Испытания без выдержек при постоянной

Для построения параметрической зависимости необходимо иметь результаты нескольких испытаний при постоянном напряжении, разных температурах и однотипном разрушении. Максимальная температура испытания не должна превышать рабочей температуры более чем на 50—100 С, и выдержка при ней не должна вызывать новых фазовых превращений. При тщательном соблюдении указанных требований использование данной параметрической зависимости или других позволяет получить более надежные данные о величинах за длительный срок службы по сравнению с методом линейной экстраполяции результатов относительно кратковременных испытаний. Наиболее распространенным является значение С 20. Точность определения коэффициента С и предела длительной прочности может быть гарантирована только при однотипном характере разрушения. [c.23]

Такие испытания давали возможность варьировать долю того или иного повреждения. Испытания с выдержками при постоянном напряжении соответствуют большой доле длительных статических повреждений, испытания без выдержек при постоянной скорости нагрузки при мягком нагружении дают за счет накопления односторонних деформаций примерно равную долю усталостных и длительных статических повреждений и, наконец, испытания при постоянном размахе деформаций дают только усталостное повреждение, причем в случае достижения заданного размаха за счет ползучести можно широко варьировать время до разрушения при примерно одинаковом числе циклов. [c.211]

Подобное несоответствие можно объяснить тем, что исследователи, ранее изучавшие сероводородное растрескивание рассматриваемых высокопрочных сталей, не ставили опытов в столь жестких условиях (выдержка образцов при высоких напряжениях в парогазовой фазе, испытания при постоянной нагрузке и т. д.). В частности, в парогазовой фазе создаются более агрессивные условия по сравнению с водной фазой, что связано с наличем на поверхности металла тонкой пленки влаги. За счет малой толщины этой пленки создаются условия более легкого, чем в жидкой фазе доступа сероводорода — стимулятора наводороживания и растрескивания стали к поверхности металла. В то же время сохраняется электролитический характер среды, необходимый для протекания коррозионного растрескивания. Вместе с тем очевидно, что условия выдержки в парогазовой фазе соответствуют рабочим условиям ряда элементов нефтегазового оборудования, определенные участки внутренней поверхности которого могут находиться под воздействием этой фазы. [c.72]

На основании полученных экспериментальных данных студент строит кривые зависимости предела прочности и удлинения от температуры испытания при постоянной выдержке. Микроструктура жаропрочных сплавов изучается в металлографической лаборатории при выполнении работы 25. [c.207]

На рис. 3.3 линия D построена по результатам термоциклических испытаний при постоянном диапазоне изменения температур, т. е. при постоянном значении амплитуды полной деформации. Максимальное напряжение в цикле без выдержки составляло 29 кгс/мм , с увеличением времени выдержки оно уменьшалось и при 4 = 2 ч составляло 25,5 кгс/мм , вследствие чего линия ЛБ, соответствующая времени до разрушения при постоянных напряжениях, несколько отклоняется от вертикали. [c.112]

У реальных материалов свойства последействия и ползучести обычно существуют одновременно. Последействие, т. е. запаздывающая упругость, характерно для высокополимеров. Однако, если уровень напряжений достаточно высок, не вся деформация, накопленная в результате выдержки при постоянной нагрузке, возвращается после разгрузки. С другой стороны, если температура испытания не слишком велика, некоторый возврат, т. е. некоторое уменьшение оставшейся после разгрузки деформации со временем, наблюдается и у металлов. [c.40]

Испытания образцов проводили с выдержкой материала при постоянной нагрузке в цикле до 300 с при температуре 923 К. Существенное увеличение оценки размера зоны следует связывать с изменением в условиях нагружения. Возросшая температура и длительная выдержка материала при постоянной нагрузке вызвали возрастание предела текучести материала на растяжение и способствовали более полной пластической релаксации циклической энергии в результате низкой скорости деформации. [c.140]

Выполненные испытания показали, что при обеих формах цикла нагружения развитие усталостных трещин во всех образцах из сплавов ВТ8 и ВТЗ-1 шло по вязкому внутризеренному механизму и разрушения материала по границам фаз не наблюдали. Наряду с бороздчатым рельефом в изломах формировался так называемый волнистый рельеф, также указывающий на вязкое разрушение материала, и доля участков излома с усталостными бороздками не превышала 50 % от всей площади изломов. Выдержка при постоянной нагрузке в цикле не влияла на указанное соотношение долей участков излома с различными параметрами рельефа. [c.376]

Полученное влияние выдержки с постоянной нагрузкой на период роста трещины указывает на снижение живучести образцов при введении выдержки (табл. 7.2). Это означает, что в испытаниях образцов на растяжение имело место промежуточное поведение дисковых материалов ВТ8 и ВТЗ-1 по отношению к указанным выше трем состояниям материала. При таком промежуточном состоянии смены механизма разрушения не произошло, но СРТ и шаг усталостных бороздок возросли. [c.376]

Для испытаний каждый диск в составе с промежуточным кольцом устанавливали на опорной плите (рис. 9.24). Нагрузку с помощью гидравлического устройства прикладывали к ступичной части диска. Испытания вели по двум программам. Одна из них предусматривала нагружение диска (условно № 1) с постоянной амплитудой перемещений по треугольной форме цикла с частотой 0,8 Гц и асимметрией 0,07. В этом случае была реализована постоянная деформация (в осевом перемещении) диска в ступичной его части. Другая программа предусматривала нагружение диска (условно № 2) чередующимися циклами треугольной и трапецеидальной формы. При обоих видах нагружения реализовывался прогиб полотна диска в 2,8 мм, и при трапецеидальной форме цикла время выдержки диска при таком прогибе его полотна составило 20 с. Частота приложения к диску циклов треугольной формы составляла 0,8 Гц. В соответствии с программой испытаний через каждые 500 циклов производили смену одного вида нагружения другим. [c.491]

В режиме нагружения образцов учтено, что титановые сплавы могут проявлять чувствительность к их выдержке при постоянной нагрузке в цикле нагружения в малоцикловой области. Она выражается в смене механизмов разрушения и снижении долговечности и живучести материала при введении в цикл его нагружения выдержки более 3 с и достижении в вершине трещины коэффициента интенсивности напряжения Ki порядка 20-25 МПа м / [10, 13, 17]. Поэтому образцы испытывали по двум формам цикла нагружения треугольной и трапецеидальной. Для сокращения времени испытаний уровень максимальных напряжений в образцах при обеих формах цикла составил 500 МПа, что позволило обеспечить расчетное значение К в вершине концентратора примерно в 30 МПа м /2. [c.511]

Испытания при мягком нагружении с выдержками (активное нагружение осуществлялось при постоянной скорости, длительность выдержек 1,5 и 50 мин — рис. 1.2.1, г) давали возможность за счет изменения продолжительности выдержек и соответствующего выбора уровня максимальных напряжений варьировать соотношение длительного статического и усталостного повреждений. [c.24]

Испытания проводили при постоянном температурном режиме ( = 100 г 800°С) и постоянной жесткости нагружения. Изменение характера циклов нагружения показано на рис. 92. Длительность цикла без выдержки тщ— 1,3 мин, с выдержкой Тц2=12 мин. Длительность выдержки Тв2= 10,7 мин. Долговечность при стационарном нагружении циклами длительностью Тщ составила Л1)=2380 циклов, циклами Тц2—Л 2= 30 циклов. В испытаниях варьировали размер повреждающего блока 2 (л2 = 8, 15 и 20 циклов, т. е. П2 /Л 2=0,26 0,5 0,66) расположение повреждающего блока (в начале нагружения, через п = = 500 и 1000 циклов длительностью тщ, что составляло П Ы = = 0 0,21 и 0,42). [c.162]

Для измерения микротвердости при повышенных температурах в одном из исследовательских центров компании Дженерал Электрик (США) разработана установка GE —NSP, на которой испытания можно проводить в интервале температур от 10 до 1400 " С. Установка рассчитана на дистанционное управление, что позволяет исследовать на ней радиоактивные материалы. Твердость измеряют при нагрузках до 1 кгс, для определения нагрузки используют балку постоянной жесткости с тензодатчиками. Регулирование температуры, нагрузки, времени выдержки индентора под нагрузкой, а также процесс вдавливания индентора производятся автоматически. [c.114]

Экспериментальные данные, обработанные в форме уравнения (1), дали величины накопленного повреждения в диапазоне от 0,7 до 1,35. Характерно, что новые данные укладываются в ноле рассеяния точек, соответствующих испытаниям [12] при мягком и жестком нагружении без выдержек и с выдержками при постоянном напряжении. Исключение составляют эксперименты с выдержками только при растяжении, для которых расчет накопленных повреждений дает величину порядка 0,5. Это обстоятельство, но всей видимости, говорит о большем повреждающем эффекте выдержки только при растяжении по сравнению с другими видами выдержек, что подтверждается и другими источниками [14, 15]. [c.94]

Гидравлические испытания на прочность и плотность металла деталей и сварных швов проводятся до окраски изделий. Время выдержки изделий под пробным давлением должно быть не менее 10 мин. После выдержки давление снижается до 4/5 пробного давления и проводится тщательный осмотр изделия. Давление при осмотре должно поддерживаться постоянным. Пропуск воды и потение через металл и сварные швы не допускаются. [c.256]

Температура испытания. Расчетно-экспериментальное изучение ее влияния на НДС проведено при рабочих температурах 500, 600 и 700 С и постоянных внутреннем давлении (8 МПа) и времени выдержки под давлением (15 с), а также основных геометрических соотношениях (//>->8). [c.127]

Для испытаний сильфонных компенсаторов использован специальный стенд, позволяющий реализовать необходимый режим нагружения компенсатора в условиях циклического осевого растяжения-сжатия с заданным размахом перемещения. Испытания металлорукавов проводили в условиях повторно-переменного нагружения (изгиба с вращением) при заданном радиусе кривизны продольной оси. Нагрев осуществляли в печи частота нагружения 10 и 56 мин" при постоянной температуре. Система программирования режима нагружения обеспечивала различное время выдержки в разные периоды режима нагружения. [c.166]

Определение механическими методами таких постоянных и функциональных параметров исследуемого конструкционного материала, которые полностью характеризуют его длительное сопротивление и входят в соответствующее кинетическое уравнение повреждений, представляет собой трудоемкую лабораторную работу, требующую наличия соответствующего оборудования для проведения длительных и кратковременных испытаний. Даже само изготовление нужного количества образцов материала связано подчас со значительными затратами времени и сил. В связи с этим чрезвычайно актуальна разработка неразрушающих физических методов наблюдения за процессами повреждений, протекающими в различных условиях термомеханического нагружения конструкционных материалов. Однако за исключением указанного, другие неразрушающие методы, основанные на применении различных приборов для физических измерений, пока не могут быть рекомендованы для надежного определения необходимых параметров материала, главным образом, по той причине, что получаемые численные значения физических характеристик, изменяющихся в процессе выдержки под напряжением, не обладают достаточным постоянством в момент фактического разрушения исследуемых образцов. [c.5]

Повышение температуры испытаний до 650 С коренным образом, как и при нагружении с треугольной и трапецеидальной формами циклов, изменяет кинетику деформаций. Это также связано с активизацией в этих условиях процессов ползучести и деформационного старения. На рис. 4.25 приведены данные по кинетике деформаций, полученные при двухчастотном нагружении (650 С), как и для i = 450° С по режиму, представленному на рис. 4.20, б. Амплитуда максимальных напряжений Оц при этом была изменяемым параметром, а амплитуда наложенных напряжений сохранялась постоянной и составляла о 2 = 6,5 кгс/мм . Тем самым охватывался диапазон соотношений амплитуд высокочастотной и низкочастотной составляющих Паг/Оо от 0,57 до 0,30, а соотношение частот при времени выдержки 5 мин и времени низкочастотного цикла 11 мин составляло /а/Д = 80. [c.93]

Испытания макетов диодов на время наработки проводились в циклическом режиме, по 8 часов в день, с выдержкой между циклами в условиях остаточного вакуума ( 10 Па) в течение 16 часов. После каждого цикла прибор откачивался до давления 1 Ю Па и скачком (без изменения положения регулятора напряжения) включалось напряжение. Зависимость тока эмиссии от времени при постоянном напряжении строилась на основании данных, полученных при испытании на время наработки пяти приборов, и усреднения для пяти приборов. [c.188]

Выше указывалось, что при проведении испытаний на термомеханическую малоцикловую усталость при высокой температуре применяют два сравнительно простых режима комбинированный с длительной выдержкой (при Тп,а ) между отдельными циклами изменения температуры или деформации, т. е. цикл с ползучестью в условиях релаксации напряжений, и комбинированный с чередованием циклов изменения температуры или нагрузки (деформации) и периодов статического деформирования в условиях ползучести при постоянном напряжении. [c.171]

При ускорении развития потенциальных дефектов в элементах РЭА методом постоянного ускорения его максимальная величина выбирается равной 10 Число циклов при каждом значении ускорения и время выдержки при максимальном значении постоянны. Обычно испытания вьшолняются в трех взаимно перпендикулярных направлениях. [c.474]

Одна из установок приспособлена для проведения на ней программных испытаний с выдержками на экстремальных нагрузках в цикле. Длительность выдержки от 30 с до 18 ч задается с помощью программного устройства КЭП-12. Специально разработанная электронная схема позволяет поддерживать заданную нагрузку постоянной в процессе выдержки. Поэтому на этой установке возможно также вести испытания на длительную прочность. Вторая установка (типа УМЭ-10т) приспособлена для испытаний в условиях двухчастотного нагружения, когда на малоцикловую нагрузку производится наложение второй нагрузки с большей частотой (рис. 2.4, а). Такое наложение высокочастотной нагрузки может производиться и по режиму, показанному на рис. 2.4, б, когда имеет место выдержка на экстремуме нагрузки низкой частоты. Как и в первой установке, время выдержки задается с помощью программного устройства КЭП-12. [c.33]

Для экспрессной оценки предела длительной прочности используют метод длительной горячей твердости. Сущность метода заключается в определении длительной твердости металлов при различных выдержках образца под нагрузкой при высокой температуре. Для измерений стандартный твердомер Брииелля оснащают шариком из никелевого сплава и муфельной трубчатой печью. Нагрузка при испытании сохраняется постоянной и составляет 5000 Н. Отпечатки измеряют с точностью 0,05 мм на отсчетном микроскопе МПБ-2. Для обеспечения необходимой точности измерения отпечатка поверхность образца шлифуют на микронной бумаге. Хорошие результаты дает легкое антикоррозионное хромирование поверхности. [c.220]

При испытаниях при постоянной нагрузке (в жидкой фазе) обнаружено быстрое растрескивание (после выдержки не более 100 ч) ряда низколегированных сталей (например, 09Г2С и 18Гпс) даже при сравнительно невысоких напряжениях в металле порядка 60—807о <7о,2- Углеродистые стали показали несколько более высокую стойкость к сероводородному растрескиванию по сравнению с низколегированными. [c.71]

Введение. Известно, что при нормальных температурах влияние фактора времени на деформирование металлов за пределом упругости заметно проявляется при высоких скоростях нагружения (деформирования). Вместе с тем процессы, в которых скорости деформаций составляют (10 10 )с принято считать процессами, которым отвечает диапазон собственно пластического деформирования. Под этим подразумевается, что при данных скоростях процесс деформирования металлов близок к равновесному, а соответствующие деформации значительно превосходят деформации, обусловленные временными эффектами (ползучесть, релаксация и т.д.), что позволяет рассматривать их как собственно пластические. Однако даже при упомянутых скоростях процесс деформирования, строго говоря, не является равновесным. В этом можно убедиться, если, например, в эксперименте на одноосное растяжение при испытании резко изменить скорость нагружения (деформирования) или сделать остановку нагружения, осуществляя вьщержку материала под постоянной нагрузкой, а затем продолжить нагружение. Опыты [1—4], выполненные по таким программам, показьшают, что особенности реализации программы испытания во времени отражаются на виде диаграммы растяжения. Так, в первом случае точке резкого изменения скорости отвечает излом на диаграмме о-е [1-3], а во втором случае при выдержке материала под постоянной нагрузкой происходит накопление деформаций (ползучесть), чему соответствует горизонтальный участок на диаграмме [2—4]. Отмеченные особенности диаграмм указывают на существенную неравновесность процесса деформирования. Вместе с тем влияние на диаграмму деформирования способа реализации программы испытаний во времени носит локальный характер. При удалении от места изменения скорости или этапа выдержки получающиеся зависимости о-е сближаются с зависимостью а-е, отвечающей испытанию с постоянной скоростью нагружения. Это указьшает на то, что процесс деформирования вновь становится близким к равновесному ( квазиравновесным ). Так как при малых скоростях испытаний отклонения зависимостей о—е от соответствующей зависимости для постоянной [c.29]

Существенно отметить, что четыре точки, соответствующие результатам Бател я испытаний на длительную ползучесть (при скоростях порядка u"=10 (час), хорошо соответствуют нижней кривой, отвечающей деформации 8" = 0,005. Хотя кратчайший опыт продолжался менее чем одну минуту, а наиболее длительное испытание с постоянной скоростью продолжалось пять дней, точки, соответствующие бателевским испытаниям на ползучесть при w"=10" , совпали с данными для испытаний длительностью 4000 час (полгода). Для этой специально изготовленной стали нельзя было обнаружить ни малейшего изменения твердости и никаких признаков старения после непрерывной выдержки при температуре 850° в течение полугода. Наличие прямолинейных участков на диаграмме a = g u") при 8" = onst (рис. 16.20) определенно говорит в пользу справедливости зависимости [c.653]

Испытание "при постоянном давлении (первый способ) производят следующим образом. Втулку плунжера закладывают в специальное приспособление (рис. 59) и прочно закрепляют в нем нажимной гайкой. С одного конца в круглый канал приспособления вставлен игольчатый клапан для слива топлива, а с другого — закреплен штуцер с трехходовым краном и манометром. Канал приспособления и втулку заполняют профильтрованным топливом, причем уровень его должен быть таким, чтобы кромка поставленного во втулку плунжера была несколько выше положения начала подачи топлива (или точки максимальной подачи у некоторых типов насосов). После выдержки в течение 3—5 мин для удаления воздуха во втулку вставляют плунжер. На плунжер накладывают переходную проставку и нажимной рычаг, а на тарелку подвески опускают груз с заранее рассчитанной массой. В момент опускания груза (начала подачи топлива) включают секундомер. Под действием практически постоянного давления топливо будет протекать через зазор пары пяун-жер — втулка, а плунжер постепенно опускаться. Когда плунжер насоса клапанного типа упрется в дниЩе камеры или когда его [c.189]

Эти же покрытия подвергались испытаниям при установлении ресурса их работоспособности в условиях воздействия высоких температур в вакууме. Покрытие на алюмофосфатной связке Alkaphos С с карбидом кремния подвергалось выдержке в течение 350 ч при температуре 1060 К, причем регистрировалось изменение излучательной способности в процессе нагрева. За первые 75 ч испытаний степень черноты упала с 0,92 до 0,90, а затем оставалась постоянной. Адгезия покрытия в этих условиях удовлетворительная. [c.94]

Другой подход к проблеме растворимости был использован Брентналлом и др. [7] при исследовании системы ниобий — вольфрам. Максимальное количество вольфрама, которое может быть введено в обычные ниобиевые сплавы, ограничено 20—30% из-за снижения ковкости сплава. Композитный материал из ниобиевой матрицы с вольфрамовой проволокой теряет стабильность вследствие растворения проволоки. Однако продукты растворения представляют собой высокопрочные сплавы системы Nb — W, которые обычно являются нековкими. Образование этих сплавов компенсирует потерю прочности, вызванную растворением вольфрамовой проволоки. На рис. 4 показано влияние выдержки (до 100 ч) при 1477 К на прочность при растяжении Nb-сплава с 24 об.% проволоки (W с добавкой 37о Re). Имеются два фактора, снижающие прочность. Первый из них — это уменьшение сечения вольфрамовой проволоки из-за растворения, второй— возврат, приводящий к разупрочнению. Прочность проволоки уменьшается с 119 кГ/мм в исходном состоянии до 77 кГ/мм после выдержки 100 ч при 1477 К. В то же время прочность композита не изменяется. Предполагается, что постоянная величина прочности композита обеспечивается образованием высокопрочных Nb — W-спла-вов. На рис. 5 сопоставлены микроструктуры вблизи места разрушения при испытании на растяжение образцов в исходном состоянии и после ЮО-часовой выдержки при 1477 К. Матрица становится менее пластичной после отжига из-за большого количества растворившегося в ней вольфрама. [c.94]

Как показывают экспериментальные данные (см. рис. 1.2.4), при наличии в цикле выдержек наблюдается весьма существенное изменение напряжений и деформаций, причем накопленная деформация может превышать заданный размах в 2—3 раза и более. Расчет длительной малоцикловой прочности в соответствии с кинетическими деформационными критериями в форме уравнений (1.2.8), (1.2.9) дает для рассматриваемого случая нагружения хорошее соответствие расчетных и экспериментальных данных (таблица 1.2.1). На рис. 1.2.2, б показаны величины накопленного повреждения для режимов нагружения с выдержками при растяжении и сжатии, а также только при сжатии (точки 4). Характерно, что новые данные укладываются в поле рассеяния точек, соответствующих испытаниям, проведенным в условиях мягкого и жесткого нагружений без выдержек и с выдержками при постоянном напряжении (точки 2). Для расчета величины повреждения использована зависимость распо.пагаемой пластичности от времени, где ( ) — пластическая деформация при статическом разры- [c.27]

Пример релаксации термических напряжений в жестко закрепленном стержне при его нагреве и выдержке в течение 10,7 мин и схема процесса развития деформаций приведены на рис. 39. Процесс циклического термического нагружения, при котором каждый цикл осуществляется с выДержкой при максимальной температуре, сопровождается процессом циклической ползучести, однако значительно более сложным, чем циклическая ползучесть при изотермическом нагружении. Наиболее существенно то, что в каждом цикле при охлаждении материал деформируется нагрузкой противоположного знака (в рассматриваемом случае — растяжением), которая вызывает пластическую деформацию. Если принять, что процессы развития деформаций ползучести при релаксации напряжений и постоянном напряжении — процессы одного типа, при которых большое значение имеет степень искажения решетки кристаллов, то влияние холодного наклепа, происходящего в каждом цикле термонагру-жения, должно быть значительным. Оно проявляется в уменьшении числа циклов до разрушения (см. тл. III) подобно тому, как при предварительном пластическом деформировании снижаются длительная статическая прочность (время до разрушения) и пластичность. В табл. 12 приведены значения этих характеристик, полученные при испытании сплава ХН77ТЮР по режиму, соответствующему техническим условиям на сплав /=750°С 0=350 МПа. Величина наклепа определялась степенью пластического деформирования образцов [c.103]

Значение температуры, при котором рекомендуется проводить изотермическое нагружение, вЫ(бирают равным средней температуре термоцикла либо подсчитывают по эквивалентному повреждению в циклах с постоянной и переменной температурой на основе закона линейного суммирования. Однако сопоставление результатов по малоцикловой усталости, полученных с изменяющейся и с постоянной температурой ([47, 93] и др.), как правило, показывает, что термоусталостное нагружение является более повреждающим (имеются в виду испытания без выдержки при максимальной температуре цикла) в случае неизотермического нагружения не происходит восстановления свойств материала, поврежденного в полуцикле с максимальной температурой. В случае изотермической малоцикловой усталости та- [c.128]

Для исследования были выбраны литейные сплавы ШСбУ (как наиболее жаропрочный) и ВЖЛ12У (как самый пластичный из литых лопаточных материалов). Образцы были получены по технологии изготовления лопаток и подвергнуты контролю на рентгеновском дефектоскопе. Изучение рельефа деформации образцов и их механических свойств в вакууме проводили на установке ИМАШ-5С-65. Влияние воздушной среды и скоростного воздушного потока на свойства сплавов определяли на экспериментальной аэродинамической установке. Испытания на кратковременную прочность проводили при температуре 1000° С и скорости растяжения 0,15 мм/с, а па термостойкость по режиму нагрев до 1100° С — 20 с, выдержка 10 с, охлаждение до 150° — 30 с. При этом на образец действовала постоянная нагрузка 10 кгс/мм Образцы исследовали в литом состоянии и после термической обработки по режимам, указанным в таблице. Исходная структура сплавов представляет собой твердый раствор с сильно выраженной дендритной ликвацией, в которой видны как крупные первичные выделения, представляюш ие эвтектику упрочняющей [c.153]

Обоснование несущей способности и создание методов расчета на прочность при таких комбинированных режимах нагружения требуют дальнейшей проработки вопросов длительного циклического нагрун<ения, и в частности вопросов по испытаниям с выдержками при постоянных и переменных температурах. [c.86]

Результаты экспериментов по установлению требуемой частоты ввода ИКО в систему охлаждения в зависимости от времени сохранения защитных свойств ингибиторной пленки на меди после ввода ИКО приведены на рис. 11.17 (сплошная кривая). После выдержки медных образцов в аэрированной воде при 80 °С и определения резистометрическим методом скорости коррозии меди — 0,019 г/(м -ч) — в воду были введены 0,005 г/л МЭА и 0,01 г/л БТА (стрелка 1), что привело к постепенному уменьшению скорости коррозии до постоянного значения 0,0011 г/(м -ч). Спустя 137 ч раствор с ингибиторами был заменен чистой водой (стрелка 2). В течение последующих 600 ч испытаний в чистой воде скорость коррозии меди оставалась постоянной и равной 0,001 г/(м -ч). Полученный результат показывает, что сформированная защитная пленка сохраняет защитные свойства в течение длительного времени даже при полном удалении ингибиторов из раствора [4]. [c.218]

Более совершенными и производительными для испытания твердости по Бринелю являются автоматические прессы, в которых нагрузка на шарик производится грузами через систему рычагов, приводимую в действие при помощи электродвигателя. Скорость нагружения, время выдержки под нагрузкой и скорость разгруже-ния в автоматических прессах постоянны, что обеспечивает однообразие условий испытания. [c.338]

Демпфирующие свойства резиноподобных материалов часто зависят и от других внешних факторов, таких, как износ, выдержки в масле или при высокой температуре, давление воздуха. Изменения при этом могут быть очень значительными, если реализуются предельные режимы, например выдержка при высоких температурах. Поэтому обычно желательно предварительно знакомиться с каждым возможным случаем применения для каждого демпфирующего материала и провести испытания, с тем чтобы оценить влияние этих факторов. Вообще говоря, если материал постоянно подвергается воздействию специфических внешних условий, таких, как высокая температура, то его свойства, вероятнее всего, охарактеризуются увеличением [c.112]

Были также проведены испытания на стали Х18Н9, в которых температура оставалась постоянной в пределах каждого полу-цикла и изменялась при переходе через нуль по напряжениям в процессе одноминутной выдержки при о = О (режим е, см. рис. 5.3). Нагружение осуществлялось при постоянной амплитуде деформаций блоками с двумя уровнями температуры 150 и 650° С. Первый блок соответствовал комбинации растяжение—650° С, сжатие — 150° С второй — растяжение — 150° С, сжатие — 650° С. Чередование блоков происходило через 30, 5 и 1 цикл изменения деформаций. В этом случае, как и при линейном изменении температуры в пределах цикла, было отмечено удовлетворительное соответствие полученных диаграмм деформирования результатам изотермических испытаний. Причем число циклов в блоке практически не сказывалось на ходе диаграмм деформирования. Пунктирными линиями на рис. 5.8 показаны диаграммы изотермического нагружения (150 и 650° С), сплошными — блочного неизотермического нагружения. Диаграммы соответствуют стабилизированному состоянию материала. [c.120]

Кривые 3 ш 4 соответствуют неизотермическому циклу с такими же скоростями деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. Температура в пределах каждого полуцикла оставалась постоянной растяжение — 650, сжатие — 150 С и изменялась при 0 = 0. Как видно из рис. 5.13, независимо от уровня температуры в полуцикле сжатия кривые 1 и 3 практически совпадают при равных скоростях деформирования и одинаковой амплитуде необратимых деформаций. Вместе с этим был отмечен обратный эффект — влияние деформаций ползучести, развивающихся при высокой температуре, на ход кривой активного нагружения в последующем полуцикле с более низкой температурой. В этом случае в эксперименте наблюдается некоторое смещение кривой активного нагружения вниз по сравнению с неизотермическими испытаниями без выдержек. На рис. 5.14 показаны диаграммы деформирования стали Х18Н9 при неизотермическом нагружении, характерные для стабильного цикла. Нагружение осуществлялось по жесткому режиму с контролируемым законом изменения деформаций, температура изменялась в момент перехода через нуль по напряжениям от 150 до 650° С в процессе одноминутной выдержки. Кривые 1 ж 2 соответствуют циклу без выдержки, 3 и 4 — циклу с выдержкой при растяжении. Выдержка осуществлялась при 0 = onst до момента достижения заданного значения деформации. Как следует из рис. 5.14, смещение кривой 4 относительно кривой 2 составляет 10—15%. Отмеченное влияние деформаций ползучести при высокой температуре на активное нагружение при более низкой температуре может быть описано, как уже указывалось выше для изотермического случая, с использованием подходов, изложенных в главах 6, 7. [c.126]

Существуют различные варианты проведения испытаний на горячую коррозию с йомощью трубчатых печей. Простейший способ — это выдержка в контролируемой газовой среде при определенной температуре образца с нанесенным на него слоем осадка требуемого состава [9]. Осадок обычно наносится на подогретые ( 100 °С) образцы напылением из раствора, содержащего смесь необходимых химических соединений. Кинетика горячей коррозии может определяться путем постоянного взвешивания образцов по ходу испытания. При некоторых условиях в процессе испытания может происходить испарение нанесенного модифицирующего слоя, что усложняет интерпретацию результатов и делает необходимым проведение детального металлографического анализа образцов после окончания температурной выдержки. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...