Испытания без с выдержками при постоянном напряжении

Для построения параметрической зависимости необходимо иметь результаты нескольких испытаний при постоянном напряжении, разных температурах и однотипном разрушении. Максимальная температура испытания не должна превышать рабочей температуры более чем на 50—100 С, и выдержка при ней не должна вызывать новых фазовых превращений. При тщательном соблюдении указанных требований использование данной параметрической зависимости или других позволяет получить более надежные данные о величинах за длительный срок службы по сравнению с методом линейной экстраполяции результатов относительно кратковременных испытаний. Наиболее распространенным является значение С 20. Точность определения коэффициента С и предела длительной прочности может быть гарантирована только при однотипном характере разрушения. [c.23]

В режиме нагружения образцов учтено, что титановые сплавы могут проявлять чувствительность к их выдержке при постоянной нагрузке в цикле нагружения в малоцикловой области. Она выражается в смене механизмов разрушения и снижении долговечности и живучести материала при введении в цикл его нагружения выдержки более 3 с и достижении в вершине трещины коэффициента интенсивности напряжения Ki порядка 20-25 МПа м / [10, 13, 17]. Поэтому образцы испытывали по двум формам цикла нагружения треугольной и трапецеидальной. Для сокращения времени испытаний уровень максимальных напряжений в образцах при обеих формах цикла составил 500 МПа, что позволило обеспечить расчетное значение К в вершине концентратора примерно в 30 МПа м /2. [c.511]

Экспериментальные данные, обработанные в форме уравнения (1), дали величины накопленного повреждения в диапазоне от 0,7 до 1,35. Характерно, что новые данные укладываются в ноле рассеяния точек, соответствующих испытаниям [12] при мягком и жестком нагружении без выдержек и с выдержками при постоянном напряжении. Исключение составляют эксперименты с выдержками только при растяжении, для которых расчет накопленных повреждений дает величину порядка 0,5. Это обстоятельство, но всей видимости, говорит о большем повреждающем эффекте выдержки только при растяжении по сравнению с другими видами выдержек, что подтверждается и другими источниками [14, 15]. [c.94]

Определение механическими методами таких постоянных и функциональных параметров исследуемого конструкционного материала, которые полностью характеризуют его длительное сопротивление и входят в соответствующее кинетическое уравнение повреждений, представляет собой трудоемкую лабораторную работу, требующую наличия соответствующего оборудования для проведения длительных и кратковременных испытаний. Даже само изготовление нужного количества образцов материала связано подчас со значительными затратами времени и сил. В связи с этим чрезвычайно актуальна разработка неразрушающих физических методов наблюдения за процессами повреждений, протекающими в различных условиях термомеханического нагружения конструкционных материалов. Однако за исключением указанного, другие неразрушающие методы, основанные на применении различных приборов для физических измерений, пока не могут быть рекомендованы для надежного определения необходимых параметров материала, главным образом, по той причине, что получаемые численные значения физических характеристик, изменяющихся в процессе выдержки под напряжением, не обладают достаточным постоянством в момент фактического разрушения исследуемых образцов. [c.5]

Испытания макетов диодов на время наработки проводились в циклическом режиме, по 8 часов в день, с выдержкой между циклами в условиях остаточного вакуума ( 10 Па) в течение 16 часов. После каждого цикла прибор откачивался до давления 1 Ю Па и скачком (без изменения положения регулятора напряжения) включалось напряжение. Зависимость тока эмиссии от времени при постоянном напряжении строилась на основании данных, полученных при испытании на время наработки пяти приборов, и усреднения для пяти приборов. [c.188]

Выше указывалось, что при проведении испытаний на термомеханическую малоцикловую усталость при высокой температуре применяют два сравнительно простых режима комбинированный с длительной выдержкой (при Тп,а ) между отдельными циклами изменения температуры или деформации, т. е. цикл с ползучестью в условиях релаксации напряжений, и комбинированный с чередованием циклов изменения температуры или нагрузки (деформации) и периодов статического деформирования в условиях ползучести при постоянном напряжении. [c.171]

В связи с оценкой долговечности при сложных программах циклического нагружения экспериментальному изучению подверглись циклы растяжения-сжатия некоторых характерных типов, сокращенно обозначенных сс, рс, ср. Буквы соответствуют двум полуциклам, первый из которых — растяжение полуцикл с включает выдержку при постоянном напряжении — условия реализации чистой ползучести после этапа упругого деформирования полуцикл р — этап быстрого неупругого (пластического) деформирования. Простой цикл неупругого деформирования (без выдержек) обозначается pp. Результаты испытаний показа- [c.118]

Образец, испытываемый на стойкость к изгибам при смене температур после выдержки в камере при температуре (90 2)°С и испытания на изгиб, не более чем через 5. чин. по окончании последнего помешается в камеру холода с температурой, допустимой для испытуемого кабеля. После выдержки в камере холода не менее 4 ч. образец подвергается трем циклам изгибов. Допускается производить изгибы в нормальных климатических условиях не более чем через 5 мин, после извлечения образца из камеры холода или тепла. По окончании последнего цикла изгибов образцов из камеры холода они выдерживаются в нормальных климатических условиях не менее 3 ч.. а затем проводятся испытания постоянным напряжением (табл. 1,5) в воде без определения тока утечки изоляции. [c.44]

Такие испытания давали возможность варьировать долю того или иного повреждения. Испытания с выдержками при постоянном напряжении соответствуют большой доле длительных статических повреждений, испытания без выдержек при постоянной скорости нагрузки при мягком нагружении дают за счет накопления односторонних деформаций примерно равную долю усталостных и длительных статических повреждений и, наконец, испытания при постоянном размахе деформаций дают только усталостное повреждение, причем в случае достижения заданного размаха за счет ползучести можно широко варьировать время до разрушения при примерно одинаковом числе циклов. [c.211]

Подобное несоответствие можно объяснить тем, что исследователи, ранее изучавшие сероводородное растрескивание рассматриваемых высокопрочных сталей, не ставили опытов в столь жестких условиях (выдержка образцов при высоких напряжениях в парогазовой фазе, испытания при постоянной нагрузке и т. д.). В частности, в парогазовой фазе создаются более агрессивные условия по сравнению с водной фазой, что связано с наличем на поверхности металла тонкой пленки влаги. За счет малой толщины этой пленки создаются условия более легкого, чем в жидкой фазе доступа сероводорода — стимулятора наводороживания и растрескивания стали к поверхности металла. В то же время сохраняется электролитический характер среды, необходимый для протекания коррозионного растрескивания. Вместе с тем очевидно, что условия выдержки в парогазовой фазе соответствуют рабочим условиям ряда элементов нефтегазового оборудования, определенные участки внутренней поверхности которого могут находиться под воздействием этой фазы. [c.72]

На рис. 3.3 линия D построена по результатам термоциклических испытаний при постоянном диапазоне изменения температур, т. е. при постоянном значении амплитуды полной деформации. Максимальное напряжение в цикле без выдержки составляло 29 кгс/мм , с увеличением времени выдержки оно уменьшалось и при 4 = 2 ч составляло 25,5 кгс/мм , вследствие чего линия ЛБ, соответствующая времени до разрушения при постоянных напряжениях, несколько отклоняется от вертикали. [c.112]

У реальных материалов свойства последействия и ползучести обычно существуют одновременно. Последействие, т. е. запаздывающая упругость, характерно для высокополимеров. Однако, если уровень напряжений достаточно высок, не вся деформация, накопленная в результате выдержки при постоянной нагрузке, возвращается после разгрузки. С другой стороны, если температура испытания не слишком велика, некоторый возврат, т. е. некоторое уменьшение оставшейся после разгрузки деформации со временем, наблюдается и у металлов. [c.40]

Испытания при мягком нагружении с выдержками (активное нагружение осуществлялось при постоянной скорости, длительность выдержек 1,5 и 50 мин — рис. 1.2.1, г) давали возможность за счет изменения продолжительности выдержек и соответствующего выбора уровня максимальных напряжений варьировать соотношение длительного статического и усталостного повреждений. [c.24]

Повышение температуры испытаний до 650 С коренным образом, как и при нагружении с треугольной и трапецеидальной формами циклов, изменяет кинетику деформаций. Это также связано с активизацией в этих условиях процессов ползучести и деформационного старения. На рис. 4.25 приведены данные по кинетике деформаций, полученные при двухчастотном нагружении (650 С), как и для i = 450° С по режиму, представленному на рис. 4.20, б. Амплитуда максимальных напряжений Оц при этом была изменяемым параметром, а амплитуда наложенных напряжений сохранялась постоянной и составляла о 2 = 6,5 кгс/мм . Тем самым охватывался диапазон соотношений амплитуд высокочастотной и низкочастотной составляющих Паг/Оо от 0,57 до 0,30, а соотношение частот при времени выдержки 5 мин и времени низкочастотного цикла 11 мин составляло /а/Д = 80. [c.93]

Количественная оценка сопротивления сварных соединений образованию холодных трещин основана на теории замедленного разрушения и предусматривает механические испытания сварных образцов. Испытания эти подобий испытаниям на длительную прочность. Наибольшее применение получил метод МВТУ на машине ЛТП. Метод основан на механическом испытании сварных образцов рекомендуемых размеров путем нагружения постоянными нагрузками. Нагрузки моделируют упругую энергию собственных напряжений в сварных конструкциях. За показатель сопротивляемости металла образованию холодных трещин при сварке следует принимать минимальное растягивающее напряжение от внешней нагрузки, при котором в сварном соединении образца образуются трещины после выдержки образца под нагрузкой в течение 20 ч. [c.49]

В шпильках, болтах и гайках первоначально созданные затяжкой напряжения снижаются, так как упругая деформация переходит в пластическую (рис. 2.15). Заметная релаксация напряжений развивается при тех же температурах, что и ползучесть. Кривая снижения напряжений имеет два участка первый аЬ, характеризующийся резким падением напряжений, а второй Ьс — замедленным практически прямолинейным снижением. Чем более высокое начальное напряжение, тем интенсивней падение напряжений на первом участке. Способность материалов противостоять релаксации напряжений называется релаксационной стойкостью. Релаксационная стойкость оценивается отношением Оц/Ок, где сго — начальное напряжение, 0к — конечное напряжение после релаксации. Для определения релаксационной стойкости чаще всего пользуются испытаниями кольцевых образцов равного сопротивления изгибу (образец И. А. Одинга) (см. рис. 2.15). Начальные напряжения в образце создаются путем установки клина в прорезь образца. Чем толще клин, тем выше напряжения, возникающие в образце. Кольцо с клином помещается в печь, имеющую постоянную температуру. После выдержки и удаления клина концы прорези сближаются, но на расстояние меньшее первоначального. Измеряя изменившуюся величину прорези, определяют пластическую деформацию. Проведя серию испытаний на одном и том же образце со все увеличивающимися выдержками, строят кривую релаксации напряжений. [c.49]

Для определения модуля залечивания проводятся испытания на малоцикловую усталость при постоянном размахе пластической деформации порядка 0.01. После накопления повреждения порядка 0.5 0.7 осуществляется выдержка при постоянном сжимающем напряжении. Далее образец доводится до разрушения при том же размахе пластической деформации. Испытания проводятся при различных уровнях сжимающего напряжения на режиме выдержки. В этом случае на режиме выдержки на основе (3.15),(3.32),(3.36) уравнение залечивания повреждения будет иметь вид [c.113]

Кратковременные испытания разгруженных образцов стеклопластика, подвергавшихся выдержке при постоянных нагрузках, показали, что образцы, деформация ползучести которых не превышала Екр, имеют прочность не ниже, а иногда и выше прочности ненагруженных контрольных образцов. Это свидетельствует либо о выбывании из работы в сложной композиции наиболее слабых звеньев, которые не оказывают прямого влияния на несущую способность, либо о благоприятном перераспределении напряжений в этой композиции. [c.41]

О до 35 мин. Выдержке Дг = О соответствовали испытания, в которых в определенный момент происходило резкое изменение скорости нагружения (на три порядка). Цель — изучение проявления временных эффектов при остановке нагружения и последующем догружении после выдержки при постоянной нагрузке в зависимости от скорости нагружения и уровня напряжений. [c.33]

Испытание на ползучесть в простейшем виде состоит в выдержке образца под растягиваюш,им напряжением при постоянной темпера- туре, создаваемой нагревом в печи или электронагревом. Действие нагрузки приводит к удлинению образца, которое записывается в виде кривой ползучести в координатах напряжение—время. При одинаковой температуре, но различном напряжении, обычно проводят несколько испытаний на ползучесть. [c.257]

Для медных сплавов существуют два ускоренных испытания на коррозионное растрескивание. Первое из них — испытание на растрескивание в аммиаке. Оно претендует на воспроизведение условий службы. По существу это испытание состоит в выдержке образцов в атмосфере, содержащей аммиак, воздух, пары воды и двуокись углерода. Если необходимо, образец может находиться в напряженном состоянии. Для получения воспроизводимых результатов нужно поддерживать постоянную температуру и пользоваться газом определенного состава. Особенно важно содержание Og. В этих испытаниях, повидимому, отсутствует предел напряжения, ниже которого растрескивание не будет иметь места. Время до разрушения является функцией напряжения. [c.408]

Как показывают экспериментальные данные (см. рис. 1.2.4), при наличии в цикле выдержек наблюдается весьма существенное изменение напряжений и деформаций, причем накопленная деформация может превышать заданный размах в 2—3 раза и более. Расчет длительной малоцикловой прочности в соответствии с кинетическими деформационными критериями в форме уравнений (1.2.8), (1.2.9) дает для рассматриваемого случая нагружения хорошее соответствие расчетных и экспериментальных данных (таблица 1.2.1). На рис. 1.2.2, б показаны величины накопленного повреждения для режимов нагружения с выдержками при растяжении и сжатии, а также только при сжатии (точки 4). Характерно, что новые данные укладываются в поле рассеяния точек, соответствующих испытаниям, проведенным в условиях мягкого и жесткого нагружений без выдержек и с выдержками при постоянном напряжении (точки 2). Для расчета величины повреждения использована зависимость распо.пагаемой пластичности от времени, где ( ) — пластическая деформация при статическом разры- [c.27]

Пример релаксации термических напряжений в жестко закрепленном стержне при его нагреве и выдержке в течение 10,7 мин и схема процесса развития деформаций приведены на рис. 39. Процесс циклического термического нагружения, при котором каждый цикл осуществляется с выДержкой при максимальной температуре, сопровождается процессом циклической ползучести, однако значительно более сложным, чем циклическая ползучесть при изотермическом нагружении. Наиболее существенно то, что в каждом цикле при охлаждении материал деформируется нагрузкой противоположного знака (в рассматриваемом случае — растяжением), которая вызывает пластическую деформацию. Если принять, что процессы развития деформаций ползучести при релаксации напряжений и постоянном напряжении — процессы одного типа, при которых большое значение имеет степень искажения решетки кристаллов, то влияние холодного наклепа, происходящего в каждом цикле термонагру-жения, должно быть значительным. Оно проявляется в уменьшении числа циклов до разрушения (см. тл. III) подобно тому, как при предварительном пластическом деформировании снижаются длительная статическая прочность (время до разрушения) и пластичность. В табл. 12 приведены значения этих характеристик, полученные при испытании сплава ХН77ТЮР по режиму, соответствующему техническим условиям на сплав /=750°С 0=350 МПа. Величина наклепа определялась степенью пластического деформирования образцов [c.103]

Проверяются электрические параметры кабельной линии на воздухе или после одночасовой выдержки в воде. Концевая муфта погружается в воду вместе со всей кабельной линией и свободный конец последней выводится наружу. Электрическое сопротивление изоляции измеряется между каждой и двумя другими жилами и броней. Замеренное электрическое сопротивление изоляции пересчитывается на 1 км длины, и измеренная величина должна быть не менее значения, регламентируемого в ТУ на кабель. Кабельная линия испытывается в течение 5 мин. постоянным напряжением, величина которого указана в ТУ на кабельное изделие. Соединяемые между собой токопроводящие жилы и броня должны быть при этом соединены с заземляющим выводом установки. До требуемого значения величина напряжения увеличивается плавно со скоростью не более i кВ/с. В процессе испытаний кабельной линии повышенным напряжением производится измерение тока утечки для каждой жилы, величина которого для кабелей с пластмассовой изоляцией должна быть не более 10 мкА. [c.207]

При испытаниях при постоянной нагрузке (в жидкой фазе) обнаружено быстрое растрескивание (после выдержки не более 100 ч) ряда низколегированных сталей (например, 09Г2С и 18Гпс) даже при сравнительно невысоких напряжениях в металле порядка 60—807о <7о,2- Углеродистые стали показали несколько более высокую стойкость к сероводородному растрескиванию по сравнению с низколегированными. [c.71]

Для ряда деталей характерны условия работы, при которых нагружение растяжением при относительно невысоких температурах, вызывающем упругопластическое деформирование, сменяется длительным действием постоянных напряжений сжатия при высоких температурах, приводящих к накоплению деформаций ползучести. С целью оценки особенностей поведения материала при взаимодействии таких процессов проводили испытания по схеме, в соответствии с которой образец из жаропрочного сплава ХН56МКЮ после 2-часовой выдержки при сжатии и Т = 950° С подвергался растяжению в условиях монотонно возрастающей нагрузки до напряжения, составляющего 1,05— 1,1сТо,а при комнатной температуре. [c.56]

Были также проведены испытания на стали Х18Н9, в которых температура оставалась постоянной в пределах каждого полу-цикла и изменялась при переходе через нуль по напряжениям в процессе одноминутной выдержки при о = О (режим е, см. рис. 5.3). Нагружение осуществлялось при постоянной амплитуде деформаций блоками с двумя уровнями температуры 150 и 650° С. Первый блок соответствовал комбинации растяжение—650° С, сжатие — 150° С второй — растяжение — 150° С, сжатие — 650° С. Чередование блоков происходило через 30, 5 и 1 цикл изменения деформаций. В этом случае, как и при линейном изменении температуры в пределах цикла, было отмечено удовлетворительное соответствие полученных диаграмм деформирования результатам изотермических испытаний. Причем число циклов в блоке практически не сказывалось на ходе диаграмм деформирования. Пунктирными линиями на рис. 5.8 показаны диаграммы изотермического нагружения (150 и 650° С), сплошными — блочного неизотермического нагружения. Диаграммы соответствуют стабилизированному состоянию материала. [c.120]

Кривые 3 ш 4 соответствуют неизотермическому циклу с такими же скоростями деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. Температура в пределах каждого полуцикла оставалась постоянной растяжение — 650, сжатие — 150 С и изменялась при 0 = 0. Как видно из рис. 5.13, независимо от уровня температуры в полуцикле сжатия кривые 1 и 3 практически совпадают при равных скоростях деформирования и одинаковой амплитуде необратимых деформаций. Вместе с этим был отмечен обратный эффект — влияние деформаций ползучести, развивающихся при высокой температуре, на ход кривой активного нагружения в последующем полуцикле с более низкой температурой. В этом случае в эксперименте наблюдается некоторое смещение кривой активного нагружения вниз по сравнению с неизотермическими испытаниями без выдержек. На рис. 5.14 показаны диаграммы деформирования стали Х18Н9 при неизотермическом нагружении, характерные для стабильного цикла. Нагружение осуществлялось по жесткому режиму с контролируемым законом изменения деформаций, температура изменялась в момент перехода через нуль по напряжениям от 150 до 650° С в процессе одноминутной выдержки. Кривые 1 ж 2 соответствуют циклу без выдержки, 3 и 4 — циклу с выдержкой при растяжении. Выдержка осуществлялась при 0 = onst до момента достижения заданного значения деформации. Как следует из рис. 5.14, смещение кривой 4 относительно кривой 2 составляет 10—15%. Отмеченное влияние деформаций ползучести при высокой температуре на активное нагружение при более низкой температуре может быть описано, как уже указывалось выше для изотермического случая, с использованием подходов, изложенных в главах 6, 7. [c.126]

Исследования проводились на аусте-нитной стали 12Х18Н9Т при симметричном цикле нагрузок с тремя различными уровнями амплитуд, без выдержек и с выдержками при растяжении, растяжении и сжатии [43]. Активное нагружение осуществлялось при постоянной скорости изменения напряжений 100 кгс/мм в мин, время выдержек составляло 1, 5, и 50 мин. Температура испытаний 650° С. [c.203]

На рис, 37 приведены данные по накоплению повреждений, вычисленные по уравнению (4.34) по результа-тац испытаний стали 12Х18Н9Т при 650° С и различных условиях испытаний черными точками обозначены результаты, полученные при условии в в белыми — результаты расчета по (t). Расчет с использованием данных по 8д (t) идет в запас прочцости для длительности деформирования до, 20—30 ч, для больших длительностей разница оказывается несущественной. Испытания проводили с выдержками в 1, 5 и 50 мин при растяжении и растяжении-сжатии на трех уровнях напряжений (25, 26,5 и 28 кгс/мм ). Помимо этого проводили испытания с заданным размахом напряжений при постоянной скорости нагружения и разгрузки, с заданным размахом деформации без выдержек (жесткой нагружение) без выдержек и с выдержками с заданным размахом деформаций, достигаемым за счет ползучести в этом случае время выдержки определялось достижением заданного уровня деформации. [c.210]

При исследовании стали 15Г2АФДпс были получены следующие диаграммы циклического деформирования при режимах нагружения Б и В (рис. 164, б) 1 — по режиму Б с продолжительностью ступени iV T = 10 циклов 2,3,4 — по режиму В с уровнем перегрузки 280 МПа и выдержкой при данном уровне напряжений, равной 17 10 6 10 1 10 циклов соответственно 5 — по результатам испытаний серии образцов при постоянных уровнях напряжений. Продолжительность выдержек для диаграмм деформирования 2 и 3 соответствовала времени достижения стабилизации процесса неупругого деформирования. При этом стабилизация процесса неупругого деформирования считалась достигнутой, если в течение 20 ООО—30 ООО циклов нагружения изменение величины неупругой деформации за цикл было невелико [c.233]

Как и для стали 40Х(П), для стали 15Г2АФДпс наблюдается хорошее соответствие диаграммы циклического деформирования 5, полученной по результатам испытания серии образцов при постоянных уровнях напряжений, с диаграммой 2, полученной прй ступенчатом нагружении образца и выдержке на каждой ступени N T = 10 цикл. [c.233]

При испытаниях образцов с постоянной деформацией их устанавливали в водный раствор и в паровую фазу над ним (с целью имитации производственных условий). Деформации этих образцов соответствовали напряжениям 1,1—ЬЗсо.г- В водной фазе отмечено очень быстрое (через 10—20 ч) разрушение образцов из стали 12Х1МФ с аустенитными сварными швами. При этом на границе между основным металлом и сварным швом образовались сквозные трещины. После термической (отпуск при температуре 620— 650°С) или пескоструйной обработки образцов растрескивание не имело место (при выдержке 4500 ч). Влияние этих видов обработки объясняется, соответственно, снятием внутренних растягивающих напряжений и их нейтрализацией при возникновении в поверхностном слое металла напряжений сжатия (в результате пескоструйной обдувки). [c.71]

Заключение. Как при простом нагружении, так и при сложном по траекториям в виде двухзвенных ломаных в пространстве напряжений характер деформирования стали при нормальной температуре существенно зависит от способа реализации программы испытаний во времени. При нагружении, следующем после выдержки матреиала под постоянной нагрузкой, деформирование материала вначале всегда происходит по закону, близкому к упругому, — эффект задержки пластического деформирования , независимо от того, являлась траектория нагружения простой или сложной. В испытаниях без вьщержки деформирование материала сразу за точкой излома траектории в значительной степени определяется ползучестью, которая отвечает состоянию, достигнутому в конце нагружения по первому звену траектории. С ростом скоростей нагружения эти временные эффекты проявляются более резко. [c.39]

Испытанию напряжением подвергают образцы, предварительно просушенные при вакууме не ниже 70 мм рт. ст. и 1(Ю+5 С в течение 4 ч и последующем пребывании в трансформаторном масле (заливка без снижения вакуума) в течение 2,5 н при 90+5° С. Испытание производят в масле при 90 5°С электродами диаметром 50 мм по гост 6433-52 ири плавном подъеме напряжения со скоростью 2 /св/се/с до величины, соответствующей норме ГОСТ 4194-58, после чего дается выдержка в течение 1 мин. Масло должно иметь электрическую прочность не менее 16 кв1мм (по ГОСТ 6581-53). Усадка картона определяется при сушке образцов шириной 25—50 мм и длиной 175--200 мм до постоянного веса. [c.10]

Кривые изменения в зависимости от времени выдержки при постоянной величине напряжений снимают при испытаниях изоляции на тепловую устойчивость, при испытаниях изоляции на искусствеаное старение или при контроле режима сушки изоляции. Метод контроля режима сушки изоляции по изменению б применяется в тех случаях, когда емкость изоляции меже 500 пф и другие более простые методы не могут быть использованы. В этом случае длительность режима сушки изоляции определяется временем достижения установившегося значения 5 при максимальной температуре сушки. Если максимальная температура сушки не является постоянной, то берут установившиеся значения tg о, соответствующие наименьшему значению максимальной температуры, которая обеспечивается во время режима. [c.304]

Циклическая ползучесть при знакопеременных напряжениях. Циклическое деформирование с ползучестью в обоих полуциклах в случае одинаковых напряжений авторы [63] проводили либо при фиксированных размахах деформаций в цикле, либо при фиксированном времени выдержки. Для всех испытанных материалов при деформировании в этих условиях сопротивление ползучести уменьшается, т.е. средняя скорость ползучести на неустано-вившемся начальном участке кривой ползучести от цикла к циклу увеличивается, затем (после 20-30 циклов) становится постоянной (рис. 2.24). Степень циклической нестабильности материала может быть охарактеризована отношением деформации ползучести, накопленной за заданное время в Л-м полуцикле, [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...