Коррозионное растрескивание алюминиевых сплавов магниевых сплавов

Влияние pH. Частично этот вопрос рассматривался выше, при обсуждении влияния коррозионной среды на характер коррозионного растрескивания магниевых сплавов. При этом отмечалось несовпадение данных различных исследователей. Несмотря на это, можно считать установленным, что pH среды существенно влияет на коррозионное растрескивание легких сплавов. Это можно показать на примере коррозионного растрескивания магниевых и алюминиевых сплавов. [c.126]

Стандарт устанавливает методы ускоренных испытаний алюминиевых и магниевых сплавов без защитных покрытий на коррозионное растрескивание [c.636]

Высокая коррозионная стойкость сплавов принципиально не исключает возможность появления так называемого коррозионного растрескивания даже в средах, где установлена их высокая коррозионная стойкость. Поэтому коррозионное растрескивание представляет большую опасность. Она заключается в том, что разрушение вязкого в нормальных условиях металла, подверженного одновременно воздействию напряжения и определенной активной среды, происходит хрупко, т.е. без заметных деформаций и при напряжениях, более низких, чем временное сопротивление и даже предел текучести. Этот вид разрушения наиболее характерен для высокопрочных металлических материалов, склонных к пассивации, но находящихся, однако, в условиях, когда пассивное состояние под влиянием агрессивной среды может нарушаться в зоне максимальных напряжений. У титана вследствие высокой устойчивости пассивного состояния и быстрой регенерации во многих средах пассивных оксидных пленок при их механическом повреждении, а также из-за достаточной пластичности чувствительность к коррозионному растрескиванию оказалась во много раз меньше, чем у высокопрочных и нержавеющих сталей, алюминиевых и магниевых сплавов. Но по мере разработки более прочных титановых сплавов и расширения области их применения были установлены случаи явного коррозионного растрескивания и определены многие агрессивные среды, способствующие этому явлению. [c.32]

ЕСЗКС. Сплавы алюминиевые и магниевые. Методы ускоренных испытаний на коррозионное растрескивание [c.106]

Образцы ДКБ особенно удобны для испытания полуфабрикатов из высокопрочных сплавов в высотном направлении, поскольку межкристаллитный характер коррозионного растрескивания в этих сплавах препятствует выходу коррозионной трещины из плоскости. Таким образом на образцах ДКБ направления ВД и ВП, изготовленных из плиты (см. рис. 7), коррозионная трещина в большей степени будет развиваться в средней плоскости материала, а не уклоняться в сторону, как это часто происходит в магниевых, титановых сплавах и в сталях. Это показано на рис. 20, где трещина межкристаллитного охрупчивания жидким металлом развивается в виде прямой линии по центральной плоскости образца ДКБ длиной 300 мм из высокопрочного алюминиевого сплава. [c.173]

Метод 49 — показатель 63. Защиту от коррозионного растрескивания оценивали для алюминиевых и магниевых сплавов (по ГОСТ 9.019—74) при деформациях кольцевых образцов и плоских образцов в сложнонапряженном состоянии — изгиб с кручением. Оценка относительного уровня защиты от коррозионного растрескивания пленками ПИНС проводится аналогично оценке по методу 47, показатели 61. [c.115]

Коррозионному растрескиванию особенно подвержены высокопрочные стали, нержавеющие стали и сплавы, титановые, алюминиевые и магниевые сплавы, т. е. самые современные конструкционные материалы. Анодное растворение металла под напряжением на локальных, экстремальных его участках, имеющее термодинамическую возможность протекать до или одновременно с водородным охрупчиванием, с точки зрения электрохимии имеет много общего с питтингом. [c.228]

Деформируемые магниевые сплавы системы Mg—AI— d— Ag—Mn представляют большой интерес для машиностроения, так как при малом удельном весе обладают прочностью, равной прочности алюминиевого сплава марки Д16. При определенном составе и соответствующей термообработке прочность таких сплавов достигает 45—50 кг мм . Предварительные исследования показали, что указанные сплавы обладают исключительно большой склонностью к коррозии под напряжением, превосходящей склонность к коррозионному растрескиванию сплава МАБ. [c.150]

Коррозионное растрескивание сплавов возникает ири одновременном воздействии коррозионной среды и статических растягивающих напряжений. Напряжения могут быть внещние и внутренние. Коррозионному растрескиванию под напряжением подвержены некоторые алюминиевые сплавы, магниевые и медные сплавы, а также высокопрочные сплавы и нержавеющие стали. [c.267]

Если коррозионное растрескивание протекает в среде, в которой коррозионный процесс происходит с водородной деполяризацией, то непосредственно перед разрушением наблюдается увеличение скорости выделения пузырьков водорода со сгенок открывающихся трещин и соседних с ними участков, что свидетельствует об интенсификации работы коррозионных пар на этой стадии процесса. Такое явление, например, наблюдал Эде-ляну фотографируя на кинопленку процесс развития коррозионной трещины при исследовании коррозионного растрескивания алюминиево-магниевого сплава (А1+ [c.7]

Несколько позже в связи с развитием авиастроения внимание исследователей привлекло коррозионное растрескивание высокопрочных алюминиевых и магниевых сплавов. Эти сплавы, несмотря на их малый удельный вес и высокие механические свойства, до сего времени не нашли широкого внедрения в практику, в значительной мере вследствие малой устойчивости к коррозионному растрескиванию. [c.10]

Влияние примесей других металлов в сплавах А1 + Mg различно. Так, железо и кремний не оказывают значительного влияния на скорость коррозионного растрескивания небольшая присадка марганца (0,3%) улучшает его сопротивление коррозионному растрескиванию добавка меди (0,9%) действует вредно в гомогенном состоянии цинк (1%) улучшает сопротивление коррозионному растрескиванию сплава и уменьшает межкристаллитный характер коррозии присадка хрома в алюминиево-магниевые сплавы, содержащие марганец, также повышает их стойкость против коррозионного растрескивания. Микроструктурные выделения при добавке хрома превращаются в более гомогенные. [c.91]

Большую роль окислителей при коррозионном растрескивании металлов ярко иллюстрирует использование хроматов и дихроматов при ускоренных испытаниях магниевых сплавов, перекиси водорода при испытаниях алюминиевых сплавов и т. д. [c.138]

Коррозионному растрескиванию подвержены алюминиевые сплавы типа дуралюмина, сплавы систем А1—M.g, А1—Mg—2п, А1——2п—Си, мягкие стали, коррозионностойкие стали, медные сплавы, высокопрочные низколегированные стали, магниевые сплавы и др. [c.151]

Коррозионное растрескивание зависит от конструкции аппаратуры, характера агрессивной среды, строения и структуры металла или сплава, температуры и т. д. Например, коррозионное растрескивание углеродистых сталей очень часто происходит в щелочных средах при высоких те.мпературах нержавеющих сталей — в растворах хлоридов, медного купороса, ортофосфорной кислоты алюминиевых и магниевых сплавов — под действием морской воды титана п его сплавов — под действием концентрированной азотной кислоты и растворов 1 ода в метаноле. Следует отметить, что в зависимости от природы металла или сплава и свойств агрессивной среды существует критическое напряжение, выше которого коррозионное растрескивание наблюдается часто. [c.12]

Коррозионному растрескиванию подвергаются стали, алюминиевые, магниевые, медные, титановые, никелевые и другие сплавы. Следует иметь в виду, что коррозионное растрескивание сплава возникает при воздействии не всех, а только специфических коррозионных сред. [c.85]

К случаям коррозионного растрескивания относятся так называемое сезонное растрескивание латуней щелочная хрупкость котельных сталей, межкристаллитное коррозионное растрескивание алюминиевых сплавов и благородных металлов внутри-кристаллитное коррозионное растрескивание магниевых сплавов в растворах хлоридов внутрикристаллитное растрескивание аустенитных нержавеющих сталей в средах, содержащих хло-ридные или гидроксильные ионы межкристаллитное коррозионное растрескивание титановых сплавов и их растрескивание вследствие наводороживания при коррозии. [c.72]

Коррозионное растрескивание ферритных сталей. ... Коррозионное растрескивание нержавеющих сталей Коррозионное растрескивание высокопрочных сталей Коррозионное растрескивание титановых, магниевых и алюминиевых сплавов. .... [c.3]

S. КОРРОЗИОННОЕ РАСТРЕСКИВАНИЕ ТИТАНОВЫХ, МАГНИЕВЫХ И АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ Титан [c.272]

В отдельных алюминиево-магниевых сплавах, для которых искусственное старение не считается полезным, происходят атомные перегруппировки вдоль границ зерен, если эти сплавы нагреваются в процессе эксплуатации после такого нагрева они становятся склонными к межкристаллитной коррозии и коррозионному растрескиванию. Ярким примером может служить сплав, содержащий 9% магния он является стойким, если его структура состоит из однородного твердого раствора, но становится склонным к коррозионному растрескиванию в результате нагрева даже при 60°, т. е. при температуре, которая может быть достигнута при воздействии солнечных лучей [16]. [c.613]

Роль водорода в коррозионном растрескивании. Во многих из рассмотрен ных до сего времени случаев коррозионного растрескивания, безусловно образуется водород. При коррозии в напряженном состоянии алюминиево магниевых сплавов можно наблюдать выделение пузырьков 43 трещин В таких случаях возможны две катодные реакции — восстановления кисло рода и выделения водорода. Первая реакция может иметь место только на поверхности металла вне трещины в этом случае в работающем элементе будет участвовать значительное сопротивление электролита между анодом и катодом. Водород может образоваться вблизи конца трещины (анода) в этих условиях сопротивление элемента должно быть значительно меньше. С другой стороны, э. д. с. элемента также меньше и, поскольку щелочь на катоде образуется вблизи анодного участка, вполне вероятно образование тормозящего коррозию твердого вещества. Уже было показано (стр. 616), что если кислород исключить из раствора, то этим предотвращается растрескивание (по крайней мере, для некоторых материалов). Если катодная реакция заключается в восстановлении кислорода, то продукты анодной и катодной реакций, образующиеся на достаточно удаленных участках, не вызывают торможения процесса коррозии. Коррозия, по-видимому, идет главным образом за счет кислородной деполяризации. [c.631]

Восстановление сваркой не используется для высокопрочных алюминиевых, алюминий-медных, алюминий-цинк-магниевы сплавов из-за потери прочности и увеличивающейся чувствительности к коррозии и коррозионному растрескиванию под напряжением. Высокопрочные сплавы алюминия и магния требуют после сварки сложной термообработки для восстановления прочности и снятия напряжений. Заварка дефектов отливок сдерживается наличием в отливках неметаллических включений и пустот, которые при сварке увеличивают пористость и трещины [4]. Восстановление алюминиевых литых деталей гальваническим покрытием осложняется пористостью, поскольку раствор, попадающий в поры, приводит к появлению непокрытых участков или к слабому сцеплению покрытия в этих местах [5]. [c.82]

Конструкционные материалы из алюминиевых сплавов при одновременном воздействии на металл коррозионной среды и напряжений подвергаются коррозионному растрескиванию. Этот вид коррозии предотвращается термообработкой. Из сплавов, не выдерживающих термообработки, повыщенной коррозии под напряжением в среде сероводорода подвергаются лищь алюминиево-магниевые сплавы с высоким содержанием магния. [c.125]

Математическая обработка экспериментальных данных, получеЕных различными исследователями, показывает, что выведенному уравнению удовлетворяют данные по коррозионному растрескиванию алюминиевого сплава В-95 при переменном погружении в 3% Ный раствор хлористого натрия [53, с. 269—276], магниевого сплава МА2-1 в атмосфере индустриального района и сплава МАЗ в 0,5-м. растворе хлористого натрия с добавкой [c.74]

Подвергаются коррозионному растрескиванию также титановые, никелевые и некоторые другие сплавы. Данный процесс имеет электрохимическую природу, поэтому катодная и анодная поляризация влияет на время до растрескивания сплавов при коррозпи под напряжением. Катодная поляризация может предотвращать коррозионное растрескивание магниевых, алюминиевых сплавов, нержавеющих, низколегированных углеродистых сталей и др. Время до разрушения при коррозии под напряжением сложным образом зависит от навязан кого электродного потенциала. [c.94]

Судостроение, а позднее и сооружение портов являются одними из старейших областей применения катодной защиты от коррозии (см. раздел 1.3). Для судов и сооружений, располагаемых в прибрежном шельфе, пока применяют преимущественно протекторную защиту, тогда как для портовых сооружений и мостовых перегружателей ввиду потребности в большом защитном токе предпочитают применять станции катодной защиты. Характерные проблемы коррозии для сооружений в прибрежном шельфе встретились уже в середине 1950-х гг. в Мексиканском заливе. Однако скорость коррозии здесь была меньшей по сравнению с наблюдаемой в Северном море (см. табл. 17.2). В допол-нение к этому на передний план все более выступают проблемы усталостного коррозионного растрескивания [13]. В отличие от свайных причалов н судов, на сооружениях в прибрежном шельфе в большинстве случаев не применяют никаких защитных покрытий или используют только временные покрытия. Защита от коррозии обеспечивается по катодной схеме. Значение токоотдачи (в ампер-часах) протекторов из алюминиевых, магниевых и цинковых сплавов согласно данным табл. 7.2—7.4 относятся как 3,1 1,4 1. Напротив, цена этих протекторов (в марках за 1 кг) относится как 1,3 2,8 1, так что удельные затраты в марках ФРГ на 1 А-ч находятся между собой в соотношении 1 2,4 4,7 и наиболее выгодными оказываются алюминиевые протекторы. Многолетние наблюдения за протекторами трех типов в Мексиканском заливе показали, что затраты на них относятся между собой как 1 3,5 2 [13]. Таким образом, магниевые протекторы для использования в прибрежном шельфе неэкономичны. Защита цинковыми протекторами обходится дороже защиты алюминиевыми протекторами. [c.421]

Обычная коррозионная стойкость материала не является показательной в отношении склонности его к коррозионному растрескиванию. Известно, например, что высокопрочные деформируемые сплавы системы А1—Zn—Mg при хорошей общей коррозионной стойкости обладают высокой чувствительностью к КПН, особенно в зоне сварных соединений, что затрудняет их применение [64]. Углеродистые и малолегированные стали весьма стойки к общей коррозии в щелочной среде при повышенных температурах, в то же время они склонны к КПН в этих средах. Наоборот, многие магниевые сплавы, весьма чувствительные к общей коррозии, не проявляют существенной склонности к разрушению типа КПН, то же можно сказать о широко распространенном алюминиевом сплаве АК4 и др. Вместе с тем каверны, язвы и другие коррозионные повреждения, являясь концентраторами напряжений, часто служат очагами коррозионного растрескивания. Если материал склонен и к общей коррозии, и к КПН, трудно разделить эти два процесса как в начальной стадии, так и при развитии разрушения. Так, коррозионное растрескивание титановых сплавов ВТ6, ВТ 14 (термоупрочненного) [c.73]

Среди магниевых сплавов, которые могут выпускаться в виде лпстов, заслуживает внимание сплав МАЗ нмеющи11 следующие I. rexaHHHe KHe свойства 00,2= 16 кг1мм , ай = 30 кг/мм-, 6 = 14%. Однако применению сплава МАЗ в виде листов препятствует его заметно выраженная склонность к коррозионному растрескиванию. Одна из особенностей сплава МАЗ заключается в том, что термическая обработка, представляющая действенный метод снижения склонности к коррозионному растрескиванию многих алюминиевых сплавов, практически не оказывает влияния на его чувствительность к коррозии под напряжением. Обычные методы оксидирования сплава МАЗ также не устраняют опасности коррозионного растрескивания [c.180]

Защитное действие катодной поляризации Эделяну связывае с возможным изменением pH раствора внутри трещин, которое по его мнению, улучшает условия образования защитной плен ки, что, по-видимому, в данных условиях может иметь место на ряду с чисто электрохимическим механизмом катодной защиты О возможности защиты алюминиево-магниевых сплавов о" коррозионного растрескивания катодной поляризацией, создавав мой контактом образцов с цинковым протектором или нанесе [c.15]

Такой же ход кривых коррозионного растрескивания был установлен при исследовании растрескивания других металлов Моррисом—для латуни Георгом и Чальмерсом — для сплава на алюминиевой основе Биерликеном и Хишемм и др.. [69], [117] — для стали Зарецким [14] — для литых и деформированных магниевых сплавов в ряде коррозионных сред Соболевым [54] — для армко-железа в кипящем 50%-ном растворе азотнокислого аммония [c.47]

Так же как и для магниевых сплавов, присутствие окислителей, например Н2О2, в растворах Na l ускоряет коррозионное растрескивание сплавов на алюминиевой основе. [c.119]

В статье Е. М. Зарецкого описываются методы ускоренных испытаний алюминиевых сплавов на склонность к коррозионному растрескиванию. Приводится принцип, который положен в основу выбора электролитов для подобных испытаний и состоит в создании, условий для локализации коррозионных поражений. Предлагается несколько электролитов для выявления склонности к коррозионному, рас1рескиванию алюминий-магниевых сплавов [c.6]

Таким образом, экспериментальные данные по коррозионному растрескиванию высокопрочных, малоуглеродистых, нержавеющих сталей, медных, алюминиевых и магниевых сплавов удовлетворяют выведенному уравнению кривой коррозионното растрескивания. [c.76]

Склонность к межкристаллитной коррозии алюминиево-магниевых сплавов уже давно приписывается сетке из р-фазы (в основном соединения MgaAlg, но имеется некоторое отклонение от этого состава). Одно время считалось, что сплав становится склонным к коррозионному растрескиванию только при условии наличия непрерывной сетки из этой фазы. Тщательная работа, проведенная в лаборатории Британской ассоциации- по исследованию цветных сплавов, дает основания считать, что эта точка зрения представляет собой сильное упрощение вопроса. Если рассматриваемые сплавы нагреваются при температуре ниже 212°, то они становятся склонными только в случае наличия непрерывной сетки, но при нагреве этих сплавов при более высокой температуре коррозионное растрескивание может наблюдаться даже в тех случаях, когда избыточная фаза находится в виде отдельных островков это показывает, что, как уже упоминалось, в образовании склонности принимает участие и другой фактор [18]. [c.614]

Работа Хора и Хайнса совершенно четко показывает, что для создания возможности растрескивания часто необходимо, чтобы защитная пленка была разрушена электрохимическим или механическим путем. Однако навряд ли этот механизм может служить в качестве общей теории развития трещин. Если бы напряжение само по себе могло непрерывно поддерживать разрушенное состояние пленки на конце трещины, то алюминиевый сплав должен был бы быть подвержен коррозионному растрескиванию в отсутствие кислорода, причем катодный процесс заключался бы в выделении водорода. Обычно это не имеет места. Кроме того, некоторые из экспериментов Фармери трудно объяснить на основе теории разрушения пленки. В образце алюминиево-магниевого сплава, находившемся в состоянии склонности к коррозионному растрескиванию, процесс растрескивания был доведен до такого состояния, когда глубина трещины не достигала половины толщины образца, после чего дальнейшее развитие трещины было задержано наложением катодного тока по истечении 30 мин, подача тока была прекращена, но развитие этой трещины не возобновилось спустя 15 час. появились новые трещины, но уже в других местах. Еще в одном опыте глубина трещины достигла примерно одной трети толщины образца, и ее развитие тоже было приостановлено с помощью катодной поляризации поляризация продолжалась 30 мин., после чего подача тока была прервана, а механическая нагрузка на образец была увеличена все же и по истечении 48 час. образец оставался неразрушенным. Если механическое разрушение пленки на конце трещины является решающим фактором для ее развития, то разрушение пленки началось бы после прекращения подачи тока, по крайней мере в том случае, когда механическая нагрузка была увеличена. Если же образование кислоты на аноде является тем фактором, который поддерживает процесс растрескивания, после того как он начался, то полученные результаты легко объясняются. Причины развития процесса растрескивания, если он начался, те же, что и развития питтинга (стр. 117). [c.633]

Остается рассмотреть вопрос о жидкой коррозионной среде, в которой должны проводиться испытания напряженных образцов. Испытания при -погружении образцов в простой раствор соли, например Na l, требуют длительного времени если же испытания производить, обрызгивая образцы раствором 3% Na l, то растрескивание образцов происходит значительно быстрее. Время до растрескивания образцов из алюминиево-магниевых сплавов с увеличением концентрации соли до 10% снижайся. При дальнейшем повышении концентрации раствора дополнительного ускорения растрескивания не наблюдается [18]. [c.639]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...