Магниевые коррозионное растрескивание

Почти все конструкционные металлы (например, углеродистые и низколегированные стали, латунь, нержавеющие стали, дюраль, магниевые, титановые и никелевые сплавы и многие другие) подвержены в определенных условиях КРН. К счастью, число химических сред, вызывающих подобные разрушения, ограничено, а требуемый для растрескивания уровень напряжений достаточно высок и нечасто достигается на практике. Накопив знания об условиях возникновения опасности коррозионного растрескивания (воздействие специфических сред, уровень допустимых напряжений), в дальнейшем при проектировании конструкций удастся исключить возможность коррозионного растрескивания под напряжением. К сожалению, не все металлические конструкции, испытывающие большие напряжения, проектируются сейчас о учетом возможности растрескивания. [c.29]

Высокая коррозионная стойкость сплавов принципиально не исключает возможность появления так называемого коррозионного растрескивания даже в средах, где установлена их высокая коррозионная стойкость. Поэтому коррозионное растрескивание представляет большую опасность. Она заключается в том, что разрушение вязкого в нормальных условиях металла, подверженного одновременно воздействию напряжения и определенной активной среды, происходит хрупко, т.е. без заметных деформаций и при напряжениях, более низких, чем временное сопротивление и даже предел текучести. Этот вид разрушения наиболее характерен для высокопрочных металлических материалов, склонных к пассивации, но находящихся, однако, в условиях, когда пассивное состояние под влиянием агрессивной среды может нарушаться в зоне максимальных напряжений. У титана вследствие высокой устойчивости пассивного состояния и быстрой регенерации во многих средах пассивных оксидных пленок при их механическом повреждении, а также из-за достаточной пластичности чувствительность к коррозионному растрескиванию оказалась во много раз меньше, чем у высокопрочных и нержавеющих сталей, алюминиевых и магниевых сплавов. Но по мере разработки более прочных титановых сплавов и расширения области их применения были установлены случаи явного коррозионного растрескивания и определены многие агрессивные среды, способствующие этому явлению. [c.32]

ЕСЗКС. Сплавы алюминиевые и магниевые. Методы ускоренных испытаний на коррозионное растрескивание [c.106]

Образцы ДКБ особенно удобны для испытания полуфабрикатов из высокопрочных сплавов в высотном направлении, поскольку межкристаллитный характер коррозионного растрескивания в этих сплавах препятствует выходу коррозионной трещины из плоскости. Таким образом на образцах ДКБ направления ВД и ВП, изготовленных из плиты (см. рис. 7), коррозионная трещина в большей степени будет развиваться в средней плоскости материала, а не уклоняться в сторону, как это часто происходит в магниевых, титановых сплавах и в сталях. Это показано на рис. 20, где трещина межкристаллитного охрупчивания жидким металлом развивается в виде прямой линии по центральной плоскости образца ДКБ длиной 300 мм из высокопрочного алюминиевого сплава. [c.173]

Метод 49 — показатель 63. Защиту от коррозионного растрескивания оценивали для алюминиевых и магниевых сплавов (по ГОСТ 9.019—74) при деформациях кольцевых образцов и плоских образцов в сложнонапряженном состоянии — изгиб с кручением. Оценка относительного уровня защиты от коррозионного растрескивания пленками ПИНС проводится аналогично оценке по методу 47, показатели 61. [c.115]

Коррозионному растрескиванию особенно подвержены высокопрочные стали, нержавеющие стали и сплавы, титановые, алюминиевые и магниевые сплавы, т. е. самые современные конструкционные материалы. Анодное растворение металла под напряжением на локальных, экстремальных его участках, имеющее термодинамическую возможность протекать до или одновременно с водородным охрупчиванием, с точки зрения электрохимии имеет много общего с питтингом. [c.228]

КОРРОЗИОННОЕ ПОВЕДЕНИЕ ВЫСОКОПРОЧНОГО МАГНИЕВОГО СПЛАВА СИСТЕМЫ Mg—AI— d—Ag—Мп (МАЮ) И ЗАЩИТА ОТ КОРРОЗИОННОГО РАСТРЕСКИВАНИЯ [c.150]

Деформируемые магниевые сплавы системы Mg—AI— d— Ag—Mn представляют большой интерес для машиностроения, так как при малом удельном весе обладают прочностью, равной прочности алюминиевого сплава марки Д16. При определенном составе и соответствующей термообработке прочность таких сплавов достигает 45—50 кг мм . Предварительные исследования показали, что указанные сплавы обладают исключительно большой склонностью к коррозии под напряжением, превосходящей склонность к коррозионному растрескиванию сплава МАБ. [c.150]

Стандарт устанавливает методы ускоренных испытаний алюминиевых и магниевых сплавов без защитных покрытий на коррозионное растрескивание [c.636]

Коррозионное растрескивание сплавов возникает ири одновременном воздействии коррозионной среды и статических растягивающих напряжений. Напряжения могут быть внещние и внутренние. Коррозионному растрескиванию под напряжением подвержены некоторые алюминиевые сплавы, магниевые и медные сплавы, а также высокопрочные сплавы и нержавеющие стали. [c.267]

Магниевые сплавы. Магниевые сплавы можно разделить на практически не склонные к коррозионному растрескиванию (сплавы магния с марганцем) и сплавы, обладающие в той или иной степени склонностью к этому виду коррозионного разрушения [23, 39]. К последней группе относятся сплавы, содержащие алюминий и цинк с увеличением содержания легирующих элементов сопротивление коррозии под напряжением понижается. [c.273]

Магниевые сплавы подвержены коррозионному растрескиванию в деформированном состоянии, литые сплавы практически слабо склонны к коррозионному растрескиванию под напряжением. [c.273]

Е. М. Зарецкий [23] считает, что коррозионное растрескивание магниевых сплавов связано с избирательным разрушением твердого раствора М — А1, в результате чего изменяется параметр решетки, что в свою очередь вызывает возникновение в поверхностных слоях дополнительных напряжений. М. А. Ти- [c.273]

Таким образом большинство исследователей [33, 39—42] приходит к выводу, что склонность магниевых сплавов к коррозионному растрескиванию также обусловливается электрохимической неоднородностью различных участков сплава. Разрушение сплавов под напряжением происходит при этом и по телу зерна, и по границам зерен благодаря избирательной коррозии. [c.274]

Снизить склонность магниевых сплавов к коррозионному растрескиванию можно. путем отжига, снимающего внутренние напряжения. С увеличением температуры отжига сопротивление магниевых сплавов коррозии под напряжением повышается. Старение после закалки снижает устойчивость магниевых сплавов против коррозии под напряжением. [c.274]

Если коррозионное растрескивание протекает в среде, в которой коррозионный процесс происходит с водородной деполяризацией, то непосредственно перед разрушением наблюдается увеличение скорости выделения пузырьков водорода со сгенок открывающихся трещин и соседних с ними участков, что свидетельствует об интенсификации работы коррозионных пар на этой стадии процесса. Такое явление, например, наблюдал Эде-ляну фотографируя на кинопленку процесс развития коррозионной трещины при исследовании коррозионного растрескивания алюминиево-магниевого сплава (А1+ [c.7]

Несколько позже в связи с развитием авиастроения внимание исследователей привлекло коррозионное растрескивание высокопрочных алюминиевых и магниевых сплавов. Эти сплавы, несмотря на их малый удельный вес и высокие механические свойства, до сего времени не нашли широкого внедрения в практику, в значительной мере вследствие малой устойчивости к коррозионному растрескиванию. [c.10]

Фиг. 10. Влияние анодной поляризации на скорость коррозионного растрескивания магниевого сплава типа МАЗ

На фиг. 36 приводятся данные Луза [24] о коррозионном растрескивании магниевого сплава типа МА2 в среде для ускоренных испытаний в зависимости от характера предварительной термообработки. Эти кривые показывают, что термообработка сплава существенно влияет на порог минимальных напряжений. [c.46]

Эти данные полностью совпадают с результатами практических наблюдений по коррозионному растрескиванию литых и деформированных магниевых сплавов литые сплавы значительно меньше подвержены растрескиванию, чем деформированные. [c.51]

Влияние фазы Ре А1 на растрескивание магниевых сплавов рассматривается нами ниже, в главе о влиянии термообработки на коррозионное растрескивание металлов. [c.53]

Рост скорости коррозионного растрескивания двойных магниевых сплавов Mg + Al по мере увеличения содержания алю- [c.88]

Увеличение скорости коррозионного растрескивания магниевых сплавов, вызываемое алюминием, растет по мере увеличения в сплаве содержания железа. [c.89]

Судостроение, а позднее и сооружение портов являются одними из старейших областей применения катодной защиты от коррозии (см. раздел 1.3). Для судов и сооружений, располагаемых в прибрежном шельфе, пока применяют преимущественно протекторную защиту, тогда как для портовых сооружений и мостовых перегружателей ввиду потребности в большом защитном токе предпочитают применять станции катодной защиты. Характерные проблемы коррозии для сооружений в прибрежном шельфе встретились уже в середине 1950-х гг. в Мексиканском заливе. Однако скорость коррозии здесь была меньшей по сравнению с наблюдаемой в Северном море (см. табл. 17.2). В допол-нение к этому на передний план все более выступают проблемы усталостного коррозионного растрескивания [13]. В отличие от свайных причалов н судов, на сооружениях в прибрежном шельфе в большинстве случаев не применяют никаких защитных покрытий или используют только временные покрытия. Защита от коррозии обеспечивается по катодной схеме. Значение токоотдачи (в ампер-часах) протекторов из алюминиевых, магниевых и цинковых сплавов согласно данным табл. 7.2—7.4 относятся как 3,1 1,4 1. Напротив, цена этих протекторов (в марках за 1 кг) относится как 1,3 2,8 1, так что удельные затраты в марках ФРГ на 1 А-ч находятся между собой в соотношении 1 2,4 4,7 и наиболее выгодными оказываются алюминиевые протекторы. Многолетние наблюдения за протекторами трех типов в Мексиканском заливе показали, что затраты на них относятся между собой как 1 3,5 2 [13]. Таким образом, магниевые протекторы для использования в прибрежном шельфе неэкономичны. Защита цинковыми протекторами обходится дороже защиты алюминиевыми протекторами. [c.421]

Обычная коррозионная стойкость материала не является показательной в отношении склонности его к коррозионному растрескиванию. Известно, например, что высокопрочные деформируемые сплавы системы А1—Zn—Mg при хорошей общей коррозионной стойкости обладают высокой чувствительностью к КПН, особенно в зоне сварных соединений, что затрудняет их применение [64]. Углеродистые и малолегированные стали весьма стойки к общей коррозии в щелочной среде при повышенных температурах, в то же время они склонны к КПН в этих средах. Наоборот, многие магниевые сплавы, весьма чувствительные к общей коррозии, не проявляют существенной склонности к разрушению типа КПН, то же можно сказать о широко распространенном алюминиевом сплаве АК4 и др. Вместе с тем каверны, язвы и другие коррозионные повреждения, являясь концентраторами напряжений, часто служат очагами коррозионного растрескивания. Если материал склонен и к общей коррозии, и к КПН, трудно разделить эти два процесса как в начальной стадии, так и при развитии разрушения. Так, коррозионное растрескивание титановых сплавов ВТ6, ВТ 14 (термоупрочненного) [c.73]

Коррозионное растрескивание наносит огромный экономический ущерб народному хозяйству, вызывая повреждения деталей транспортных средств (морские суда, самолеты, железнодорожный и автомобильный транспорт), газо- и нефтедобываю-и его оборудования, подземных трубопроводов, теплоэнергетического оборудования, турбин, насосов и др. Растрескиванию преимущественно подвержены высокопрочные стали, стенитные нержавеющие стали, а также титановые, алюминиевые и магниевые сшивы. По данным американской, Лю пант компани [c.41]

Отрицательным свойством многих магниевых конструкционных сплавов является их склонность к местной (язвенной) коррозии и коррозионному растрескиванию. Последнее особенно относится к деформированным материалам повыщенной прочности в напряженном состоянии. Обычнокоррозионное растрескивание не происходит в растворах, не активных к магнию, как например, в щелочах, фтористоводородной кислоте, фтористых солях, хромовой кислоте и хроматах, при условии отсутствия ионов хлора. Растягивающие напряжения способствуют появлению коррозионного-растрескивания магниевых сплавов повышенной прочности,, особенно если условия таковы, что пассивное состояние сплава может частично нарушаться в присутствии хлор-ионов (например, при небольшом содержании Na l в дистиллированной воде или в хроматных растворах). Чистый магний и его сплавы с меньшей прочностью, как например, сплав МА—1 с 1,5 % Мп, гораздо менее склонны к коррозионному растрескиванию и могут применяться в деформированном состоянии. [c.275]

Na l в координатах о— т, а на фиг. 2 и 3 — кривая коррозионного растрескивания магниевого сплава МА2-1 в атмосфере индустри ильного района и латуни в аммиаке Из рассмотрения кривых [c.102]

Зависимост ) времени до появления трещины от величины при ложенных растягивающих напряжений в пределах упругих деформаций для. многих случаев коррозионного растрескивания мягких и высокопрочных сталей, магниевых, алюминиевых и медных спла BOB в различных средах имеет гиперболический характер и доста точно точно выражается уравнением кривой коррозионного растрескивания [c.112]

Среди магниевых сплавов, которые могут выпускаться в виде лпстов, заслуживает внимание сплав МАЗ нмеющи11 следующие I. rexaHHHe KHe свойства 00,2= 16 кг1мм , ай = 30 кг/мм-, 6 = 14%. Однако применению сплава МАЗ в виде листов препятствует его заметно выраженная склонность к коррозионному растрескиванию. Одна из особенностей сплава МАЗ заключается в том, что термическая обработка, представляющая действенный метод снижения склонности к коррозионному растрескиванию многих алюминиевых сплавов, практически не оказывает влияния на его чувствительность к коррозии под напряжением. Обычные методы оксидирования сплава МАЗ также не устраняют опасности коррозионного растрескивания [c.180]

Для определения склонности к коррозионному растрескиванию магниевых сплавов испытания чаще всего проводят во влажных камерах при распылении 0,001-н. раствора хлористого натрия или при погружении в слабые растворы хлористого натрия, содержащие бихромат калия (0,5-м. Na l + 0,05-M. К2СГ2О7). [c.280]

Ра фиг. 7 приведены данные автора для магниевого сплава М . при коррозионном растрескивании его в 0,05 н растворе НйЗО/. Они показывают, что наибольшая потеря прочности со-сответствует последним стадиям процесса. [c.5]

Влияние поляризации на скорость коррозионного растрескивания сплавов на основе магния можно проиллюстрировать следующими экспериментальными данными. Тормозящее влияние катодной поляризации на скорость внутрикристал-литного растрескивания магниевого сплава МАЗ в срлянохроматном растворе, обнаруженное Миер-сом, Брауном и Диксом [134], показывает, что повышение плотности поляризующего тока приводит к плавному увеличению времени до растрескивания (фиг. 9) вплоть до полной защиты образцов. [c.13]

Количественно влияние поляризации на скорость коррозионного растрескивания магниевых сплавов изучалось, кроме того, еще на сплаве МА2 в 0,1 н растворе H2SO4 + 35 г/л Na l при 20° [60] исходные напряжения 20 кг/мм . [c.14]

Защитное действие катодной поляризации Эделяну связывае с возможным изменением pH раствора внутри трещин, которое по его мнению, улучшает условия образования защитной плен ки, что, по-видимому, в данных условиях может иметь место на ряду с чисто электрохимическим механизмом катодной защиты О возможности защиты алюминиево-магниевых сплавов о" коррозионного растрескивания катодной поляризацией, создавав мой контактом образцов с цинковым протектором или нанесе [c.15]

Такой же ход кривых коррозионного растрескивания был установлен при исследовании растрескивания других металлов Моррисом—для латуни Георгом и Чальмерсом — для сплава на алюминиевой основе Биерликеном и Хишемм и др.. [69], [117] — для стали Зарецким [14] — для литых и деформированных магниевых сплавов в ряде коррозионных сред Соболевым [54] — для армко-железа в кипящем 50%-ном растворе азотнокислого аммония [c.47]

Экспериментальные данные по этому вопросу приводит Хантер [111], который описывает опыты со оплавами на магниевой основе, подвергавшимися предварительной холодной прокатке до степени 0,2, 2 и 8% и исследованными на коррозионное растрескивание. [c.51]

Вопросу оценки различных методов в создании напряжений на коррозионное растрескивание металлов посвящено лишь одно исследование, в котором изучалось влияние этих факторов на скорость коррозионного растрескивания магниевых сплавов в атмосферных условиях [121]. Было установлено (фиг. 31), что с помощью груза или пружины получаются близкие кривые коррозионного растрескивания эксцентричное нагружение смещаеъ эту кривую в сторону более высоких напряжений. [c.79]

Так, например, в рекомендуемой ВИАМом методике испытания магниевых сплавов на коррозионное растрескивание предлагается распылять во влажной камере 0,001%-ный раствор Na l в дистиллированной или водопроводной воде при относительной влажности 98%. [c.80]

При испытании магниевых сплавов часто используют растворы, содержащие хлориды плюс хроматы или бихроматы щелочных металлов. Коррозионное растрескивание в таких растворах наступает сравнительно быстро и, что особенно ражно, вследствие пассирования хроматами или бихроматами поверх-ностная коррозия невелика и не искажает картины возникновения коррозионных трещин. Характер коррозионного растрескивания магниевых сплавов в этих растворах, так же как и в атмосферных условиях, преимущественно внутрикристаллитный. [c.81]

Сравнительные данные об устойчивости к коррозионному растрескиванию сплавов на магниевой основе в растворе 20 г/л К2СГО4+З5 г/л Na l и атмосферных условиях напряжения 75% от предела текучести [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...