Виды кривых, их элементы и параметры

Если полученная при испытаниях кривая ухода параметра нелинейна, то отдельно анализируются два отрезка этой кривой. В качестве первого берется отрезок, соответствующий наработке за первые 200 час испытаний, а в качестве второго — отрезок, соответствующий наработке за другую половину или времени испытаний. Предположим, что кривая износа имеет вид, как показано на фиг. 5.22. Измерения произведены при t = О, 200, 300 и 1000 час. В этом случае приработочный уход параметра не должен учитываться. Если элементы прирабатываются в пределах 200 час, испытания на уход параметров следует начинать уже после 250 час работы под нагрузкой. Наклон прямой, определяющий ресурс в этом случае, задается отношением t" к а среднее значение ресурса оценивается выражением [c.254]

Виды кривых, их элементы и параметры [c.424]

В рассмотренных выше работах форма напряжения (т.е. зависимость напряжения от времени) на дуге рассчитывается при заданной синусоидальной форме тока. Это означает, что последовательно с дугой в цепь включена большая индуктивность, определяющая форму и силу тока в цепи. При этом коэффициент мощности сети ( os ) близок к нулю. Для практических же целей гораздо более важен противоположный случай, когда в дуге выделяется большая часть мощности источника питания. Однако при этом вид кривой тока дуги существенно отличается от синусоиды и зависит от параметров самой дуги. Еще труднее заранее предсказать форму кривой, если дуга включена в сложную электрическую цепь, содержащую различные активные и реактивные элементы. Отсюда ясно, что в общем случае вид кривых тока и напряжения на дуге зависит как от заданных внешних условий (геометрия канала, род газа и т.д.), так и от схемы электрической цепи, содержащей дугу. Таким образом, замкнутая теория дуги пе- [c.190]

Условия нагружения элемента конструкции, как правило, могут быть реализованы в широком диапазоне варьирования температуры, частоты нагружения, асимметрии цикла путем силового воздействия на элемент конструкции по нескольким осям при разном соотношении между величинами компонент нагружения и т. д. Реальные условия многопараметрического эксплуатационного нагружения материала, воплощенного в том или ином элементе конструкции, ставят вопрос об использовании интегральной оценки роли условий нагружения в развитии процесса разрушения. В связи с этим необходимо введение представления об эквивалентном уровне напряжения для проведения расчетов с использованием новой характеристики напряженного состояния материала в виде эквивалентного КИН. Использование эквивалентной величины в свою очередь требует получения сведений о закономерностях процесса разрушения в некоторых тестовых или стандартных условиях циклического нагружения материала, в которых осуществлено построение базовой или единой кинетической кривой. Параметры кинетической кривой в стандартных условиях опыта становятся характеристиками только свойств материала. Разнообразие реальных условий нагружения материала, в том числе и влияние геометрии элемента конструкции, рассматривается в условиях подобия путем сведения всех получаемых кинетических кривых к базовой или единой кинетической кривой. Поэтому влияние того или иного параметра воздействия на кинетику усталостной трещины в измененных условиях опыта по отношению к тестовым условиям испытаний может быть учтено через некоторые константы подобия. Они выступают в качестве безразмерного множителя. [c.190]

С другой стороны, оказывается понятным, почему при анализе закономерности роста усталостных трещин нельзя по виду кинетической кривой ответить на вопрос о том, каким именно было внещнее воздействие на материал (образец или элемент конструкции). Один и тот же кинетический процесс, характеризуемый определенной величиной плотности энергии разрушения по уравнению (4.26) или (что то же) одним и тем же управляющим параметром, определяемым по уравнению (4.20), может быть реализован при многообразии условий внешнего воздействия — при различных параметрах цикла нагружения. [c.201]

Удельное элементарное усталостное повреждение AD в интервале времени Ai можно выразить в виде произведения R/Ss, где R — функция, связанная с параметрами упомянутых кривых усталости. Она зависит от величин главных напряжений или главных деформаций, реализуемых при описании элемента As, и от других факторов, которые можно включить в ее выражение. В результате оказывается, что суммирование элементарных удельных повреждений АО выражается криволинейным интегралом по траектории главных деформаций, где прибавлены и компоненты Ау. Этот интеграл отражает закономерность увеличивать усталостное повреждение, когда чаще реализуются элементы As при больших значениях главных деформаций (или напряжений). Изучается также статистическая интерпретация траектории и соответствующей долговечности. [c.25]

На рис. VI 1.20 изображены кривые, приближенно показывающие характер зависимости между величиной силы, нагружающей амортизатор с резиновым упругим элементом, и параметром, учитывающим время возрастания деформации амортизатора до заданной величины. Для компактности графиков на шкале аргумента можно взять логарифмический масштаб. Нетрудно видеть, что различным режимам нагружения амортизатора соответствуют разные значения его жесткости при одной и той же величине деформации . [c.338]

Так как такое поле характеристических кривых существует для каждого элемента гидросистемы, то параметры р и Q двух последовательно соединенных элементов гидросистемы в месте их соединения будут определяться точками пересечения соответствующих характеристических кривых этих элементов. При этом необходимо иметь в виду, что характеристические кривые рассматриваемых элементов гидросистемы должны быть построены для точек соединения элементов друг с другом. Например, для расчета схемы по рис. 10 необходимо знать зависимость р = = / точки А1 элемента / и Pj = / (Сгг) точки Л а [c.20]

Основную массу данных по многоцикловой усталости очень удобно представить графически в виде зависимости амплитуды циклических напряжений от логарифма долговечности или в виде зависимости напряжения от долговечности в логарифмических координатах. Эти графики, называемые кривыми усталости, содержат информацию, имеющую фундаментальное значение для расчета элементов машин при повторных нагружениях. Вследствие разброса данных об усталостной долговечности при любых амплитудах напряжения для каждого материала существует не одна единственная кривая усталости, а семейство кривых, параметром которого служит величина вероятности разрушения. Эти кривые называются кривыми усталости разной вероятности разрушения. [c.183]

Эпюры строятся для параметров, характеризующих деформации и напряжения в оболочечных элементах конструкции. Эпюры имеют вид сглаженной кривой или ломаной линии. Дополнительно отображаются нормали в точках ортогонализации оболочек и допустимые значения расчетных параметров, которые показывают запасы прочности, принятые для каждого элемента конструкции. Для многослойных оболочек эпюры строятся отдельно для каждого слоя. Использование ломаной линии позволяет минимизировать объем дисплейного файла, передаваемого на устройства отображения графической информации. [c.366]

Уравнения бифуркационной потери устойчивости конечного элемента оболочки (уравнения по отысканию нагрузки выпучивания оболочки) следуют непосредственно из равенства (33), если его правую часть приравнять нулю. Прн этом варьирование в функционалах осуществляется по перемещениям в бесконечно близкой, но отличной от основного, осесимметричного, деформированного состояния оболочки. Так, если при осесимметричных нагрузках перемещения в пределах конечного элемента оболочки вращения описываются согласно выражениям (24), когда параметр волнообразования п—О, то в точке бифуркации на исходное осесимметричное поле перемещений накладывается дополнительное бесконечно малое (неосесимметричное. пфО) поле перемещений и варьирование в функционалах равенства (33) осуществляется именно по этим дополнительным перемещениям. Для нахождения точек бифуркации на кривой нагрузка—перемещение основное поле перемещений оболочки представим в виде [c.288]

Если подставить элементы лучевой матрицы (2.5), выраженные через параметры конфигурации, то получим уравнение каустической кривой в виде [c.34]

Серьезной проблемой, связанной с электростатическими линзами, являются трудности при расчете их свойств из-за большого количества характеризующих их параметров. Число возможных комбинаций электродов неограниченно, и существует огромное количество возможных наборов параметров, которые обеспечивают линзы с различными свойствами. Даже свойства простейших линз, состоящих из пары симметрично расположенных апертур, зависят от большого числа параметров отношения электродных напряжений, размеров апертур, толщины электродов и расстояния между ними, а также от радиальных и продольных размеров электродов. Последними часто пренебрегают, но они крайне важны (см. ниже). Поэтому опубликовано чрезвычайно мало точных расчетных данных, в основном только для простейших конфигураций [44], и сравнивать свойства различных линз очень трудно. Обычно они публикуются в виде таблиц и графиков, где кардинальные элементы и коэффициенты аберрации представлены как функции отношения напряжений и геометрических параметров. Из-за большого числа этих параметров универсальные конструктивные кривые не рассчитываются. Конструирование электростатических линз обычно проводится методом проб и ошибок. Наилучший способ состоит в том, чтобы накопить данные в памяти компьютера и составить программу для их быстрого вызова и анализа. В гл. 9 будут описаны методы, которые позволяют синтезировать линзы с заданными свойствами. [c.373]

В диапазоне толщин 1—4 мм использование клепаных соединений эффективно, так как оптимальные решения находятся в зоне допустимых ограничений. С увеличением количества крепежных элементов эффективность соединений резко снижается вследствие роста трудоемкости изготовления и увеличения массы конструкции из-за возрастания толщины и эксцентриситета в передаче нагрузок соединений. Оптимальные геометрические параметры соединения находятся на пересечении вертикали, проходящей через точку экстремума, и кривых равнопрочности соединений для соответствующего вида разрушения. [c.489]

Одним из способов сокращения объема данных, -передаваемых от ЭВМ и необходимых для получения изображения на экране ЭЛТ, является использование языка высокого уровня. При том предложения на этом языке должны правильно интерпретироваться на графическом пульте. Например, описания стандартных кривых и их элементов — прямолинейных отрезков, окружностей и дуг, других кривых второго порядка, многоугольников и т. п.— могут передаваться лишь в виде значений их основных параметров. По этим параметрам на пульте генерируются все точки и векторы, необходимые для формирования кривых, и заносятся в дисплейный буфер. Затем обычным способом может произойти регенерация изображения, как уже описывалось выше. [c.73]

ЗОВ. Эти методы основываются, как правило, на анализе и обобщении статистических результатов испытаний на надежность элементов, подсистем и систем по параметру времени возникновения и устранения отказов. Так как для различных видов механизмов и устройств причины отказов в работе различны, то и характер вероятности возникновения отказов по параметру времени испытания на надежность будет различен. Сходные причины отказов, как правило, определяют и подобный характер распределения возникающих отказов во времени. Для удобства расчета и анализа полученные опытным путем статистические распределения отказов принято аппроксимировать с помощью теоретических кривых. Математические выражения, аппроксимирующие с достаточной степенью сходимости типовые распределения отказов во времени, называют математическими моделями отказов. Рассмотрим некоторые из них. [c.68]

Величины стандартных параметров С и соответствующие им длины переходных кривых в виде таблицы приведены в ТСЖ, т. 3, раздел Проектирование железных дорог , стр. 44. В этом случае после определения расчётом /о при данном радиусе круговой кривой по таблице отыскивают ближайшее значение длины переходной кривой, большее /о, и по нему определяют С. При известных С, 1о и Н могут быть вычислены все элементы для разбивки переходной кривой на местности. [c.186]

При изменении параметра интегральные кривые будут меняться. Однако, если, как мы предположим, потенциальная энергия является аналитической функцией параметра, то эти изменения будут совершаться непрерывно. Общий вид интегральных кривых будет претерпевать, вообще говоря, только количественные изменения, и лишь при некоторых особых, так называемых бифуркационных значениях параметра мы будем иметь качественные изменения характера интегральных кривых. Как мы уже сказали, в случае консервативной системы основными элементами, определяющими качественную картину интегральных кривых на фазовой плоскости, являются особые точки и сепаратрисы. Поэтому бифуркационными значениями параметра в этом случае служат те значения параметра, при которых происходит изменение числа или характера этих основных элементов. [c.125]

Замечая, что при п четном равно нулю, получаем решение задачи в виде ур-ия (2), где параметры f вычисляются по выражению (4) подстановкой в него нечетных значений целого числа п. Имея ур-ие упругой кривой балки, можно вычислить с желаемой степенью точности любой из элементов ее изгиба. Некоторые из подобного вида рядов м. б. получены и в конечном виде преобразованием этих рядов в соответствующие им ф-ии. Устойчивость балки определяется наименьшим значением сжимающего усилия (5, цри к-ром какой-либо из параметров обращается в бесконечность т. о. из условия равенства нулю знаменателя выражения (4) вытекает, что [c.97]

Первым покидает разделительную колонку газ А, обладающий наименьшей адсорбционной способностью, в связи с чем он раньше отделяется от поверхности адсорбента, а последним газ В, наиболее хорошо адсорбирующийся. Выходящий из колонки газовый поток направляется в так называемый детектор 3, определяющий качественный и количественный состав поступающих в него газов путем измерения электрических параметров малоинерционного чувствительного элемента. Детектор подключен к вторичному самопишущему прибору (потенциометру) 4, отмечающему на диаграммной ленте кривую (хроматограмму) в виде горизонтальных пиков различной длины, характеризующих содержание в исследуемой газовой смеси компонентов А, Б ж В. Основания пиков хроматограммы лежат на нулевой линии, соответствующей выходу из колонки чистого газа-носителя. Расход последнего через прибор устанавливается и контролируется [c.396]

В.П. Алексеев и А.П. Меркулов пришли к выводу о перестройке вдоль камеры энергоразделения периферийного квазипотенци-ального вихря в вынужденный приосевой закрученный поток, вращающийся по закону, близкому к закону вращения твердого тела (т = onst) [13, 14, 115, 116]. Отмеченные исследования были проведены в 60-е годы и их основополагающие результаты, а также результаты зарубежных исследователей [227, 234, 237, 246, 255, 261, 265, 268] обобщены в монографиях [35, 94, 164]. В большинстве проведенных исследований измере аничивались лишь установлением качественных зависимостей распределения параметров по объему камеры энергетического разделения в виде функций от режимных и геометрических параметров. Сложность проведения зондирования в трехмерном интенсивно закрученном потоке определяется не только малыми размерами камеры энергоразделения, но и радиальным градиентом давления, вызывающим перетекание газа по поверхности датчика, а следовательно, искажающим данные измерений. В некоторых исследованиях [208] предпринята попытка определения расчетным методом поправки на радиальные перетечки с последующим учетом при построении кривых (эпюр) распределения параметров в характерных сечениях. Опубликованные данные порой имеют противоречивый характер и трудно сопоставимы, так как практически всегда имеются отличительные признаки в геометрии основных элементов и соотношении характерных определяющих процесс параметров. [c.100]

Механизмы с низшими и высшими кинематическими парами находят широкое применение в машиностроении и приборостроении. Они являются составными элементами станков для обработки различных материалов — металлов, дерева, стекла и т. п., кшшин текстильной, легкой, пищевой промышленности, металлургических, землеройных, строительно-дорожных и многих других машин, а также всевозможных приборов и аппаратов. По назначению механизмы делят на две большие группы — передаточные и направляющие. Первые предназначены для преобразования видов и параметров движения при передаче движения от входного к выходному валу, вторые — для воспроизведения заданной кривой или прямой линии в пространстве или на плоскости. [c.34]

Величины шага усталостных бороздок 612 и 8,, формируемого в изломе при достижении коэффициентов интенсивности напряжения соответственно (Kg)i2 И (Kg)is, отвечают нижней и верхней границам линейной зависимости шага от длины трещины. Нижняя граница для шага усталостных бороздок определяет дискретный переход в развитии трещины от микроскопического к мезоскопическому масштабному уровню. Верхняя граница отвечает нарушению принципа однозначного соответствия, как было подчеркнуто в предыдущих разделах, когда на поверхности излома нарастают элементы рельефа с выраженными признаками микропестабильного нарушения сплошности материала и ветвления трещины. Это переход от мезо-уровня I к микроуровню П. Верхняя граница легко определяется по кинетическим кривым и из статистической оценки наиболее часто наблюдаемого размера элементов дислокационных структур, как это было рассмотрено в параграфе 4.1. В том числе указанная граница определена для алюминиевых сплавов на основе анализа двумерных Фурье-спек-тров параметров рельефа излома в виде усталостных бороздок. Из всех оценок следует, что для алюминиевых сплавов 5. = 2,14-10 м. [c.219]

Таким образом, развитие усталостной трещины происходит путем упорядоченной последовательности переходов усталостной трещины от одних величин возможных приращений к другим в соответствии с последовательностью дискретных переходов в изменении напряженного состояния материала перед фронтом трещины у верщины каждого мезотуннеля. Закономерность смены напряженного состояния характеризует последовательность коэффициентов интенсивности напряжений. Связь между указанными переходами и возможные величины самих приращений трещины для сплавов на основе алюминия полностью заданы соотнощениями (4.42). Тем не менее, не определено местоположение самой кинетической диаграммы относительно величин коэффициентов интенсивности напряжения. Иными словами, не определен вид и значения управляющих параметров системы, которые устанавливают возможность единого кинетического описания процесса распространения усталостных трещин в металлах и сплавах на любой основе. Поэтому перейдем к построению единой кинетической кривой для металлических материалов на различной основе, используемых для изготовления элементов авиационных конструкций. [c.229]

Для обеспечения однозначности перехода необходимо ввести третий параметр кроме и Оу , С этой целью вводятся мысленные взаимно перпендикулярные подвижные направления х и у которые следуют вращению Жрл и /гл по ступенчатому закону с маленькими ступеньками (с малым шагом). В конце каждой ступеньки X и у совпадают с Хгл и Ргл- Вычисляются 0 , Оу и Хх у -В координатной системе Оах Оу Хх у описывается прерывистый ряд малых линейных элементов А5, касающихся одним концом координатной плоскости Оох Оу,. Они раскладываются на компоненты А8ху в плоскости и компоненты Дт, перпендикулярной к ней. Соединяя компонеты А8ху, получаем ту же самую кривую, которая описывается и в координатной плоскости Оох Усл- названа траекторией главных напряжений (см. на рис. 1 построенную в качестве примера траекторию 1). Когда она изображается в виде плоской кривой, следует учитывать, что кроме ее линейных элементов А5ху существуют и компоненты Дт, перпендикулярные к плоскости [c.402]

Вероятно, особо следует сказать еще об одном виде измерений, связанном с интенсивным развитием в последнее время многослойной рентгеновской оптики — об измерении коэффициента отражения и разрешающей способности диспергирующих элементов для мягкой и ультрамягкой рентгеновской области. Для измерения коэффициентов отражения многослойных систем должна быть обеспечена возможность установки углов падения в широком диапазоне скользящих углов — от 10° до практически нормального падения. Измерение разрешающей способности требует высокого спектрального разрешения монохроматора и достаточно малой угловой расходимости выходящего из монохроматора пучка. Если учесть, что параметры существующих сегодня многослойных систем, имеющих ширину на полувысоте кривой отражения, на /Са-линии С около 30, выходящий из монохроматора пучок должен иметь угловую расходимость не хуже единиц угловых минут. [c.41]

Указывалось, что виД закона распределения времени безотказной работы определялся прежде всего характером изменения математического ожидания и дисперсии параметров элементов. Поэтому по экспериментальным данным в первую. очередь определялись, именно эти характеристики, а также коэффициенты вариации, асимметрии, эксцесса, сходимость кривых к нормальному закону и закону Шарлье. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...