Трение сыпучего материала

Сюда же относятся грохоты, полезное сопротивление которых есть трение сыпучего материала по решету. Исполнительный механизм грохота выбирают из условия сообщения материалу периодических ускорений, чтобы возбудить инерционные силы, превышающие силы трения, и в результате иметь относительное движение материала по решету. Обычно в качестве такого механизма используют сложный шарнирно-рычажный механизм. [c.204]

Силосы. При расчете силосов учитывается трение сыпучего материала о стенки сосуда (рис. 7.23). Горизонтальное нормативное давление сыпучего материала в силосах определяется по формуле [c.300]

Здесь / — коэффициент трения сыпучего материала о стенку р — гидравлический радиус поперечного сечения силоса, равный отношению площади Р к периметру поперечного сечения силоса И е — основание натуральных логарифмов а — поправочный коэффициент, учитывающий повышение давления при разгружении и об- [c.300]

Результаты исследований приведены в табл. 2. Следует отметить обнаруженную в опытах с графитной пылью независимость угла внешнего трения от материала плоскости для стали 27,4°, для резины 27,3°, для пластмассы 26,6°. Характерны также более высокие сыпучие свойства пыли искусственного графита по сравнению с пылью естественного (мелкокристаллического месторождения Кара-Тау) рдв = 27°30" ио сравнению с 30° для натурального графита. [c.133]

О предельном угле подъема частицы по наклонной вибрирующей плоской поверхности [6, 30]. Подъем отдельных частиц, а также слоя сыпучего материала по вибрирующей поверхности является одним из важнейших нелинейных эффектов, обусловленных совместным действием вибрации и сил сухого трения. При отсутствии подбрасывания w ss 1) достаточными (но не необходимыми) условиями, обеспечивающими наличие этого эффекта, являются неравенства [4—6] [c.32]

Сыпучий материал в безотрывном режиме может двигаться как одно целое, если коэффициент трения среды / о поверхность лотка меньше определенного значения /пред- [c.95]

Значения Tq и/находят путем обработки графических зависимостей Тц =ф(стц), построенных по данным испытаний порции сыпучего материала специальными сдвиговыми приборами [10]. Таким же способом определяют и угол внешнего трения При этом величина Тд измеряется при сдвиге слоя сы- [c.128]

Мы видим, что поскольку 6 никогда не может стать больше угла трения р, множество наибольших главных кругов напряжений с диаметрами, равными предельным напряженным состояниям сыпучего материала (а1 — аз), которые возможны как раз перед моментом 1 рушения равновесия, должно касаться [c.534]

Используя условия предыдущей задачи, учесть силу трения между слоем сыпучего материала и площадкой, считая ее пропор- [c.87]

Практически же наклон поверхности массы шаров не может возрастать беспредельно. При некотором наклоне шары уже не будут удерживаться на наклонной поверхности, они будут срываться и скатываться вниз. Способность сыпучего материала удерживаться на наклонных поверхностях определяется углом естественного откоса данного материала, равным наибольшему углу наклона, при котором еще не происходит осыпание материала. Увеличение наклона шаров (или других размалывающих тел) по мере возрастания загрузки шаров сможет происходить лишь до тех пор, пока угол наклона не достигнет угла естественного откоса для массы шаров. При дальнейшем увеличении загрузки шаров наклон не будет возрастать, так как скатывающиеся шары будут обеспечивать сохранение наклона, соответствующего углу естественного откоса шаров. Основное условие сохранения скольжения массы шаров при этом будет нарушено. Из-за недостаточной величины наклона шаров (угла р) момент силы тяжести в этих условиях не может быть равным моменту сил трения, а будет меньше последнего. Вследствие этого скольжение шаров полностью прекратится, вся масса шаров будет подниматься вместе со стенкой барабана мельницы и скатываться вниз по наклонной поверхности массы шаров. [c.27]

Сопротивление внутреннего трения грунта в ковше возникает вследствие относительных смещений масс грунта в ковше при его наполнении. Такие смещения подобны призмам выпирания, наблюдаемым при надвигании подпорной стенки на сыпучий материал. Взаимное смещение призм по плоскостям выпирания и наличие сил трения, возникающих в этих плоскостях от воздействия массы призм, создает дополнительное сопротивление, зависящее от свойств грунта и высоты наполнения ковша. Наблюдаемое при заполнении ковша кипение или фонтанирование грунта над режущими ножами есть результат смещения призм выпирания. [c.128]

Горизонтальный окрашенный слой материала во всех опытах деформируется почти одинаково, а именно материал, лежащий ближе к днищу, находясь под действием как внутренних сил сцепления, так и сил трения его о боковые стенки, начинает увлекаться челюстью и движется вместе спею вниз средние слои подвергаются интенсивному сжатию, в результате чего возникают два симметричных полюса максимальных вертикальных перемещений слоев. Как видно из рисунка, деформация сыпучего материала у стенок челюстей грейфера значительно больше, чем в середине. [c.215]

В промышленных условиях, как правило, сыпучий материал движется по желобам не плотным слоем. Здесь взамен контактного трения частиц действуют силы аэродинамического сопротивления, силы трения при соприкосновении частиц со стенками жёлоба и гравитационные силы. [c.54]

Рис.2. . Изменение скорости частиц по длине наклонного желоба (а) и коэффициента трения от угла наклона желоба при несвязном (б) и связанном (в) режимах движения сыпучего материала

Аналогичная картина течения наблюдается и в случае равноускоренного движения частиц сыпучего материала. Дифференциальное уравнение (432) изменения скорости воздуха во внутреннем потоке при пренебрежимо малых силах трения о стенки канала перепишем в виде [c.232]

Зона трения представляет собой изнашиваемую поверхность и воздействующий на нее сыпучий материал. Когда нет второй твердой поверхности (при воздействии сыпучих материалов, жидкостей или газов, содержащих абразив), воздействие имеет относительно постоянный характер и может быть изучено с различной степенью достоверности. Если же в зоне трения находятся две твердые поверхности, то процессы трения и изнашивания значительно усложняются, так как воздействие промежуточного тела меняется непрерывно относительно каждой из этих поверхностей. [c.24]

В реальных сыпучих телах вследствие внутреннего трения по мере увеличения высоты слоя, вес которого передается от куска к куску (рис. 164) и затем на стенки, распорные усилия возрастают настолько, что после того как высота слоя Я достигает определенного значения, вертикальное давление G совершенно перестает возрастать. Если обозначить через G насыпной вес материала в слое, тогда [c.307]

Поперечный профиль скоростей материала в слое, сползаюш,ем в вертикальной трубе, равномерен, за исключением упоминавшегося пограничного слоя Л. 647], лишь иа значительной высоте над выпускным отверстием. На высотах, отношение которых к диаметру трубы меньше тангенса угла внутреннего трения сыпучего материала, эта равномерность движения теряется [Л. 717]. Один из методов определения угла внутреннего трения.по-Kpaff на рис. 1-9. Твердый материал медленно засыпается в трубку, в которой имеется свободно движущийся поршень. Установлено, что если отношение высоты слоя над поршнем к внутреннему диаметру трубки не превышает некоторого критического значения, то слой можно без труда поднять поршнем. Однако если добавить сыпучий материал и повторить этот опыт при более высоких отношениях H/D , то перемещение поршня вверх становится невозможным. При тщательном выполнении опытов, как отмечает Зенз, легко определить критическое отношение HjD, равное tg а. Трубка должна иметь постоянное поперечное сечение, и поршень должен ходить в ней свободно, по без попадания частиц в зазор между стенками и поршнем. Угол внутреннего трепия а обычно много больше угла естественного откоса зернистого материала р. Так, например, по данным [c.48]

Указанные выше границы влияния стесненности движения зависят от соотношения /вн//н. Так, например, данные [Л. 345], полученные в медной трубке, указывают на падение скорости в пристенном слое на 15— 207о данные Л. 30], полученные в стальных трубах,— на 40—60%, а данные, полученные нами и в [Л. 341] в стеклянной трубке, — на 5%. Везде использовался один материал — кварцевый песок, а диапазон изменения скорости был одинаков. Значительная разница в результатах не случайна и вызвана изменением соотношения между коэффициентами и внешнего и внутреннего трения сыпучей среды. В пределе, когда коэффициент внешнего трения f оказывается заметно меньше коэффициента внутреннего трения движущихся частиц [вн, пристенный слой почти исчезает (стеклянная трубка), так как плоскость сдвига опускающегося слоя совпадает со стенкой канала. Следовательно, границы влияния А/йт могут существенно меняться при изменении состояния стенок и поэтому рассматриваются автором как новый метод воздействия на процесс теплообмена с движущимся слоем. [c.295]

В канале, по достижении которой останавливался двигавшийся слой сыпучего материала при заданном встречном перепаде давлений ДР. Движение сыпучего материала возобновлялось при значительном (около 30%) снижении противодавления, что объясняется, по-видимому, необходимостью преодолеть трение иокоя. [c.260]

Сигнальные устройства [транспортных средств осветительные переносные для установки снаружи F 21 Q 1/00, 5/00 в трубопроводах F 17 D 3/03, 5/00-5/06 в упаковочных машинах В 65 В 57/(00-18) в устройствах для переливания жидкости из складских резервуаров в перевязочные контейнеры В 67 D 5/32 в шахтных печах F 27 В 1/28] Сиденья [велосипедов, мотоциклов и т. п. В 62 J 1/00-1/28 в ж.-д. вагонах В 61 D 1/04-1/08, 33/00 В 64 D (самолетов (модификация 25/04 катапультируемые 25/10 конструктивные особенности 11/06)) транспортных средств, размещение и конструктивные особенности В 60 N 2/00-2/24] Сила G 01 L (взрывов, измерение 5/14 измерение (1/00-1/26, G 05 D 15/00 составляющих силы 5/16 усилия, приложенного к органам управления, 5/16) градуировка и испытание устройств для ее измерения 25/00) (трения, N 19/02 удара L 5/00) измерение G 01 тяжести [воздухоочистители, работающие под действием силы тяжести F 02 М 35/022 измерение G 01 V 7/00] использование [градиента силы тяжести для управления летательными аппаратами В 64 С 1/34 для выделения дисперсных частиц из газов или паров В 03 С 3/14 В 65 В <для дозирования сыпучего материала при упаковке в тару 1/06 для подачи упаковываемых материалов или изделий 35/(12, 32), 37/02) для нанесения жидкости или других текучих веществ на поверхность В 05 D 1/30. для перемещения заготовок в устройствах по изготовлению листовою металла давлением В 21 D 43/16] Силовые [системы в канатных дорогах В 61 В 10/(00-04) установки [с ДВС, работающими на (газообразном 43/(00-12) твердом 45/(00-10)) топливе F 02 В В 64 (дирижаблей В 1/24-1/34 летательных аппаратов (С 1/16, D 27Д00-26) вспомогательные D 41/00 системы управления D 31/(00-14)) измерение осевого давления вращающегося вала G 01 L 5/12] [c.174]

То+/ а. где / - среднестатистический коэффициент трения между отдельными частицами Тд -начальное сопротивление сдвигу (удельное значение аутогезионных сил между частицами сыпучего материала). [c.128]

Скребки могут возвышаться над материалом или быть погруженым в него. В первом случае перед каждым скребком скопляется некоторое количество сыпучего материала, который не остается в покое. Задерживаемые трением [c.178]

Сыпучий материал оказывает на затвор меньшее давление, чем вес столба материала над затвором, так как его верхние слои, сползая по нижележащим слоям под некоторым углом обрушения, оказывают давлеше на стенки бункера, а возникающая сила трения уравновешивает часть веса материала. Чем больше глубина бункера, тем большая часть веса уравновешивается силами трения. [c.243]

Принцип действия таких конвейеров заключается в том, что при определенной толщине слоя сыпучего материала сопротивление срезания слоя материала больше, чем сила трения его о стенки желоба, и материал должен двигаться со скоростью, почти равной скорости движения ленты. Лента конвейера огибает приводной и натяжной барабаны подобно ленточному конвейеру. Вся система находится в герметически закрытом кожухе. Таким образом обеспечивается транспортирование пылевидных материалов, например цемента, 13 Хлусов 509 [c.193]

Л. Разделение на вибрирующих поверхностях. Способ сухого разделения на вибрирующих поверхностях [8а, 86, 331, 332] основан на использовании того обстоятельства, что частицы сыпучего материала, обладающие различными коэффициентами трения относительно поверхности, различной формой, упругими свойствами, а щ>и определенных условиях -и различной плотностью и размерами, двия гтся по шероховатой вибрирующей поверхности по различным траекториям. Два варианта таких поверхностей (дек) - вогнутая и пло ая - представлены на рис. 9.9. Раме, на которой укреплены деки, тем или иным образом сообщается поступательная вибрация, как правило, прямолинейная пфмоническая. В конпрукции соответствующих машин - вибрационных сепараторов предусмотрена возможность регулировки продольного и поперечного углов наклона рамы к горизошу а о и 7 последний обычно не превышает 10°. Разделяемый материал подается в зону вблизи нижнего края деки. [c.243]

Де Л<7), согласно принятому предположению, - некоторая возрастающая фушщия G. Картина движения щ>и увеличении ускорения колебаний пластины Лсо тогда выглядит следующим образом. При Л 0) = (А oa )i < gfa, где /о = /(0) - значение коэффшщогга трения на верхней границе слоя, весь сыпучий материал движется вместе с пласта- [c.325]

С л и е д е П. Б. Послойное безотрывное движение сыпучего материала по вибро-лоп при больших коэффициентах трения И Вопросы динамики и прочности. Вып. 23. - Рига Зинатне, 9Т2. [c.379]

Большинство работающих в промышленностн инерционных грохотов представляют собой колебательную систему, в которой за один период колебаний происходит один полный цикл превращения кинетической энергии системы в потенциальную н обратно — потенциальной в кинетическую. В результате при установившемся режиме теоретически не требуется расхода энергии на преодоление сил инерции движущихся масс и сил упругости амортизаторов (пружин). Энергия необходима только для преодоления диссипативных сил (трение, потери прн ударах руды о сито и т. д.). Практикой установлено, что на 1 кг сыпучего материала, кадящегося на вибрирующей поверхности, приходится 0,002—0,003 кВт мощности приводного электродвигателя (для гидравлических вибрационных грохотов диссипативные сопротивления пульпы требуют около 25 % Общей затрачиваемой мощности). [c.62]

Весьма большим распространением, особенно в угольной промышленности, пользуются скребковые конвейеры, в которых материал перемещается по неподвижному желобу волочением при помощи скребков, соединенных с движущейся цепью. Их применяют для транспортирования различных пылевидных, зернистых и кусковых материалов. Скребковые конвейеры подразделяются на два типа, отличающихся принципом пфемещения материала и конструктивным исполнением. К первому типу относятся собственно скребковые конвейеры (или конвейеры с высокими скребками, рис. 255, а). Ко второму типу — конвейеры сплошного волочения (или конвейеры с погруженными скребками), в которых материал перемещается не отдельными порциями каждым скребком, а сплошной массой, заполняющей часть сечения желоба (рис. 255, б). Процесс сплошного волочения основан на том, что сопротивление прохождения скребков сквозь сыпучий материал, помещенный в желоб с гладкими стенками, оказывается больше, чем сопротивление трения материала о дно и стенки желоба. [c.461]

Имеется ряд обстоятельств, усложняющих задачу измерения уровня сыпучих материалов по сравнению с измерением уровня жидкостей. Прежде всего это неоднородность веществ в объеме, связанная с наличием пространства между твердыми частицами, заполненного газом. Степень неоднородности зависит от размеров частиц и непосредственно влияет на физические свойства материала, что усложняет применение методов измерения уровня, использующих определенные физические свойства. Следующая трудность измерения уровня обусловлена ограниченной подвижностью частиц из-за действия сил трения и сцепления между частицами, результатом чего является отсутствие горизонтальной плоскбети раздела газ— материал. Поверхность сыпучего материала расположена к горизонтали под углом естественного откоса, причем этот угол при заполнении или опорожнении емкости может быть различным. Ограниченная подвижность частиц приводит также к сводообразованию, нарушающему нормальную работу измерительных устройств. [c.159]

Очистка поверхности отливок происходит вследствие взаимного трения отливок при вращении барабана и истирающего действия засыпаемых в барабан звездочек из белого чугуна. Продолжительность очистки 0,5-2 часа (в зависимости от характера отливок). Обязателен отсос пыли, выделяющейся во время очистки. Применяются барабаны круглого и квадратного сечения Очистка поверхности отливок струей сыпучего абразивного материала — песка или чугунной дроби под давлением сжатого воздуха. Из нижней камеры иесок (или дробь) увлекается через отверстие крана сжатым воздухом по трубе и поступает через шланг к соплу для очистки литья. При помощи системы клапанов в нижней камере всегда обеспечивается надлежащий запас песка, поступающего из верхней камеры. В качестве абразила применяется сухой кварцевый песок с остроугольными зернами размером 0,75-1,5 мм v.m чугунная дробь размером 0,5—1,5 нм [c.39]

Материал разгружают через головной барабан 6 (рис. 5.11, а). В случае прямых роликоопор под грузовой ветвью возможна также промежуточная разгрузка с помощью наклонно установленного плужкового сбрасывателя И. При необходимости промежуточной разгрузки на стационарных конвейерах, транспортирующих сухие сыпучие материалы, могут быть установлены также специальные промежуточные сбрасывающие тележки. Предельный угол наклона конвейера к горизонту зависит от подвижности транспортируемого материала и коэффициента трения материала о конвейерную ленту. А - А Он не превышает 2/3 угла естественного откоса ма- [c.122]

Трение металла о металл без смазочного материала в присутствии сыпучего абразива. Абразивное изнашивание сопряженных пар трения. Детали гусеничных машин, цепи и звездочки экскаваторов и тракторов 70 М 30 К <1 < 12 r Ni Mo B H-10 (50X12H4M2) 1111-АН103 (200XM12) [c.163]

На основе критерия предельного состояния сыпучей среды, приписывая упрочнение материала либо внутренним упругим силам межзеренной и межблочной связи, либо возрастанию коэффициента внутреннего трения и используя ассоциированный закон течения, В. В. Новожилов показал, что при циклическом изотермическом разрушении квазистатического типа пластическое деформирование металлического образца должно сопровождаться увеличением его объема (разрыхлением). При этом величина разрыхления, если предположить, что эффект упрочнения вызывается микроупругими силами, пропорциональна длине пути пластического деформирования (1.47), где р — коэффициент сухого трения Ь — длина пути пластического деформирования, равная при симметричном нагружении Ь = 2iV (где N — число циклов, / путь пластической деформации в пределах одного полуцикла). [c.16]

При обработке резанием стойкость инструмента повышается благодаря уменьшению трения между инструментом и обрабатываемой сталью и образованию сыпучей, легко отделяющейся стружки. Решающую роль для повышения стойкости играют включения сульфидов, свинца (он не растворяется в железе) и сложных оксидов, в которые входит СаО. Под влиянием теплоты, выделяющейся в зоне резания, включения размягчаются и выполняют роль смазочного материала. Чрезмерный разогрев при высоких скоростях резания сопровождается быстрым испарением свинца и снижением стойкости инструментов. Рекомендуется свинецсодержащие автоматные стали не обрабатывать со скоростью резания свыше 100 м/мин. Кальцийсодержащие стали наиболее легко обрабатываются твердосплавными инструментами со скоростью резания 150-300 м/мин, так как для размягчения сложных оксидов с СаО необходим нагрев при высокой температуре. Путем увеличения количества включений достигают образования сыпучей стружки. С этой же целью в некоторых марках автоматных сталей предусматривают повышенное содержание фосфора для уменьшения пластичности феррита. [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...