Хвост профиля

Хвост профиля 178 Хорда профиля 178 [c.736]

Фрезерование пазов типа ласточкин хвост . Профиль этих пазов образовывается в два перехода, обычно выполняемых на вертикально-фрезерных или продольно-фрезерных станках. [c.219]

Однако широкополосным преобразователям как с СВП, так и с пьезоэлементами, имеющими другой профиль поверхности, присущ и ряд недостатков. Один из них — повышенный уровень радиальных колебаний,который проявляется в качестве длинного хвоста низкочастотных колебаний после излучения зондирующего импульса, увеличивающего мертвую зону контроля. Поскольку пьезоэлемент возбуждается кольцами, составляющая вектора электрического поля, направленная вдоль поверхности пластины, при использовании СВП имеет большее значение, чем при использовании плоскопараллельной пластины, что и определяет повышенный уровень радиальных колебаний. Одна из мер уменьшения мертвой зоны — электрическое и механическое демпфирование, поэтому пьезоэлемент в прямом преобразователе (как и в обычном узкополосном) наклеивают на демпфер. Импеданс демпфера подбирают, исходя из оптимального демпфирования радиальных колебаний. [c.170]

Здесь Ф , Wk w. k — интегральная интенсивность, полуширина (ширина на половине максимальной интенсивности) и положение центра тяжести к-го рентгеновского пика соответственно. Параметр Tj соответствует относительной доле лоренцевой и гауссовой компонент в форме профиля рентгеновского пика. Если т] — 1, форма профиля описывается только функцией Лоренца (длинные хвосты) если г = 0, — то только функцией Гаусса (короткие хвосты). [c.34]

Ротор компрессора состоит из 10 ступеней, установленных на бочкообразной части ротора турбокомпрессора. Лопатки имеют хвост зубчи-кового профиля, при помощи которого их крепят в соответствующих пазах ротора. Лопатки в пазы ротора устанавливают тангенциально через специальные колодцы, которые после набора всей ступени закрывают замками. [c.41]

Рабочие лопатки и лопатки направляющего аппарата компрессора предназначены для обеспечения заданного соотношения давлений. Сама лопатка имеет профиль обтекаемой формы, а у основания —, ,ласточкин хвост". Во входном патрубке лопаточно-кольцевые узлы удерживаются от вращения в каналах статора длинной фиксирующей шпонкой. [c.47]

Обычно для выполнения этой операции пользуются сочетанием двух пазовых фрез для предварительной прорезки и фрез с профилем в форме ласточкина хвоста, придающих шипу окончательную форму. [c.16]

В результате проведенного кинематического анализа соответствуюш,их шипорезных станков было установлено, что шипы всех профилей можно нарезать посредством режуш,его инструмента только двух типов — набором дисковых фрез и фрезами ласточкин хвост . Исходя из этого, все применявшиеся ранее индивидуализированные шипорезные станки удалось свести к двум конструктивно нормализованным рядам станков легкой и тяжелой модели. [c.18]

Применение наиболее производительных и экономичных способов изготовления лопаток для стационарных паровых турбин резко осложняется тем, что номенклатура рабочих лопаток состоит из 400 типо-размеров, входящих в 30 типов. Так, например, по рабочей части многие лопатки раз- личаются по ширине, типу профиля, высоте рабочей части, хвостовой частью (типом и типо-размером профиля), видом хвоста (профильный или плоский хвост), толщиной хвостовой части (шагом лопатки), высотой и т. д. Лопатки различаются также конструкцией головной части. Кроме того, многообразие типов и типо-размеров лопаток предопределя ,тся также и характером сочетания их конструктивных элементов, например, положением рабочей части относительно хвостовой и головной части относительно рабочей. Следует подчеркнуть, что до настоящего времени нет ни одной конструкции лопатки во всей номенклатуре лопаток, которая была бы унифицирована для различных турбин, изготовляемых по проектам различных турбинных заводов. Это положение объясняется в основном отсутствием унифицированного метода расчета паровых турбин. Задача унификации лопаток требует большого комплекса научно-исследовательских и экспериментальных работ. Это, однако, не исключает возможности осуществления отраслевой унификации элементов лопаток по ширине и длине рабочей части, профилей рабочей части, профилей хвостовой части, шагов лопаток, головной части и т. д. [c.362]

Призматические резцы делаются длиной 75— 100 мм. Ширина их зависит от длины профиля заготовки. Ласточкин хвост изготовляется под углом 55°. Для уменьшения опорной плоскости (шлифованной) делается выемка глубиной 1,5 — 2 мм и длиной 15 мм при общей длине базы крепления 30 мм. [c.291]

Метчики для трубной резьбы изготовляются комплектами из двух штук. Наружный диаметр чернового метчика делают меньше наружного диаметра чистового на глубину резьбы t и внутренний диаметр соответственно на 0,67<. Диаметр режущей части чернового метчика делают меньше внутреннего диаметра его на 0,4 Режущая часть распространяется на 4—5 ниток у чернового метчика и на 2 — 3,5 нитки у чистового. Понижение резьбы (по всему профилю) у хвоста принимается в пределах 0.02—0,04 мм. (задний конус). Габаритные размеры —по ОСТ НКМ 4094. [c.359]

Обработке подвергаются только хвост и головка лопатки, профиль же получается во время прокатки в законченном виде. [c.166]

Лопатки осевых компрессоров (рис. 14) существенно отличаются от турбинных формой профиля (см. 2), и выполняются они всегда закрученными, безбандажными и часто имеют простую конструкцию хвостовика (например, типа ласточкина хвоста) из-за небольших окружных скоростей и невысоких температур воздуха. [c.15]

Сопряженные поверхности неподвижных соединений, например, опорные плоскости реек, направляющие типа ласточкин хвост , внутренние поверхности корпусов под подшипники качения рабочие поверхности шпонок и шпоночных пазов эвольвентные поверхности профиля зуба стальных зубчатых колес [c.113]

Направляющими называют опорные поверхности, вдоль которых поступательно перемещаются подвижные детали. Направляющие всевозможных типов находят себе широкое применение в металлорежущих станках, кузнечно-прессовом и другом оборудовании. Наиболее распространены направляющие прямоугольного, треугольного и У-образного профилей, а также круглые и в виде ласточкина хвоста. [c.189]

Перед началом собственно конструкторской работы было проведено аэродинамическое исследование профилей лопаток. Одновременно производились исследования прочности материалов, причем особое внимание уделялось проверке эффективности крепления хвостов рабочих лопаток турбины. [c.167]

Лопатки последних ступеней имеют обычно в корне несколько стесненный шаг, и при достаточно глубоком профиле лопатки ее кромки свешиваются не только с прямого, но и с косого хвоста. Это снижает работоспособность хвоста и препятствует свободной заводке лопаток [c.80]

При этом шаги елочных профилей хвоста и грибка диска (с учетом коэффициентов линейного расширения при соответствующих температурах tji и tp) могут быть подобраны соответствующим образом для регулирования распределения реакции по зубцам. Отметим, что при г л> д появляется тенденция к большей нагруженности первых зубцов и снижению нагрузки на последних и наоборот. [c.90]

При построении профиля елочного хвоста исходят из известного количества лопаток и шага по наружному диаметру диска. Длина хвоста в осевом направлении определяется шириной корневого сечения лопатки. Целесообразно хвост выполнять в осевом направлении на 10—20% больше ширины корневого сечения лопатки. Чем дальше отнесены торцы хвоста от профиля, тем меньше сказывается на них неравномерность передачи напряжений от профильной части к хвосту. [c.90]

Общая неравномерность распределения напряжений сказывается на различных элементах хвостового соединения. Кроме уже приведенных выще соображений, можно отметить, что влияние неравномерности, связанной с формой профиля корневого сечения, испытывают поперечные сечения хвоста как при изгибе, так и при растяжении. Эта неравномерность обусловлена главным образом формой профиля лопатки и его расположением по отношению к хвосту и расстоянием от корневого сечения до рассматриваемого — хвостового. [c.93]

Наиболее заметная неравномерность напряжений в хвосте (выявленная при экспериментальных исследованиях [70]), имеет место в средней зоне (по длине хвоста в осевом направлении) со стороны наружного профиля лопатки и вблизи торцов со стороны внутреннего профиля, т. е. в тех местах, где профиль максимально выступает относительно продольной плоскости симметрии хвоста. [c.93]

Второй путь заключается в том, что переходному каналу придается такая форма, которая обеспечивала бы равенство гидравлических сопротивлений на пути от входа в головку до любой точки щели на выходе. При этом течение массы дросселируется в средней части поперечного сечения и усиливается по краям щели. К головкам такого типа относится показанная на рис. XI.8. Здесь в пределах зоны II канал имеет участки с различной высотой (меньшей на участке, ближнем к выходу), причем длина участка с большей высотой, измеренная вдоль линии тока, непрерывно увеличивается с ростом длины линии тока, обеспечивая тем самым равенство гидравлических сопротивлений вдоль всех линий тока в зонах I—// отсюда очевидно постоянство давления и расхода по ширине формующего канала (зона III) на входе в него. Треугольные головки с таким видом выравнивающего устройства называются головками типа рыбий хвост . Профиль линии перехода участков зоны II (при заданном соотношении высот) может быть рассчитан с той или иной степенью точности на основе ранее рассмотренных точного или приближенного методов гидравлического расчета или подобран экспериментально (весьма трудоемкая операция). Однако ввиду явной криволинейности. этого профиля выполнение его в соответствии с расчетным довольно затруднительно. Кроме того (как это будет показано для некоторых случаев), конкретная конфигурация его зависит от реологической константы п, поэтому при таком пути выравнивания потока головки являются одноцелевыми, т. е. предназначены только для переработки одного определенного материала. [c.374]

Если предположить, что среда, в к-рой движется крыло, идеальна и несжимаема, а течение плоское, установившееся и потенциальное, то положение Ц, д. при разных а можно пайти с помощью Чаплыгина формул. Для абсциссы ж Ц. д. па крыло получается ф-ла а ц д /6 = — M j y = п — M oj y, где Су — коэфф. подъемной силы, а и n — постоянные для данного профиля величины. Из этой ф-лы видно, что если М20 — величина отрицательная по знаку, тс Хц д с возрастанием Су убывает, т. е. Ц. д. перемещается к носку профиля при увеличении а если же Мго > О, ТО Ц. д. при увеличении а перемещается к хвосту профиля (рис. 2). в первом случае при увеличении в полете угла атаки и постоянной подъемной силе аэродинамич. момент возрастает и крыло неустойчиво, во втором случае момент убывает и крыло устойчиво. [c.390]

Перейдем теперь к решению общей задачи в прямой, имеющей непосредственное практическое применение постановке определим плоское безвихревое течение идеальной несжимаемой жидкости при заданных твердых границах и условиях г абегания потока. Рассмотрим задачу плоского обтекания любого замкнутого, себя не пересекающего плавного контура, а затем перейдем к наиболее важному частному случаю обтекания крылового профиля. Под крыловым профилем понимают плавный, вытянутый в направлении набегающего на него потока, замкнутый и самонепересекающийся геомет])ический контур с закругленной передней кромкой ( лоб профиля) и заостренной задней кромкой ( хвост профиля). Отрезок прямой, соед1 яяющей некоторую точку передней кромки с вершиной угла на задней кромке, называют хордой крылового профиля (выбор хорды может быть весьма разнообразен), а длину хорды— длиной профиля максимальную толщину профиля в направлении, перпендикулярном к хорде, называют толщиной профиля, а отношение толщины к длине — относительной толщиной крылового профиля. Угол, образованный вектором скорости набегающего потока вдалеке от профиля (вектором скорости на бесконечности ) и направлением хорды, носит наименование угла атаки. Условившись в этой обычной терминологии, [c.222]

Процесс автоматизированного проектирования приспособлений начинается с программного синтеза из конструктивных элементов, осуществляемого в области, определяемой главной еивтемой координат, общей для обрабатываемой детали и приспособления. Последовательно проектируются элементы функционально-однородных групп узлов крепления хвостов, профилей и т. д. Для элементов всех групп характерна двухстадийность протекания процесса проектирования на первой стадии программно осуществляется выбор принципиальной схемы конструкции, а на второй — полное конструктивное оформление этой ехемы. [c.326]

Рис. 2. Фрезерование торцовыми и /дисковыми фрезами а — канавка прямая б — канавка наклонная в — паз призматический паз трапециевидный (ласточкин хвост) д — паз Т-образный г канавка полукруглого профиля ж фрезерование зубьев дисковой молулмюй фрезой л — фрезерование зубчатых (шлицевых) валов дис-копон профильной фрезой,

По характеру рабочего процесса различают активные и реактивные лопатки турбин и компрессоров (центробежных и осевых) по форме — лопатки с постоянным по длине и переменным профилем (закрученные или винтовые) по способу сопряжения друг с другом — лопатки с утолщ,енным хвостом и лопатки с промежуточными телами по роду рабочего тела — лопатки паровых турбин, газовых турбин и компрессоров по температурному режиму — лопатки неохлаждаемые и охлаждаемые по способу изготовления — [c.27]

Короткие лопатки выполняются с постоянной формой профиля по длине, длинные лопатки для обеспечения плавного входа рабочего тела по всей длине — закрученными. Для уменьшения напряжений растяжения от центробежных сил площадь профиля такой лопатки уменьшают к периферии. Для образования межлопаточ-ных каналов лопатки паровых турбин выполняют с утолщенными хвостами или располагают между хвостами промежуточные тела. [c.27]

В [135] показана принципиальная возможность применения ультразвука для контроля при условии aByx fopOHHero доступа к подшипнику и ровной поверхности вкладыша подшипника. Изучение конструкции подшипников различных агрегатов показало, что, например, поверхность корпуса подшипника углеразмольных мельниц Ш-50 имеет специальные углубления (пазы) с профилем в виде ласточкин хвост . Кроме того, конструкция корпуса подшипника не позволяет размещать пьезо-преобразователь на наружной поверхности и перемещать его соосно с излучателем. [c.260]

Рис. 4.63. Кулачковый механизм, применяемый в приспособлении для гофрирования железных полос. От кулачка 9 движение передается посредством роликов I к 6 Г-образному рычагу 3 с осью качания 7 на ползущке 2, перемещающейся в направляющих типа ласточкина хвоста станины. Ползушка 2 имеет поперечный паз, в котором движется пуансон 4, связанный пальцем 5 о рычагом 3. В момент начала подъема ползушки 2 ролики 6 м 1 соприкасаются с профилем кулачка, очерченным минимальным радиусом, при этом пружина 8 удерживает пуансон 4 в крайнем правом положении. Затем осуществляются подъем ползушки 2 и чередующийся за ним поворот рычага 3 влево. После небольшого верхнего выстоя ползушка с изделием опускается вниз. Поворотом рычага 3 вправо и продолжительным нижним выстоем заканчивается цикл работы механизма.

Защита по Эклипсу выполняется по двум вариантам с боковой лопатой (фиг. 48) или с эксцентричной посадкой (фиг. 45). Увеличение скорости ветра приводит к выводу репеллера из-под ветра в первом случае усилием на лопату и во втором — аэродинамическими силами на репеллер. Величина усилия на пружине должна подчиняться уравнению Ма = Рп Гх, что приводит к необходимости обеспечения переменной величины г . для чего применяется профилированный кулачок — улитка (фиг. 46). Профилирование улитки выполняется графическим методом [26]. Из центра вращения хвоста О строятся (фиг. 48) векторы Гх, полученные для соответствующих углов поворота репеллера. Огибаемая перпендикуляров, восставленных к концам векторов, даёт искомый профиль улитки. Площадь лопаты обычно принимается 0,02—0,04 от оме-таемой площади fj. Крепление аналогично перу хвоста (на плоской ферме или на стержне с растяжкой). Тихоходный ветродвигатель Д-8 имеет крепление лопаты на деревянном стержне с запасом прочности 4. Железный стержень ветродвигателя Аэромотор Д-4,88 имеет запас прочности 2,26. Однако малые запасы прочности для тихоходных ветродвигателей опасны из-за большой величины реактивного момента, приводящего иногда к трёхкратным перегрузкам. Характеристика ветродвигателя в виде N = f(V) при различных натягах пружины изображена на фиг. 48. Из-за больших коэфициентов трения при стра-гивании может иметь место запаздывание регулирования, которое выражается в виде пик на характеристике. Регулирование под нагрузкой и при останове репеллера будет различным. Разрыв пружины неопасен, так как приводит к складыванию ветродвигателя. При эксцентричной посадке принимают вынос репеллера = 0,167 и относительный эксцен-Е [c.226]

На рис. 144 показан диск, применяемый ЛМЗ в турбинах 50 и 100 тыс. кет (при 3000 об1мин). Лопатки крепятся к диску с помощью вильчатого хвостовика. Канавка в средней части втулки сделана для контроля металла. От вращения на валу диск удерживается двумя радиальными щпонками. Кольцевая-канавка под ободом, имеющая профиль ласточкина хвоста, сделана для крепления на ней балансировочного груза. Диск изготовлен из стали 34ХНЗМ (см. табл. 20). [c.175]

Перед за.пивкой баббитом внутренняя поверхность вкладыша очищается от грязи, обезжиривается и лудится для того, чтобы получить прочное соединение баббита с внутренней поверхностью вкладыша. В таких же целях на внутренней поверхности вкладышей делаются специальные про.дольные и кольцевые канавки в форме ласточкина хвоста . Иногда вместо канавок сверлят глухие отверстия со стороны заливки или прорезают винтовую спираль нужного профиля. [c.135]

На фиг, 81, а, бив изображены направляющие треугольного и У-образного профилей, обычно размещаемые на станинах метал-.торежущих станков, и направляющие в виде ласточкина хвоста, которые применяются на супортах и ползунах. Наиболее просты в изготовлении направляющие прямоугольного и круглого профилей. Изготовление и пригонка остальных типов направляющих значительно сложнее, однако они обладают и несомненными достоинствами (например, направляющие тре)тольного и У-образного профилей относятся к типу саморегулирующихся, а регулировка направляющих в виде ласточкина хвоста также не представляет трудности). К недостаткам направляющих прямоугольного и У-образного профилей относится их сильная засоряемость металлической стружкой и пылью. [c.189]

Закрепление лопаток с помощью высаженного хвоста и зубчи-кового паза (фиг. 84) осуществляется наиболее просто и дешево при использовании для лопаток заготовок светлокатаного профиля. Площадь образующихся при высадке заплечиков мала, соединение пригодно лишь для легких, слабо нагруженных лопаток, в основном для лопаток реактивных турбин. [c.240]

Р бсчие СП т и. Это наиболее ответственная часть турбины. Массовость лопаток предъявляет высокие требования к их производству стоимость лопаток составляет значительную часть стоимости турбины. Конструкция лопаток с развитием турбин усложняется, а стоимость их растет. Так, например, увеличивается применение лопаток, фрезерованных эа одно целое с бандажом лопаток закрученных, с более сложными в изготовлении профилями двухъярусных и более длинных лопаток последн й ступени лопаток из более дорогих материалов. Снизить их стоимость можно главным образом путем совершенствования технологии, организацией автоматических поточных линий, применени м точнолитых лопаток, типизацией профилей, хвостов, конструкции лопаток, [c.240]

Чаще всего торцовые елочные хвосты выполняют прямыми (образующие зубцов хвоста перпендикулярны к торцу диска). Хвост можно выполнить прямым, если профиль корневого сечения лопатки вписыва- [c.79]

Зубчиковые хвосты (см. рис. 28, з) предназначены для лопаток с относительно небольшой центробежной силой (лопатки реактивных турбин). Лопатки с Зубчиковыми хвостами можно выполнять из светло-катанбго профиля с высадкой у основания хвостовой части. Такие лопатки крепят в роторе с помощью промежуточных тел (рис. 34). Промежуточные тела снабжены зубчиками на боковых поверхностях, а поверхности, прилегающие к лопатке, соответствуют внутреннему и наружному контурам хвостовой части лопатки. Лопатка, плотно охваченная промежуточными телами, упирается в них буртиками и удерживается в нужном положении. [c.81]

Для того чтобы завести лопатки с зубчиковыми хвостами в паз ротора, необходимо специальное окно. Для этого на длине одного шага зубчики с одной стороны в роторе срезают, а поверхность со срезанными зубчиками обрабатывают под клин (рис. 35). После набора всех лопаток в окно вставляют замок, состоящий из трех деталей. Деталь 1 имеет зубчики нормального профиля, деталь 3 — клиновую поверхность. Между этими деталями входит проставка 2 из мягкой стали, разрезанная для облегчения осадки на две-три части. При осаживании металл проставки заполняет мелкие зубчики, выполненные на внутренних поверхностях замковых деталей. Для надежности на проставку 2 сверху слегка начеканивается металл деталей 1 и 3. [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...