Расчет сжатие и расширения воздуха

Величиной / удобно пользоваться при расчетах, так как последняя не меняется при нагревании и охлаждении, а также при сжатии и расширении воздуха, если только не происходит конденсации водяного пара. [c.56]

Ниже приведен расчет простого цикла со свободной силовой турбиной (см. рис. 6.7, схема 2). Предполагается, что охлаждающий воздух смешивается с газом и что через ТНД проходит весь расход. Расчет выполнен в двух вариантах с постоянными значениями теплоемкостей процесса сжатия и расширения (А) и с учетом их изменений (В). Для удобства упрощенных расчетов использован [c.199]

При правильном конструктивном решении деформационных швов и расчете длины температурных блоков, хорошем состоянии швов перемещение плит должно с некоторым отставанием следовать за изменением температуры наружного воздуха и подчиняться, в общем, гармоническому закону. На рис. 12.8 приведены результаты деформирования одного из температурных блоков цементобетонного покрытия на аэродроме Минеральные воды . Из рисунка видно, что температурный блок (плита) свободно деформируется за счет сжатия и расширения швов. Теоретические расчеты были выполнены на основании исследований изложенных в гл. 8 и 9. [c.464]

Для построения энтропийной диаграммы расчетом или из опыта определяют состав газа на линиях сжатия и расширения, коэффициент избытка воздуха для горения и подсчитывают теплоемкости. Построение Т—5-диаграммы производится известными способами [6], [34] и сводится к определению изменения энтропии одного моля рабочего тела от како-го-то начального состояния до промежуточного по формуле [c.185]

Термический к. п. д. т] зависит только от степени сжатия е и показателя адиабат сжатия и расширения к (рис. 8). Анализ формулы (35) и графика (рис. 8) показывает, что термический к. п. д. постоянно растет при увеличении степени сжатия и показателя адиабаты. Однако возрастание заметно уменьшается при высоких степенях сжатия, начиная примерно с е = 12- 13. Изменение показателя адиабаты зависит от природы рабочего тела. Для расчета приняты три значения к, которые приближенно соответствуют рабочему телу, состоящему 1) из двухатомных газов (воздух к = 1,4) 2) из смеси двух- и трехатомных газов (продукты сгорания, к = 1,3) 3) из смеси воздуха и продуктов сгорания к = 1,35). [c.25]

После этого приводятся примеры расчета по диаграмме Т — 5 изобарного и адиабатного процессов. Эти весьма важные данные для тех лет были новыми, впервые приводившимися в русских учебниках по термодинамике. В последнем параграфе этой главы рассматриваются воздущные холодильные машины. Автор сначала описывает схему устройства этих машин и принцип их работы. Затем рассматривается их цикл и выводятся формулы температур воздуха (после сжатия и расширения), количества отнимаемой теплоты, количества воздуха и значение холодильного коэффициента. [c.196]

Определить предельное значение давления, до которого можно сжимать воздух в одноступенчатом поршневом компрессоре с вредным объемом, если давление начала сжатия 0,1 МПа. Показатель политропы расширения воздуха, остающегося во вредном объеме, принять равным 1,2. Расчет произвести для вредного объема 3 5 и 10%. [c.113]

Диаграмма i — s позволяет производить расчеты процессов, связанных с расширением и сжатием влажного воздуха, увлажнением его, с впрыском в камеру сгорания или компрессор двигателя и т. п. [c.123]

На рис. 21, а дается зависимость к. п. д. ПГУ по [41 1, а на рис. 21,6—экономии топлива Арасхода пара 6. В [41 ] приняты следующие условия расчета две ступени сжатия, две ступени расширения, параметры пара — закритические, параметры цикла — оптимальные (по максимуму к. п. д.), наибольшим величинам относительного расхода пара соответствует коэффициент избытка воздуха 1,0. Максимум к. п. д. ПГУ получается при таких отношениях расходов пара и газа, когда их водяные эквиваленты равны. [c.40]

Расход воды, впрыскиваемой в поток газа (воздуха) в компрессоре, определяется из того расчета, чтобы относительная влажность газа на выходе из компрессора была равна единице (насыщенный газ). В большинстве случаев удельный весовой расход впрыскиваемой воды при больших степенях сжатия, равных 30—300, составляет 0,1—0,2 кг на 1 кг газа (воздуха). При этом на влажное сжатие затрачивается в 1,5—2 раза меньшая мощность компрессора, чем при сухом сжатии, а коэффициент отдачи полезной мощности газовой турбины увеличивается в 1,65—2 раза. За счет присутствия водяного пара существенно увеличивается тепловой перепад (на 1 кг парогазовой смеси) в турбине. При высоком начальном давлении расширение парогазовой смеси осуществляется до температуры, близкой к температуре окружающей среды, и тем самым значительно увеличивается полезная работа, уменьшается удельный расход парогазовой смеси (размеры машины для данной мощности), снижаются потери с уходящими газами. [c.6]

Сначала выбирают тип двигателя и исходные данные, необходимые для расчета. К числу их относятся степень сжатия е, коэффициент избытка воздуха а, коэффициент наполнения т, , сорт топлива (С ,, О ,, Н ), давление окружающего воздуха рц, давление остаточных газов р , температура остаточных газов Т , температура воздуха в момент поступления в цилиндр Гд, средний показатель политропы сжатия П , коэффициент выделения тепла при сгорании 5, степень повышения давления при сгорании средний показатель политропы расширения rtj, коэффициент полноты индикаторной диаграммы механический к. п. д. [c.699]

Требуемую величину наименьшего давления сжатого-воздуха в пневматической установке выявляют при расчете сети. Изменением объема воздуха вследствие выделения и по-глош ения теплоты при сжатии и расширении воздуха пренебрегают ввиду его незначительной величины. [c.240]

При наблюдении и контроле параметров рудничного воздуха, являющегося смесью сухих газов с паром (в котором содержится обычно 30—70% тепла воздуха), а также расчетах различного оборудования для нагрева, увлажнения, охлаждения, осушения, сжатия и расширения влажного воздуха необходимо определять различные его параметры температуру, общее и парциальное давление сухой части воздуха и паров, влагосодержание, отно- [c.3]

Истинное давление всасывания меньше Р1 примерно на 5 %. По тем же причинам линия выпус-каОСлежит выше линии давления Ра (в среднем на 3—5%). Вследствие обмена тепла между сжимаемым воздухом и стенками цилиндра линии сжатия ВС и расширения ВА отступают от политроп. Примерный вид линий расширения и сжатия дан на фиг. 4, изображающей энтропийную диаграмму реальных процессов сжатия и расширения. Как показывает линия ВС, сначала сжатие сопровождается отдачей тепла стенками, а затем обратно—стенки начинают поглощать теплоту. В линии расширения В А сначала происходит отдача тепла стенкам, а затем обратно—сильное нагревание расширяющегося газа. При применении политропы для расчета работы К. следует полагать для политропы расширения т = 1- -1,2, для политропы сжатия т = 1,4. Объемный кпд и коэфициент наполнения К. Вреди, пространство, понижение давления всасывания, нагревание воздуха во время всасывания и неплотности поршня и клапанов вызывают уменьшение количества действительно всасываемого воздуха против теоретического (равного полному объему цилиндра). Отнощение приведенного объема действительно-засасываемого воздузса к теоретически возможному называется коэфициентом наполнения К. и обозначается червз Д. Если обозначим вес засосанного за один ход воздуха [c.380]

V — onst начальные параметры рабочего тела pi = 1 бар и Ti = = 300°К. Степень увеличения давления в адиабатном процессе сжатия — = 10 k = 1,4. Температура в третьей точке не должна превышать 1000°К. Рабочее тело — воздух теплоемкости постоянные расчет проводится на 1 кг рабочего тела. Определить параметры всех основных точек, работу расширения, сжатия и полезную, количество подведенной и отведенной теплоты, термический к. п. д. цикла. [c.293]

Принимая во внимание, что гидравлические потери в трубах заметно возрастают при понижении температуры, а наибольшее давление в магистрали у насоса будет в конце работы насоса перед его выключением, при выполнении этого расчета необходимо. прежде всего установить, при какой минимальной температуре должна работать данная система, и рассматривать такой момент, когда все питатели уже сработали и насос, продолжая работать, перед выключением создает в конце наиболее длинного ответвления магистрали у реверсивного клапана или контрольного клапана давление порядка 40 кГ/см . При этом давление в магистрали у насоса будет максимальным. Из этих 40 кПсм около 20 кПсм требуются в зимнее время для преодоления гидравлических потерь в трубопроводе от контрольного клапана давления до подшипника, включая потери в наиболее удаленном питателе и самом подшипнике, остальные 20 кГ/см представляют собой тот запас давления, который необходим для обеспечения срабатывания всех смазочных питателей при минимальной температуре окружающего воздуха. Так как после срабатывания всех питателей смазка, подаваемая насосом, не попадает к смазываемым точкам (за исключением неизбежной незначительной утечки), то весь объем смазки, нагнетаемый насосом в трубопровод, расходуется на ее сжатие и упругое расширение трубопровода, включая все его разветвления. При этом объем смазки, подаваемой насосом в единицу времени, будет распределяться по отдельным его разветвлениям для компенсации сжимаемости смазки и упругого расширения труб пропорционально емкости этих разветвлений. [c.158]

Расчет подобных эжекторов, как и вообще эжекторов высокого давления, наиболее сложен. Это объясняется тем, что при малых перепадах давлений рабочего и всасываемого воздуха его можно считать несжимаемой жидкостью и весь расчет вести по упрощенным формулам наподобие водоструйных насосов [4 ], [53 ]. При расчете эжекторов высокого давления такое допущение делать нельзя, так как большие перепады давления в них вызывают значительные изменения плотности воздуха, обусловливающие наличие ряда новых, весьма сложных явлений. Поэтому долгое время сколько-нибудь удовлетворительного метода расчета этих эжекторов не существовало. Впервые удалось разработать пригодный для практики метод расчета, учитывающий изменение плотности газа (воздуха), ц позволяющий определить основные параметры эжекторов высокого давления академику С. А. Христиано-вичу [78], [79]. Однако, ввиду сложности подсчетов, применение этого метода не всегда целесообразно. Так, например, при наличии большой степени расширения рабочей среды и малой степени сжатия смешанной среды задачу можно значительно упростить, если рассматривать рабочую среду как сжимаемую жидкость, а смешанную среду как несжимаемую жидкость. По данным Е. Я. Соколова [60 ] величина погрешности в этом случае незначительна, что подтверждено также расчетами и экспериментальным исследованием эжекторов применительно к флюсовой аппаратуре, [c.105]

В 1949 г. Н. М. Маркевич предложила другой метод динамического расчета пневмоустройства. В принятых автором допущениях ей удается решить задачу, не прибегая к численному интегрированию уравнений. Процесс сжатия или расширения в полости, так же, как и процесс истечения воздуха в рабочий цилиндр, принимаются изотермическими, масса поступательно движущихся частей механизма не учитывается. Рассматривается только время движения поршня теоретическое и экспериментальное исследование привода с тарельчатой резинотканевой мембраной проводится без учета ее жесткости. Сравнительный анализ расчетных и опытных данных показал положительные результаты. Как будет показано" ниже, "расчетные"уравнения Н. М. Маркевич получены нами как частный случай из общей системы динамических уравнений [59]. Этот метод можно применять для определения времени движения мембранных устройств, работающих до жесткого упора. [c.10]

Шейль до 12,8%- Эта цифра хорошо согласуется с расчетом, основанным на удельных весах. Изменение это происходит только один раз и, вероятно, мало вредит качеству чугуна однако имеются и другие виды металлографических изменений, которые возобновляют свое разрушающее действие лри каждом нагреве и охлаждении чугуна. Некоторые сорта железа, нагретые до температуры, при которой а-струк-тура переходит в г, страдают от усадки, однако, если металл гомогенный и нагрев равномерный, то железо после медленного охлаждения примет первоначальный объем. Бенедикс и Лофквист показали, что попеременно нагреваемый и охлаждаемый чугзш дает изменение постоянного характера. Вследствие внутренних растрескиваний вокруг графитных чешуек аномальное сжатие, происходящее при нагреве выше точки перехода, уменьшается больше, чем аномальное расширение, получающееся при охлаждении, и в результате имеется некоторое избыточное расширение в течение каждого цикла. Внутреннее растрескивание позволяет металлу дышат ь (переменное всасывание и выпуск воздуха при охлаждении и нагреве металла), а это ведет к окислению и дальнейшему постоянному увеличению объема. Такое представление дает возможность бороться с явлением роста, основываясь на применении материалов, критическая точка которых выше температуры нагрева. Как будет показано ниже, это предложение вполне успешно применяется. [c.150]

Наполнение и продувка цилиндра. Для осуществления рабочего цикла поршневого двигателя внутреннего сгорания необходимо удалить из цилиндра продукты сгорания после завершения процесса расширения и заполнить цилиндр к началу сжатия свежим зарядом воздуха. Выше (см. гл. 1) были рассмотрены качественные особенности протекания процессов очистки цилиндра от продуктов сгорания и наполнения его воздухом. В термодинамическом расчете рабочего цикла принимают, что конец наполнения и начало сжатия у четырехтактного двигателя соответствуют. положению поршня в н. м. т., а у двухтактного — положению поршня в момент закрытия органов газораспределения (рис. 106, точки а). Принятые положения объясняются особенностями процессов газообмена двигателей. У четырехтактных двигателей впускной клапан обычно также закрывается с запаздыванием после н. м. т. Однако при закрытии впускного клапана в процессе сжатия, когда поршень движется от н. м. т. к в. м. т., проходное сечение клапана быстро уменьшается. Поэтому условно принимают, что он закрывается в н. м. т. У двухтактного двигателя значительная доля хода поршня затрачивается на процессы газообмена. Поэтому фактичес- [c.160]

Приведем определение потерь тепла для газотурбинной установки с трехкратным охлаждением воздуха при сжатии, с адиабатическим расширением, с параметрами газа ец = 16, = = 1200° С и для установок с промежуточным подводом тепла при расширении, е,, = 20, = 1000/1000/1000° и для sq = 40, = = 1200/1200/1200°. При расчете охлаждения будем исходить из предположения о наличии в будуш,ем такого лопаточного материала, который способен выдерживать напряжения в лопатках при температуре = 850° С в течение Г = 20 ОООч-ЗО ООО час. [c.144]

Для пароструйных эжекторов коэффициент эжекции порядка 0,1—0,3 и поэтому применение высоких скоростей подсасывания паровоздушной смеси (т. е. большого значения р) не дает заметного эффекта (см. фиг. 148). С. Ф. Копьев рекомендует для расчета пароструйного эжектора принимать р = 0 т 1т х — Пз = 0.8, а среднее значение показателя адиабаты А = 1,2 как для расширения пара в сопле (происходит наполовину в области перегретого, наполовину в области влажного пара), так и для сжатия паровоздушной смеси в диффузоре (влияние воздуха и протекание процессов вблизи линии насыщения пара). [c.300]

При нагреве охватывающей детали соединение получается за счет ее последующего сжатия ири охлаждении охватываемой — за счет ее расширения. Недефицптность жидкого воздуха п сухого льда (СО,) сильно расширили область иримене-ния посадок с охлаждением, особенно в тех случаях, когда нагрев исключается по условиям термообработки деталей, из-за наличия покрытий или по другим причинам. Применение второго способа решает задачу о посадке и в случаях невозможности применения достаточно мощных механических средств для запрессовки. Необходимые для расчета значения коэффициента лпнейного расширения [c.71]

Дв жение поршня компрессора, осуществляющего расширение и сжатие воздуха, является заданным, оно определяется кине-матико кривошипно-шатунного механизма. Это позволяет наметить общий путь аналитического расчета составление уравнений движения, нахождение функциональной связи ме кду движением рабочего поршня и поршня компрессора, решение и анализ уравнений движения. Поскольку пневматический молот представляет собо11 колебательную систему, необходимо учитывать условия, при которых систе, ш находится в резонансе, так как это [c.404]

Расчет показывает, что охлаждение продувочного воздуха привело бы к снижению температуры rata перед турбиной и к падению адиабатного к. п. д. теплосиловой установки. С другой стороны, охлаждение сжатого воздуха позволило бы увеличить литровую мощность дизеля СПГГ. Это увеличение может быть достаточно большим, хотя при ао = idem одновременно со снижением температуры воздуха за компрессором уменьшалась бы удельная работа расширения. [c.55]

С повышением давления сжатия в компрессоре первой ступени экономичность установки падает. Это происходит оттого, что с введением дополнительной ступени сжатия термодина.мическая схема газотурбинной установки с СПГГ приближается к схеме обычной газовой турбины, в которой эффективная работа всегда является только разностью между работой расширения в турбине и работой сжатия в компрессоре. Другими словами, такие установки являются, по существу, механическим соединением двух различных термодинамических схем. Удельный вес каждой из этих схем в установке определяется давлением сжатия воздуха в первой ступени. Расчет показывает, что и к. п. д. такой установки представляет собой среднюю величину из к. п. д. газотурбинных установок с СПГГ и обычного типа. [c.69]

На случай порчи редукционного вентиля ставится предохранительный клапан д. Из-резервуара г воздух проходит через вентиль е в золотниковую коробку цилиндра высокого давления ж. Отработанный в последнем воздух поступает в подогреватель з, по трубкам к-рого просасывается конусом и теплый рудничный воздух. Воздух, подогретый обычно с —10° до +15°, поступает в золотниковую коробку цилицдра низкого давления к, откуда после отдачи работы выпускается через конус и в атмосферу. Опыты показывают, что при протекании воздуха через редукционный вентиль с уменьшением давления от 150 до 14 atm ° понижается на 25%. В цилиндре высокого давления происходит дальнейшее понижение на -25%. Это указывает на необходимость постановки подогревателя между резервуарами высокого давления и рабочим резервуаром или развития наружной поверхности последнего, а также увеличения поверхности труб. С этой же целью развивают внешнюю поверхность рабочих цилиндров путем устройства ребер. Завод Борзиг в Берлине выполняет подогреватели в виде небольших теплоизолированных резервуаров, наполняемых водой и п4ром при зарядке локомотива воздухом. Через резервуар по трубкам протекает сжатый воздух, отнимая тепло от пара при конденсации освобождается скрытая теплота парообразования, часть которой идет на подогрев воздуха, а часть на испарение воды, возможное благодаря понижению давления в резервуаре. Этим обеспечивается надежность смазки и уменьшается расход воздуха на единицу мощности. При давлениях в резервуаре, не превышающих 50—60 atm, применяют обычно однократное расширение без подогрева воздуха в этом случае в рабочем резервуаре поддерживают давление 10 aim. Объ- кщ ем рабочего резервуа- ра для П. л. простого расширения равен десятикратному объему одного цилиндра, а для компаунд—пятикратному объему цилиндра низкого давления. Такой же объем имеют и промежуточные подогреватели, служащие одновременно ресиверами. Давление воздуха в резервуарах 135 aim наибольшая высота пневматич. локомотива 1 700 мм, наибольшая ширина 1 400 мм, служебный вес 10,5 т. Определение основн ых разм е-р о в. Выбор давления в резервуарах зависит от потребного для работы количества воздуха. Индикаторная диаграмма П. л. (фиг. 2) имеет много" общего с диаграммой паровоза и отличается от последней лишь давлением выпуска, которое приближается к атмосферному, вследствие малого сопротивления конуса и трубопровода. Линия расширения протекает между адиабатой и изотермой. Для расчета П. л. пользуются формулами, приведенными для расчета паровозов, принимая во внимание особенности индикаторной диаграммы. Для приближенных расчетов при малых скоростях и вполне откры- [c.400]

Сильно зазубренные точки на поверхности, повидимому,, особенно чувствительны даже после достаточно продолжительного действия воздуха, чтобы сделать коррозию на гладкой части маловероятной. Простые расчеты на основании удельных весов металлов и их окисей показывают, что, когда тяжелый металл окисляется с поверхности, окисная пленка должна была бы при отсутствии сжатия занимать больший объем, чем образовавший ее металл. Таким образом окисление металла in situ должно дать пленку с боковым сжатие м. Атомы будут в неестественной близости друг к другу в направлении, параллельном поверхности. Это боковое сжатие иллюстрируется сморщиванием или расширением пленок в момент снятия их на окисленном цинке величина бокового сжатия установлена Финчем и Кворелом , которые применяли элек-тронно-диффракционный метод. Такое боковое сжатие должно сделать оболочку менее проницаемой. Но сжатие параллельно поверхности компенсируется расширением в направлении, перпендикулярном к поверхности. В месте изгиба местное окисление металла будет действовать на атомы в радиальном от центра направлении, так что они раздвинутся по более длинному фронту, и боковое давление будет в таких точках, меньше, чем на плоской поверхности. Таким образом защитный характер пленки будет слабее на зазубренных местах и [c.95]

СТАРТЕР прибор для пуска в ход двигателя внутреннего сгорания. Устройство таких приборов разнообразно в зависимости от системы, мощности и назначения двигателя. Почти все современные двигатели автотранспорта, бензиновые и нефтяные, снабжаются электрич. С., представляющими собою легкий электромотор, питаемый током от батарей и имеющий автоматически включаемое сцепление с маховиком двигателя. В редких случаях применяются пневматич. С. с передаточным числом зацепления 1 15—1 20, работающие сжатым воздухом. Пусковая рукоятка с прямым зацеплением на коленчатом валу продолжает оставаться на автотранспортных двигателях лищь как резервный С. на случай порчи автоматического. Все маломощные автотранспортные двигатели, мотоциклетные и прочие, имеют ножной или ручной С. с передачей на вал 1/5—1/6. При пуске двигателя С. приходится преодолевать значительные крутящие моменты, по к-рым и производится расчет его деталей М= М +М,+М,+М тде М —- момент от сопротивления инерции движущихся масс (маховик, вал, шатунный механизм) М —момент от работы сжатия, появляющийся в начале провертывания двигателя (после первого оборота двигателя часть этого момента отдается обратно на вал расширением сжатой смеси) Мз—момент от работы трения, зависящий от механич. кпд двигателя М —момент от преодоления сцепления и трения смазки, зависящий от вязкости и следовательно от 1° масла в двигателе. Этот момент, а следовательно и Г двигателя имеют для пуска наибольщее значение. На фиг. 1 представлена [c.470]

Пример 10.5. Выполнить расчет основных геометрических размеров газоструйного эжектора для следующих условий. Рабочая и эжек-тируемая (удаляемая) среда-воздух = = 981 ООО Па Тр = 400 К, / = 98 100 Па Т = = 300 К X = 1,4 Л = 287 ДжДкг К) производительность по удаляемой смеси = 16 кг/с коэффициент эжекции равен 4. Для прочностных расчетов следует определить достижимое давление сжатия, а также давление эжектируемого потока при сверхкритическом расширении во входном и выходном сечениях цилиндрической камеры смешения эжектора. [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...