Матрица усталостного разрушения

Износ высадочных штампов, вызванных сильным трением, проявляется в постепенном увеличении размера полости матрицы и конического пуансона. Пластические деформации частей штампа также приводят к увеличению их рабочих размеров. При этом наибольший износ наблюдается в начале ручья — ближе к осаживаемой головке (к торцу матрицы). Усталостному разрушению подвергаются чистовые, предварительные (конические) пуансоны и выталкивающие стержни. Данные о стойкости высадочных штампов приведены в табл. 39. [c.54]

Подход, принятый в этом обзоре, состоит в том, чтобы обсудить механизмы разрушения с точки зрения классической последовательности усталостных явлений упрочнения — разупрочнения, зарождения трещин и роста трещин. Преимущество данного подхода в том, что при его помощи внимание сосредоточивается на полезном сопоставлении поведения композитов с металлической матрицей и металлов при разрушении. Несмотря на то что неизбежны некоторые повторения, вопрос о поверхностях раздела и их роли в сопротивлении композитов усталостному разрушению вследствие своего уникального значения для композитов анализируется отдельно. В общих чертах изложены некоторые результаты воздействия окружающей среды, дана модель усталостного разрушения, сделан обзор критериев проектирования композитов для работы в условиях усталости и поставлены задачи для дальнейших исследований. [c.395]

Армирование металлов прочными жесткими волокнами может значительно поднять предел усталости. При этом не только увеличивается несущая способность композита, но и усталостные трещины могут задерживаться, тормозиться и отклоняться волокнами. Усталостные процессы в металлах, армированных волокнами, можно охарактеризовать следующим образом в процессе одноосного циклического нагружения композиты имеют тенденцию к циклической устойчивости, к отсутствию значительного упрочнения или разупрочнения. Как и в металлах, усталостные трещины зарождаются на свободных поверхностях, но могут также возникать и внутри композита около оборванных волокон или у их концов. Поверхности раздела волокон и матрицы могут задерживать или тормозить усталостные трещины или же менять направление их роста таким образом, что распространение становится относительно безопасным. Поскольку мест для возможного зарождения трещин много и поверхности раздела способны изменять направление роста трещин, отличительной чертой поверхностей усталостного разрушения в волокнистых композитах в случае высокой усталостной прочности является их крайне неровный характер. [c.437]

На основании экспериментальных данных строятся непрерывные функции изменения характеристик материала в соответствии с уравнениями (2.6), (2.7). Полученные функции представляются в дискретном виде для шага с заданным числом циклов. На этом этапе следует хорошо понимать специфические свойства полимерной матрицы и волокон. Высокопрочные волокна имеют, как правило, отличные усталостные характеристики, и изменения их модуля и прочности в процессе нагрул<ения незначительны. Свойства матрицы ухудшаются, однако, весьма значительно. Надо ожидать, что учет усталостных свойств волокон и матрицы приведет к появлению в анализе дополнительных параметров. В их числе параметр, описывающий поведение поверхности раздела волокно — матрица. Отсюда следует, что определение усталостных характеристик компонент композита и выяснение их взаимосвязи не менее важно, чем получение данных об усталостном разрушении композита в целом. [c.89]

ЦИКЛОВ С использованием соответственно пересчитанных механических характеристик материала. Предположим, что рассматриваемый слоистый композит содержит начальную поперечную сквозную трещину длиной 2а. Тогда первые несколько циклов нагружения при заданных отношениях напряжений и амплитуды максимального напряжения не приведут к существенным изменениям напряженного состояния у кончика трещины. Последующее длительное воздействие циклической нагрузки вызовет изменения в матрице, волокнах и поверхности раздела. Этот процесс описывается уравнениями (2.6), (2.7). Наступает момент, когда характеристики жесткости и прочности композита изменяются настолько, что появляется возможность распространения трещины в наиравлении нагружения, как показано на рис. 2.27. Вначале рост трещины устойчив — это было показано ранее. Следовательно, геометрия образовавшейся трещины такова, что материал еще может безопасно подвергаться дальнейшему нагружению. При этом продолжается уменьшение модулей упругости и прочности, что, вероятно, вызывает ускорение роста трещины. В конечном итоге после многократного повторения циклов нагружения свойства материала ухудшаются настолько, что при амплитудном значении напряжения трещина прорастает катастрофически и наступает усталостное разрушение. Однако следует иметь в виду, что в результате действия механизмов, тормозящих разрушение, как в случае слоистого композита со схемой армирования [0°/90°] , усталостное испытание может закончиться разрушением образца вследствие падения его прочностных свойств. В процессе усталостного нагружения могут, кроме указанного, проявиться и другие механизмы разрушения, такие, как разрушение волокон в окрестности кончика трещины из-за высокой концентрации напряжений. За этим может последовать распространение поперечной трещины, как показано на рис. 2.31, или межслойное разрушение (расслоение) вблизи надреза (рис. 2.16), или вдоль свободных кромок образца (рис. 2.17). В любом из этих случаев развитие процесса разрушения поддается предсказанию. Получив количественную оценку протяженности области разрушения (определяемой как а или а), можно установить соотношения da/dN или da/dN и сравнить их с экспериментальными данными. [c.90]

Усталостное поведение композита зависит от его типа, т. е. от вида дисперсной фазы. Усталостное поведение материалов, армированных волокном, существенно отличается от поведения материалов, в которых для армирования использованы частицы. Тип материала также оказывает влияние на усталостное поведение металлы отличаются от неметаллических материалов. При изучении усталостного поведения композитов обращают внимание на отрыв по границе раздела матрица — волокно, на возникновение и развитие трещин в матрице, на разрушение дисперсной фазы и др. До того как произойдет полное разрушение материала, последовательность указанных повреждений может быть самой разнообразной. В процессе действия усталостных нагрузок могут происходить значительные изменения модулей упругости и повышение температуры. В рассматриваемом случае процесс усталости носит сложный характер. На рис. 6.31 в общем плане приведены взаимосвязи между структурой материала и процессом усталости. [c.175]

Рис. 6.32. Сравнение усталостного поведения материала с усталостным поведением композита (степень повреждения в случае металла — длина надреза в случае композита — разрушение волокон, расслоение, разрушение матрицы, совместное разрушение матрицы и волокна, отрывы на поверхностях раздела, посторонние включения) h — величина повреждения N, t — число циклов действия усталостной нагрузки и время I — начальный дефект 2 — обнаружение повреждения 3 — предельное повреждение 4 — разрушение 5 возникновение трещины 6 — распространение повреждения.

Явление усталостного разрушения анизотропного гетерогенного углепластика сложнее, чем в случае металлического материала. В процессе такого разрушения распространение усталостной трещины может происходить в результате 1) разрушения полимерной матрицы 2) отслоения на границе раздела волокно - полимерная матрица 3) разрушения отдельных волокон 4) расслоения. Все перечисленные варианты разруше- [c.140]

В качестве матриц в композиционных материалах могут быть использованы металлы и их сплавы, а также полимеры органические и неорганические, керамические, углеродные и другие материалы. Свойства матрицы определяют технологические параметры процесса получения композиции и ее эксплуатационные характеристики плотность, удельную прочность, рабочую температуру, сопротивление усталостному разрушению и воздействию агрессивных сред. [c.251]

Дж. Гордон и Дж. Кук изучали влияние прочности связи волокна с матрицей на характер распространения трещин в композиционном материале. Они показали, что впереди острия трещины наряду с растягивающими напряжениями (Ог) действуют поперечные напряжения (а ). При определенном соотношении между ними под действием напряжения возможно расслоение или разрушение границы волокна с матрицей. Трещина в этом случае распространяется не через волокно, а отводится в направлении, перпендикулярном оси волокна (рис. 10.7). Таким образом, рост трещины тормозится в главном направлении и одна большая трещина, способная разрушить материал, в композиции преобразуется во множество мелких ответвленных трещин. Структурные особенности композиционных материалов и связанный с этим прерывистый характер распространения трещины определяют их существенное отличие в характере усталостного разрушения от наблюдаемого в металлах и сплавах. В композиционных материалах критическая длинна де- [c.262]

Армированные пластмассы работают в широком диапазоне температур с максимальными перепадами от —54 до +121 °С в конструкциях военного назначения и при еще более высоких температурах, если имеются какие-либо дополнительные источники тепла, кроме естественных. Прочность и жесткость обычно не изменяются при низких температурах, а в некоторых случаях даже увеличиваются. При отрицательных температурах полимеры становятся менее гибкими и в результате этого более чувствительными к усталостному разрушению под действием переменных механических нагрузок. Все смолы имеют определенные пределы рабочих температур и разрушаются в большинстве случаев при неправильном подборе матрицы (связующего) для данных температурных условий. Термическая усталость, или многократные циклы нагрев—охлаждение, может вызвать появление локальных механических напряжений в результате последовательных тепловых расширений и сжатий, о явление в случае несовместимости смолы и армирующего материала может оказаться основной причиной разрушения. [c.292]

Разрушение при циклическом нагружении волокнистых композиций чрезвычайно сложно и мало изучено. Усталостное разрушение таких композиций обычно начинается с образования трещин в матрице или разрушения связи полимер — волокно. Выносливость резко уменьшается с повышением амплитуды напряжения. Пластичная матрица повышает выносливость по сравнению с хрупкой. С увеличением отношения длины волокон к диаметру вплоть до 200 выносливость возрастает [76]. Тепловыделения при циклических нагрузках снижают выносливость, особенно при высоких частотах [79—80]. Механические потери в композициях особенно велики вблизи границы раздела фаз, рассеяние тепла затруднено, что приводит к быстрому нарастанию температуры и катастрофической потере жесткости и прочности. [c.277]

В списке (10.18) подчеркнуты определяющие параметры явления усталостного разрушения. Матрица размерностей основных параметров, исключая величины нулевой размерности, имеет вид [c.226]

Матрица связывает композицию, придает ей форму. От свойств матрицы в значительной степени зависят технологические режимы получения КМ и такие важные эксплуатационные характеристики, как рабочая температура, сопротивление усталостному разрушению, воздействию окружающей среды, плотность и удельная прочность. Созданы КМ с комбинированными матрицами, состоящими из чередующихся слоев (двух или более) различного химического состава. [c.435]

С увеличением предела прочности матрицы и модуля упругости волокна усталостная прочность композиционных материалов, упрочненных однотипными волокнами, возрастает. Точно так же с увеличением объемного содержания армирующих волокон до критической величины, несколько меньшей, чем при статическом нагружении в матрице, повышается сопротивление усталостному разрушению композиционного материала. [c.586]

Матрица объединяет все компоненты композиционного материала в единое целое. От свойств матричного материала зависят такие эксплуатационные свойства композиции как рабочая температура, сопротивление воздействию окружающей среды, сопротивление усталостному разрушению. [c.147]

Особенности усталостного разрушения композиционных материалов. В развитии разрушения композитов при действии циклических нагрузок выявляется особая роль поверхностей раздела компонентов, которые, как правило, представляют собой эффективные препятствия для микротрещин, возникающих как при усталостном разрушении отдельных волокон, так и при появлении усталостных повреждений в матрице. [c.26]

Развитие усталостного разрушения волокнистых композиционных материалов существенно зависит от объемных долей армирующих волокон. При малых долях волокон разрушение на микроструктурном уровне начинается с возникновения усталостных трещин в матрице, и далее развитие процесса разрушения зависит от того, насколько эффективно волокна и границы раздела между компонентами способствуют торможению, отклонению и задержке микротрещин [105]. В этих случаях усталостное разрушение развивается одинаково и в композитах с хрупкими волокнами (алюминий-бор), и в композитах с пластичными волокнами (алюминий-сталь). [c.28]

Сопротивляемость вакуумно-плазменных покрытий разрушению можно увеличить созданием многослойных композиционных покрытий, хорошо сопротивляющихся усталостному разрушению. Увеличение прочности сцепления покрытия и твердосплавной матрицы возможно методами дополнительной и комплексной термической обработки. Характер разрушения покрытий Ti ГТ, ДТ обусловлен особенностью их кристаллического строения, лучшей сопротивляемостью диффузионному растворению в обрабатываемом материале из-за большей прочности химической связи Ме—С и высокой прочностью сцепления покрытия и твердосплавной матрицы. В частности, для покрытий Ti ДТ, ГТ практически не отмечали полного отслаивания покрытия на контактных площадках инструмента. При резании на скоростях, когда возникают темпе- [c.121]

Сложность расчета на прочность заключается в том, что режущие кромки пуансона, как и матрицы, подвергаются резким циклическим нагрузкам ударно-импульсного характера, одновременно с действием кругового изгибающего момента. В результате возникает процесс усталостного разрушения режущих кромок, который еще не имеет метода расчета. [c.458]

Для современных агрегатов, в том числе и двигателей внутреннего сгорания, свойственно существенное ужесточение условий работы (параметров Р,ь и 9 ), поэтому помимо удовлетворительного сопротивления задиру необходимо обеспечить сравнительно высокую сопротивляемость усталостному разрушению антифрикционного слоя (образованию трещин, выкрашиванию). Для этого желательно повысить уровень прочности матрицы. Это достигается легированием медной основы оловом, цинком и другими компонентами, а алюминиевых сплавов - медью, магнием, цинком, а так- [c.319]

Этот эффект усиливается при наличии периодических воздействий, расшатывающих структуру сплава, т.е. при усталостном разрушении. В металлах и сплавах наряду с внешними поверхностями раздела существуют внутренние поверхности раздела. Это, прежде всего, границы зерен, где и происходят адсорбционные процессы. Даже малые количества адсорбированных примесей на границах существенно изменяют свойства сплавов. Сотые доли процента меди и цинка по границам зерен резко снижают прочность штамповых сталей при высоких (более 600°С) температурах. Это интенсифицирует развитие трещин, выкрашивание и катастрофический износ матриц. [c.175]

Бейкер и др. [4] подробно исследовали усталостные свойства в композитах алюминий — кварцевое стекловолокно. Авторами было установлено, что волокна без покрытия не испытывают усталости, тогда как волокна с покрытием обнаруживают такую же усталость, что и композит. При детальном исследовании разрушенных образцов было отвергнуто предположение о том, что разрушение стекловолокна начинается от трещины в матрице. Имеются [c.349]

В области, в которой усталость описывается упругими макродеформациями йае, проявляются отклонения от абсолютной упругости и наблюдается гистерезис, порождаемый микропластическими деформациями. Эти деформации связаны с неоднородностью строения поли-кристаллического конгломерата и упрочнением, возникающим в пластически деформированных элементах структуры. Роль структурной неоднородности для процесса усталостного разрушения была охарактеризована еще В. Л. Кнрпичевым. Пластически деформируемые элементы занимают лишь незначительную часть упруго деформируемого объема (матрицы). Это позволяет описать процесс деформирования структурно-неоднородной среды простой механической моделью, предложенной Е. Орованом и представленной на рис. 6.2. За- [c.105]

Можно ожидать, что прочность поверхности раздела особенно чувствительна к испытаниям при циклическом нагружении. Соответствующих данных мало, однако они, несомненно, свидетельствуют о высокой прочности связи. При усталостном разрушении пластинчатого композита А1 — AlaNi [72] одна или несколько трещин распространяются по зонам скольжения в матрице н значительного расслаивания не происходит. Аналогичным образом протекает усталостное разрушение пластинчатого композита Ni — NigNb, существенно отличающегося в других отношениях [37]. В обоих случаях время до разрушения при высоких напряжениях и малом числе циклов определяется сопротивлением разрушению армирующей фазы, а время до разрушения при малых напряжениях и большом числе циклов — распространением усталостной трещины в матрице. Ни в том, ни в другом случае расслаивание не является определяющим механизмом. [c.259]

Большое значение поверхностей раздела для усталостного разрушения стало очевидным еще в исследованиях [6, 4, 20, 39, 19]. С одной стороны, волокна отклоняли трещины и тормозили их рост, а с другой — усталостные трещины могли зарождаться внутри композита около разорванных волокон и у концов волокон. Бэйкер [3, 5] показал, что для композитов алюминия с нержавеющей сталью усталостная прочность при знакопеременном изгибе имеет максимум при некоторой средней температуре соединения (- 510 °С) и уменьшается у образцов, полученных при более высоких или низких температурах. Изменение усталостной прочности приписывалось тому, что затрудняется распространение трещин вдоль поверхностей раздела волокон и матрицы, где имеются различные количества продуктов реакции (интерметал-лидные соединения). Это в свою очередь связывали скорее с улучшением механической связи между волокнами и матрицей, чем с увеличением прочности сварки. [c.397]

В работах [51, 58] подробно рассмотрено влияние отношения модулей упругости двух разнородных материалов на распределение упругих напряжений у конца трещины, когда она перпендикулярна плоской поверхности раздела двух материалов и конец трещины лежит на этой поверхности. Несколько позднее Леве-ренц [38] определил коэффициенты интенсивности напряжений для аналогичного случая, когда трещина располагалась вблизи поверхности раздела, но не доходила до нее. Результаты этих исследований помогают, в частности, понять механизмы усталостного разрушения армированных волокнами металлов они показывают, что поверхности раздела волокон и матрицы сильно влияют на вид распространения усталостных трещин и на механизмы усталостного разрушения композитов. Они также подсказывают, по-видимому, плодотворную область исследований по улучшению сопротивления композитов усталостному разрушению, а именно конструирование и управление структурой и прочностью границ раздела. [c.412]

Содержание упрочнителя в ориентированных материалах составляет 60—80 об. %, в неориентированных (с дискретными волокнами и нитевидными кристаллами)—20—30 об. %. Чем выше прочность н. модуль упругости ватокон, тем выше прочность и жесткость композиционного материала. Свойства матрицы определяют прочность композиции при сдвиге и сжатии и сопротивление усталостному разрушению. [c.475]

Если сравнивать механические и эксплуатационные свойства КМ с титановой матрицей и свойства традиционных титановых сплавов, то по ряду параметров КМ существенно их превосходят. КМ имеют повышенную жесткость, высокое сопротивление ползучести и усталостному разрушению, а также обладают износостойкостью. На рис. 3.4 сопоставлены экспериментальные результаты и данные теоретических расчетов разных авторов [9]. Исследование свойств при испытаниях на растяжение показало, что модуль Юнга возрастает с увеличением объемной доли упрочняющей фазы. Подход Эшелби (Eshelby), основанный на соотношении Эшелби (Eshelby), подтверждается данными исследований ком-материалов, полученных методами порошковой металлур-, в которых TiB имеет случайную ориентацию. Правило смесей ра- [c.201]

Хотя усталостная выносливость полимеров с высокой объемной долей непрерывных однонаправленных углеродных или борных волокон обычно достаточно высока, стойкость композиций разных типов с короткими волокнами к циклическим нагрузкам значительно меньше, так как менее устойчивая матрица в этом случае подвергается большим напряжениям. В матрице легко инициируются начальные повреждения, что приводит к нарушению целостности композиционного материала, хотя волокна остаются неповрежденными. Задолго до резкого падения жесткости материала его проницаемость для воды или водяных паров сильно возрастает. Граница раздела фаз особенно чувствительна к усталостному разрушению, так как сдвиговые напряжения на границе раздела меняют свое направление в каждом цикле, а по краям волокон наблюдается особенно высокий уровень концентрации сдвиговых напряжений. Возможно также, что в композиционных материалах как с хаотическим, так и с ориентированным распределением коротких волокон, концы волокон и слабые места границы раздела служат центрами зарождения усталостных трещин. [c.105]

Механические свойства матрицы являются определяющими для свойств композиций при сдвиге, сжатии и нагружении нормальными напряжениями в направлениях, отличных от ориентации волокон, а также в сопротивлении композиций усталостному разрушению. С ростом механических характеристик матриц пропорционально увеличиваются характеристики механических свойств композиций при сдвиге и сжатии. В волокнистых композиционных материалах усталостное разрушение начинается с матрицы при достижении в ней определенного напряжения. Гетерогенная структура материала, различие в уровнях напряженности волокон и матрицы, а также наличие поверхностей раздела затрудняют процесс зарождения и роста трещин в направлении, перпендикулярном к направлению армирования, и образование мятигтряльной трещины, приводящей к разрушению. Поэтому у композиционных материалов более высокое сопротивление y iajio itiOHy разрушению, чем у традиционных материалов. Так, например, отношение усталостной прочности (на базе 10 циклов) к пределу прочности у стандартных алюминиевых и магниевых сплавов составляет 0,2— 0,3, а у бор алюминиевой композиции ВКА-1—0,7—0,75, т. е. в 3—4 раза больше. [c.586]

Большую роль при усталостном разрушении композитов с металлической матрицей играют начальные обрывы волокон, так как они чаще всего выступают инициаторами поперечных усталостных трещин в матрице. Этот вопрос подробно изложен в обзорной статье Хэнкока (см. том 5 издания [c.96]

Образование микрорасслоений, вероятно, вызвано ослаблением когезивной прочности границ раздела матрица-сульфид вследствие адсорбции на этих границах водорода. Действительно, формирование микрорасслоений обусловлено зарождением полостей вокруг вытянутых вдоль направления прокатки сульфидов (рис. 5.120, д). Пластическая деформация при возникновении полостей вызывает интенсивное дробление неметаллических включений (рис. 5.120, е). Таким образом, распространение трещины через стенку резервуара сопровождается изменением механизма разрушения малоцикловая усталость уступает коррозионному растрескиванию под напряжением (как варианту коррозионно-усталостного разрушения). [c.374]

С увеличением модуля упругости включения (при неизменном модуле матрицы) концентрация напряжений понижается. Следовательно, не все металлургические дефекты в металле можно считать концентраторами напрял ения. Стьюлен, изучая влияние включений различного размера на циклическую прочность высокопрочной стали, пришел к выводу, что эффективность снижения циклической прочности в результате присутствия неметаллических включений зависит от уровня приложенных напряжений. При действии высоких напряжений большие включения играют относительно малую роль в разрушении, а мелкие — способствуют за рождению и распространению основной трещины. При низких напряжениях и больших сроках службы, наоборот, относительно большие включения являются очагами усталостного разрушения, а мелкодисперсные включения могут даже повышать предел усталости. [c.10]

На ранних стадиях испытания эти частицы чрезвычайно малы и расположены очень близко друг от друга, что препятствует движению дислокаций, на которых они зарождаются. В результате на первой стадии нагружения наблюдается интенсивное упрочнение (ширина петли гистерезиса сильно уменьшается). Наиболее эффективными являются выделения, которые растут медленно. При этом обеспечивается высокая дисперсность частиц, препятствующих движению дислокаций. Карбиды типа МездСв в этом отношении наиболее эффективны в сталях и повышают сопротивление последних усталостному разрушению, в том числе при нагружениях с выдержками вследствие образования в интервале температур 500—700° С дисперсных включений со средним размером, меньшим 500 А [131. Другой механизм упрочнения, который действует при 650° С, заключается в появлении выделений вблизи дефектов упаковки в матрице, обладающих сравнительно малой энергией. Например, карбиды титана в стали Х18Н10Т образуют мелкодисперсные выделения преимущественно на растянутых [c.74]

Объектами исследования в монографии являются композиционные материалы, состоящие из металлических матриц и высокопрочных неорганических волокон. Исследуются процессы разрушения бороалюминия, углеалюминия, процессы ползучести и разрушения эвтектических направленно кристаллизованных композитов и процессы усталостного разрушения слоистых композитов. Предлагаемый подход может быть применен и при исследовании волокнистых композитов с полимерной матрицей, перспективных керамических композитов, разнообразных поливолокнистых гибридных композиционных материалов. [c.9]

Моделирование на ЭВМ кинетики развития усталостных треаи(ин в слоистых и волокнистых композитах. Выше уже отмечалась роль границ раздела в повышении трещиностойкости композитов (см. рис. 8). Заметим, что границы раздела компонентов в ряде случаев представляют собой самостоятельный объект исследования и их роль в развитии усталостного разрушения трудно переоценить. Одна из особенностей границ раздела это неравномерность прочности соединения компонентов, которая является результатом как неравномерности контакта, так и неравномерности физико-химического взаимодействия волокон и матрицы, отмечаемой, например, при диффузионной сварке или при прокатке [2,208]. [c.234]

На рис. 6.24 представлены данные [40] по влиянию различных морфологий а- и (а + (З) микроструктур (а-Т1 с вытянутой, равноосной и видманштетовой структурой р-Т1 в стабильном и метаста-бильном состоянии) титанового сплава Л - 6,33 А]-3,53 Мо-1,92 гг-0,2381 на закономерности изменения кинетических диаграмм усталостного разрушения. Видно, что на ранних стадиях роста максимальное сопротивление распространению усталостной трещины наблюдается в а-сплаве с видманштетовой структурой (состояние Тб, предел текучести 957 МПа). Среди (а + )-микро-структур наилучшее сопротивление росту усталостной трещины наблюдается у микроструктур с метастабильной р-матрицей вне зависимости от морфологии первоначальной фазы а-равноос-ной или вытянутой (состояния Т1 и Т2, предел текучести - 667 и 613 МПа соответственно). Наихудшие характеристики трещиностойкости наблюдались у структуры с стабильной [З-матрицей и равноосной ос-фазой (состояние Т4, предел текучести 953 МПа). Таким образом, мы видим, что практически при одинаковом уровне предела текучести у структурных состояний Т4 и Тб (относительное удлинение у этих состояний также одинаково 11 и 12% соответственно) закономерности распространения усталостных трещин на начальных стадиях резко различаются. В зави- [c.225]

Подобный вид разрушения покрытия представлен на рис. 59, где показана контактная площадка твердосплавной пластинки ВКб с питридотитановым покрытием толщиной 8 мкм через 15 с работы инструмента при точении стали 45 НВ 180). Причинами разрушения и отслаивания покрытия на незащищенной застойной зоной части контактной площадки передней поверхности были низкая прочность сцепления покрытия и твердосплавной матрицы, а также плохая сопротивляемость покрытия усталостному разрушению. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...