Предварительного .нагружения влияние

Циклическая прочность зависит от перегрузок, которым деталь подвергается перед нагружением. По Френчу влияние перегрузок характеризуют построением кривых повреждаемости. Метод заключается в предварительном нагружении образцов напряжениями, превосходящими предел выносливости, при различном чис- [c.286]

Величина вторичного предела выносливости при вероятности разрушения Р=50 % не дает полной информации о влиянии перегрузок и не выявляет нижней границы рассеивания, что существенно для оценки предела выносливости крупногабаритных деталей. Если при вероятности разрушения / =90 % влияние предварительного нагружения незначи- [c.175]

Важный фактор как при испытании так и при использовании титановых сплавов — это влияние предварительного нагружения образца на последующее поведение при 1<Р. [c.319]

Предварительное нагружение вызывает изменение сопротивления усталости из-за перераспределения остаточных напряжений и упрочнения материала у мест концентрации напряжений. Степень влияния предварительного растяжения на сопротивление усталости сварных соединений зависит главным образом от отношения напряжения предварительного растяжения к пределу текучести, от величины и знака остаточных напряжений в местах развития усталостной трещины, от концентрации напряжений, материала и типа соединений. Максимальное повышение предела усталости в результате предварительного растяжения получается тогда, когда остаточные напряжения растяжения в местах развития усталостной трещины заменяются сжимающими. В частности, последнее имело место у образцов с односторонним продольным ребром, у которых вследствие [c.155]

Влияние статического предварительного нагружения [c.112]

Влияние статического предварительного нагружения на динамические свойства материалов обычно наиболее заметно в области резиноподобных материалов (рис. 3.8). При этом модуль упругости растет с ростом предварительной нагрузки, тогда как коэффициент потерь уменьшается. [c.112]

В процессе предварительного нагружения еще до выхода на заданный уровень напряжения. Их долговечности принимают равными нулю. С ростом уровня напряжения долговечности, как правило, уменьшаются, причем экспериментальные кривые распределения должны смещаться к началу координат. Однако при высоких уровнях напряжений, приближающихся к среднему значению предельного сопротивления быстрому нагружению, закономерное влияние величины напряжения на долговечность может утрачиваться, причем кривые распределения, соответствующие различным уровням напряжения, оказываются пересекающимися. Эту аномалию можно объяснить тем обстоятельством, что время полного разрушения конкретного образца зависит при высоких напряжениях прежде всего от остроты одного или нескольких концентраторов, случайно попадающих в его объем. Уровень напряжения перестает играть при этом решающую роль. [c.40]

При решении задач динамики бывает необходимо в ряде случаев оценить влияние предварительного нагружения конструкции на частоты и формы собственных колебаний или исследовать устойчивость неконсервативных систем с использованием динамического подхода. Для таких задач вначале решается задача статики и определяется начальное напряженно-деформированное состояние системы (если это необходимо). Далее рассматривается движение системы в окрестности начального состояния. Вариационную формулировку задачи можно получить, если повторить выкладки 3.3 с учетом инерционных сил. В результате будем иметь [c.84]

Выражение (3.41) при w = О переходит в вариационную формулировку задачи устойчивости. В случае отсутствия начальных напряжений выражение (3.41) позволяет сформулировать задачу о собственных колебаниях, а при постоянных начальных напряжениях дает возможность исследовать влияние предварительного нагружения на частоту колебаний системы. [c.85]

При статическом нагружении дефекты увеличивают опасность хрупкого разрушения. Как и в других случаях, наиболее опасны острые трещиноподобные дефекты трещины, непровары, подрезы. Опасность дефектов усиливается при пониженной температуре (особенно ниже -60 °С), при предварительном нагружении материала детали внешними или сварочными напряжениями, при повышенном содержании углерода и при увеличенном поглощении водорода. Когда материал соединения обладает большим запасом вязкости, основное влияние на прочность ока Зывает относительная величина дефекта. В ряде случаев (для сравнительно малонагруженных соединений из пластичных материалов) безопасное ослабление стыкового шва может достигать 30 %. [c.340]

Примеры влияния остаточных напряжений для различных условий дробеструйной обработки, холодной прокатки и предварительного нагружения показаны на рис. 7.39— [c.203]

Рис. 7.43. Влияние предварительного статического нагружения в осевом направлении на кривую усталости образцов из 7075-Т6, испытанных на усталость при изгибе с вращением. (Данные из работы [35].) J — радиус скругления в вершине выточки меньше 0,001 дюйма 2 — образцы без предварительного нагружения предварительное растяжение в процентах от предела прочности образца с выточкой 0 90%, 70%, И50%, предварительное сжатие в процентах от предела

Остановимся на влиянии предысторий нагружения. Пусть, на пример, циклическому жесткому несимметричному деформированию gj 82 предшествует однократное нагружение до значения деформации е = So > (рис. 3.26). Эпюры Эг для начального состояния показаны на рис. 3.27 утолщенными линиями зуб AB является прямым следствием предварительного нагружения. В результате наличия зуба , как видно из рисунка, симметризация цикла в начально неупруго деформируемых подэлементах (группа Г) произойдет за счет увеличения (а не уменьшения, как обычно) среднего напряжения цикла. [c.71]

Влияние напряженно-деформированного состояния образцов на проницаемость жидкостей изучали при двух режимах 1) последовательное ступенчатое двухосное деформирование образца, находящегося в контакте с жидкостью, вплоть до его разрушения (режим А) 2) предварительное нагружение образца на воздухе до заданного значения дефор- [c.85]

Чтобы исключить влияние шероховатости поверхности при измерении глубины вдавливания Л, используют способ предварительного нагружения силой Fo равной 9,8 Н для приборов, в которых глубину вдавливания измеряют от опорного столика, и 4,9 для приборов, в которых глубину вдавливания измеряют от поверхности индентора. [c.100]

Задача о влиянии трех последовательно образуемых одинаковых круговых (в момент своего образования) концентраторов напряжений на микроповреждение. Данной задачей попробуем проиллюстрировать (на модельном примере), необходимость учета последовательности образования концентраторов напряжений в предварительно нагруженном теле, включая момент раскрытия микропоры ). [c.351]

Задача о взаимовлиянии близкорасположенных поры и микродефекта. Рассмотрим эту задачу как модельную для двух близкорасположенных отверстий, характерные размеры которых существенно различаются (в 10 раз и более), и когда расстояние между краями отверстий сравнимо с характерным размером малого отверстия. В этом случае существенным оказывается не только влияние большого отверстия на распределение напряжений вблизи малого, но и влияние малого отверстия на распределение напряжений вблизи большого. Вначале рассмотрим случай, когда оба отверстия образуются (одновременно или последовательно) в предварительно нагруженном теле, механические свойства которого описываются потенциалом Мурнагана с константами X/G = 2,1, jG = —0,07, 4/G = = —0,38, fG = 0,34. Будем считать, что большое отверстие принимает в момент своего образования круговую форму, малое отверстие в момент своего образования является круговым или эллиптическим, и центры обоих отверстий расположены на оси х. [c.361]

Надо отметить, что в образце с расслоением у кромок с вкладышами перед кромкой вкладыша, направленной внутрь образца, образуется область, обогащенная связующим ( полимерный карман ), так же как и в образце типа двойной консольной балки. Данные, приведенные в разд. 4.5.2 и 4.5.3, получены по первому продвижению трещины через такой полимерный карман . Следует обратить внимание на выяснение влияния этой области на измеряемую скорость высвобождения энергии деформирования. Для ее разрушения можно применять предварительное нагружение образца. Используя такой прием, перед фронтом трещины следует устанавливать зажимы, предотвращающие ее прорастание далеко в глубь образца. [c.255]

Разумеется, мы здесь рассмотрели не все факторы, влияющие на длительную прочность. Так, например, заметное влияние на время до разрушения оказывают рекристаллизационные процессы в материалах [10], предварительное нагружение [25] и др. [c.123]

Метод замеров твердости по Роквеллу из-за простоты и оперативности считается одним из самых распространенных. Сущность его состоит в том, что в испытуемую поверхность вдавливается алмазный конус или стальной шарик. Безразмерной единицей твердости является величина, соответствующая перемещению наконечника на глубину 2-10 мм. Перемещение фиксируется индикатором часового типа, а значения твердости считываются непосредственно на шкале твердомера. Если в качестве индентора используют алмазный конус, то отсчет ведется по шкалам А и С. При вдавливании закаленного шарика используют шкалу В. Диаметр шарика 1,5875 мм (1/16 дюйма), угол при вершине алмазного конуса 120 (2,1 рад). Для того чтобы исключить влияние вибрации и тонкого поверхностного слоя, производится предварительное нагружение усилием 100 Н (10 кгс). Затем, действует основная нагрузка для шкалы А — 490 Н (50 кгс), для шкалы В — 883 Н (90 кгс) и для шкалы С — 1472 Н (150 кгс). По разным шкалам отсчета числа твердости обозначаются НВА, ЛВВ, ЛВС. [c.25]

Несгационарность нагружения. При эксплуатации конструкций отдельные детали часто подвергаются нестационарным циклическим нагрузкам. Фактических данных по влиянию нестационарности циклического нагружения на усталостные свойства титановых сплавов мало. Автор работы [ 166] определял влияние циклических перегрузок на усталостную прочность сплава титана ПТ-ЗВ и стали марок 15 и Ст4. Он пришел к выводу, что у материалов, которые имели близкий предел выносливости, одинаковые кратковременные циклические перегрузки могут приводить и к упрочнению, и к разупрочнению, однако закономерности при этом не установлено. Сплав ПТ-ЗВ показал наименьшую чувствительность к перегрузкам. И.В. Козлов, Н. И. Вассерман и др. [ 167] провели исследования усталостной прочности образцов диаметром 10 мм сплава ВТ6 (Ов = 680 МПа, 5 = 16 %, 0= 49 %) при нестационарном нагружении круговым изгибом. Испытание большого количества образцов каждой партии позволяло с достаточной достоверностью проводить статистический анализ результатов и получать вероятностную картину предела выносливости при заданном числе циклов. Это дало возможность исключить влияние на получаемые усталостные характеристики естественного разброса при испытаниях. Прежде всего было определено действие предварительного нагружения циклическими напряжениями ниже стационарного предела выносливости на вторичный предел выносливости (рис. 108). Из рис. 108 видно, что предварительное нагружение сплава ВТ6 приводит к заметному повышению вторичного предела выносливости, несколько большего в области малой вероятности разрушения. [c.172]

Влияние предварительного нагружения на частоты свободных колебаний симметричных слоистых, ортотропных цилиндрических оболочек изучали многие авторы. Анализ влияния равномерного внутреннего давления содержится в работах ДиДжиованни и Ду-гунджи [771 и Дима [87, 88], случай неравномерного в окружном направлении давления рассмотрен Падованом [211]. Никулин [204] исследовал осевое сжатие, кручение и внеЩнее давление и установил, что степень их влияния на частоты возрастает в соответствии с порядком, в котором они здесь перечислены. [c.238]

Предварительно изучали влияние статических напряжений на скорость коррозии трубной стали на деформированных изгибом (по трехточечной схеме) образцах стали 17ГС в термостатированных условиях и перемешиваемой среде, представляющей смесь нефти с 3%-пым хлоридом натрия в отношении 1 1. Скорость коррозии определяли по потере массы за 720 ч выдержки. Как следует из рис. 104, с увеличением напряжений до предела текучести (350 МПа) скорость коррозии увеличивается, а затем при достижении текучести уменьшается вследствие наступления стадии легкого скольжения и релаксации напряжений, обусловленной выбранной схемой нагружения с заданной величиной деформации. Это указывает на возможность усиления коррозионного взаимодействия трубной стали с рабочей средой даже при нагружении в упругой области с возникновением коррозионных поражений, которые в дальнейшем могут стать концентраторами напряжений и после инкубационного периода инициировать возникновение коррозионно-механических трещин. Если в концентраторе отсутствуют условия для существенной релаксации напряжений, что обычно имеет место при циклическом (повторно-статическом) нагружении с накоплением микроискажений решетки, процесс коррозионного взаимодействия будет ускоряться на протяжении всей стадии деформационного упрочнения, как это указывалось в гл. П. [c.230]

Во-первых, должно быть рассмотрено влияние статического и циклического предварительного нагружений на последующий рост трещины. Как показано, максимальная величина К, используемая в процессе выращивания усталостной трещины, не оказывает влияния на определяемые величины Кхкр [99]. Опыты были проведены со сплавами Т1—6А1—4 V и —8А1—1 Мо—1 V, которые име- [c.320]

Влияние предварительного нагружения на динамические свойства материалов было показано на рис. 3.8. Во многих случаях, например для опор двигателя, этот эффект довольно важен, особенно когда требуется достичь хороших изолирующих характеристик при высоких частотах колебаний. Здесь также учитывается влияние температуры окружающей двигатель среды. Так, для того чтобы изготовить резиноподобные материалы с разнообразными изолирующими и демпфирующими характеристиками, необходимо изучить их свойства как функции динамических и статических деформаций. Однако, поскольку здесь возможно большое число комбинаций параметров, становится трудным организовать испытания материалов. С другой стороны, можно использовать подход, при котором влияние различных внешних условий можно разграничить так, что будет достаточно провести испытания заданного материала для определения как статических, так и динамических характеристик порознь, а затем воспользоваться аналитическими методами для оценки их совместного влияния. В работе [3.11] была предложена общая теория комбинированного линейного динамического и нелинейного статического поведения вязкоупругих материалов. Аналогичный подход, дающий более простые результаты и основанный на уравнении Муни — Ривлина [3.12, 3.13], обсуждается ниже. Сначала рассматривается нелинейное статическое представление на основе уравнения Муни — Ривлина, а затем оно распространяется на динамическое поведение [c.124]

Рис. 2.28. Опыты Вундта (1858). Результаты экспериментов, выполненных для исследования влияния истории предварительного нагружения на последующее поведение живых мышц лягушки при растяжении. Сплошная линия представляет результаты опыта VI, штриховая — опыта VII. / — нагружение в течение 2 часов силой в 10 гс, 2 — несколько нагружений продолжительностью по 5 мин, силой в 20 гс с полной последующей разгрузкой в промежутках между нагружениями Р — нагрузка в гс, Л/ — удлинение в мм.

Решающим экспериментом Баушингера являлся опыт № 1765, он и был датирован 6 марта 1877 г. Баушингер описал серию опытов, которые, по его словам, были задуманы для изучения недавно обнаруженного влияния на значение предела упругости продолжительности отрезка времени между разгрузкой и повторным нагружением или продолжительности сохранения неизменным уров-ня напряжения. Однако опыты, в которых это явление было обнаружено, имели № 1731 и 1739 он выполнил их на месяц раньше — 16, 17 и 20 февраля 1877 г. и зафиксировал такое же, по-видимому тогда не замеченное, поведение бессемеровской стали. Табл. 122 показывает измеренные значения нагрузки, удлинения и продолжительности воздействия нагрузки данного уровня, включая восемнадцатичасовой перерыв в воздействии нагрузки для одного из образцов из бессемеровской стали. На мой взгляд, вряд ли можно сомневаться в том, что Баушингер считал наиболее существенным наблюдением в его экспериментах влияние продолжительности воздействия нагрузки на предел упругости предварительно нагруженного стержня, т. е. деформационное старение. Его оценка находится в резком контрасте с распространенным суждением о том, что первостепенную важность имело снижение предела упругости при повторном нагружении, когда напряжение меняло свой знак по сравнению с напряжением при первом нагружении именно это, как отмечалось, является тем, что стало именоваться эффектом Баушингера . [c.56]

Одной из модельных задач о взаимодействии и взаимовлиянии двух концентраторов напряжений, иллюстрирующих влияние времени (вязкоупругих процессов происходящих в материале тела), на изменение опасной точки может быть плоская задача о взаимовлияние и взаимодействие двух узких эллиптических щелещ последовательно возникающих в предварительно нагруженном теле ). Рассмотрим взаимодействие двух последовательно образованных отверстий, каждое из которых принимает в момент его образования форму узкого эллипса, в случае, когда второе отверстие по размерам значительно меньгие первого, а больгиие оси эллипсов параллельны [c.373]

Рассмотрим влияние давления на напряженно-деформиро-ванное состояние в окрестности двух близкорасположенных отверстий, значительно различающихся размерами, для задачи об одновременном образовании в предварительно нагруженном теле из материала Трелоара двух отверстий, имеющих в момент образования круговую форму. На рис. 5.48-5.53 приведены результаты расчетов для случая одноосного начального нагружения (сгод) = О, [c.189]

Графическая иллюстрация полезного влияния механического снятия напряжения посредством пробного нагружения дана в работе Кихара и др. (1959 г.). Подвергаемые растяжению образцы с надрезом предварительно нагружались при +20° С, затем разрушались при —25° С и приблизительно при —50 С. Критическая температура, ниже которой разрушающее напряжение для предварительно ненагруженных образцов заметно уменьшалось, составляла приблизительно 0° С. На рис. 27 показана степень предварительного нагружения и разрушающее напряжение для каждого из пяти образцов. Во всех случаях разрушающее напряжение при отрицательной температуре равнялось или превышало напряжение при горячей предварительной нагрузке. В частности, приведем следующее заключение авторов [c.198]

Ратнер и Данилов [252, 253] для различных металлов исследовали в своих опытс1х степень чувствительности к перемене знака нагружения, влияние предварительной деформации на эффект Баушингера и другие свойства металлов при переменном нагружении. [c.87]

Смещения критическ 1х температур Ltd зависят от размеров поперечных сечений (толщи(1ы Я и ширины В) (рис. 48 и 49) [2J. Наибольшим ока.зы-вается увеличение вторых критических температур при статическом растяжении с варьированием толщины сечения образца. При этом интервал температур квазихрупких состояний сокращается. Ширина сечения оказывает меньшее влияние на увеличение критических температур, чем толщина сечения. Ударное инициирование трещин (по Робертсону) дает абсолютные значения вторых критических температур примерно на 60—70 С выше, чем при статическом инициировании. Для термически необработанных сварных соединений повышение первых критических температур происходит более интенсивно (в 1,4—1,5 раза), чем для основного металла. При увеличении предварительных пластических деформаций от О до 10 % за счет деформационного старения вторые критические температуры возрастают практически линейно для малоуглеродистых сталей это возрастание приблизительно равно 40 °С. Повышение температур старения при заданной предварительной деформации приводит к монотонному увели-ченшо вторых критических температур с максимумом при 250—300 С (если деформация равна 10 %, Д са i= 80 С), При циклических поврежден.иях, оцениваемых в относительных долговечно стях (отношение числа циклов предварительного нагружения к числу циклов до разрушения), увеличение Д/сд и для малоуглеродистых сталей (долговечность Ш ) происходит по линейной зависимости с коэффициентами пропорциональности соответственно 30— 35 и 40—80. Увеличение долговечности на порядок снижает указанные коэффициенты пропорциональности на 25— 30 %. Малоцикловые повреждения в области температур деформационногв старения (250—300 °С) повышают коэффициенты пропорциональности примерно в 2 раза. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...