Оптимальное переменной толщины

Для многих важных случаев соображения принципа равнопрочности позволили сформулировать и решить прямые нелинейные математические проблемы для отыскания оптимальной переменной толщины оболочки (пластины), а также ее формы [158-164]. [c.229]

Хотя мы рассматриваем двутавровые балки,,предшествующие рассуждения можно применить и к трехслойным балкам. Аналогичным образом можно исследовать также оптимальное проектирование трехслойных пластинок с заданной упругой податливостью. Воспользуемся прямоугольными координатами х, у, расположенными в срединной плоскости пластинки, и обозначим через t x, у) ее переменную толщину. При условие оптимальности (7) требует, чтобы плот- [c.82]

Увеличение заднего угла особо благо приятно сказывается на стойкости многолезвийных инструментов, работающих с переменной толщиной стружки, изменяющейся от нуля (в момент врезания режущей кромки) до. максимума (при её выходе из контакта с деталью). Для фрезы оптимальные величины задних углов имеют значения в пределах 12-35°. [c.252]

Появление новых клеев, соединяющих металлы, в значительной мере стимулировало развитие многослойных конструкций, позволяющих варьировать их свойства и добиваться оптимального решения. В частности, технологически легко выполнимы оболочки переменной толщины (со слоями различной протяженности в плане). Использование равнопрочных оболочек переменной толщины приводит к значительному снижению веса конструкции и экономии материала. [c.33]

Проектирование оптимального многослойного материала (т.е. структуры оболочки по толщине) приводит, вообще говоря, к многослойным оболочечным конструкциям переменной толщины, так кж передаваемые усилия и другие характеристики конструкции, как правило, различны в разных точках пространства. Срок службы такой слоистой конструкции обычно определяется скоростью развития трещин расслаивания. В этом параграфе излагается новый подход к общей теории многослойных оболочек переменной толщины, необходимой для изучения механики расслаивания оболочек. [c.258]

Более высокую подачу назначают по результатам комплексных исследований переменной толщины среза при точении с тангенциальной подачей (см. рис. 2.3) и последующей проверки в диапазоне рекомендуемых скоростей на виброустойчивость. Оптимальную скорость выбирают после сравнения линейных стойкостей (см. рис. 2.8). [c.48]

Задачу оптимизации соотношения толщин и /ij двухслойной термоизоляции можно поставить в данном случае двояким образом. Во-первых, при заданном значении т (массы или стоимости термоизоляции) оптимальное соотношение hj и можно подобрать из условия максимума термического сопротивления R. Во-вторых, при заданном значении R оптимальным следует считать соотношение hi и hj, которое обеспечивает минимум величины т (массы термоизоляции или ее стоимости). Оба варианта оптимизационной задачи соответствуют математической формулировке задачи на условный экстремум функции двух переменных с заданным ограничением в форме равенства. В первом случае нужно найти максимум функции R(hi, hj) при ограничении m(hi, hj) = mg, а во втором - минимум функции m hi, hj) при ограничении jR(/ij, hj) = где Щ - заданные значения. [c.138]

Вследствие перерезания кольцевая площадь выходного сечения сопловой решетки равномернее заполняется потоком. Равномерность потока, натекающего на рабочие лопатки, возрастает вследствие уменьшения разницы в толщинах выходной кромки сопл по высоте решетки. Однако при этом на среднем диаметре ступени линия раздела двух сопл углубляется внутрь решетки, что, безусловно, приводит к ухудшению режима течения в выходном сечении сопла. Наличием двух противоположных факторов объясняется существование оптимальной степени перерезания сопловых каналов. Исследования ступеней с переменными углами tti показали, что оптимальный угол выхода пара из сопловой решетки составляет 16—18°. [c.132]

Несмотря на наличие руководств по сварке нержавеющи сталей, указать оптимальные температурные режимы сварки я дать готовые рекомендации для всех случаев весьма трудно. С одной стороны, практически невозможно в реальных условиях, сварки произвести замер температуры металла по зонам, с другой—приходится учитывать и то, что появление у сталей склонности к межкристаллитной коррозии является функцией времени. Аустенитная нержавеющая сталь может без заметного вреда вынести кратковременное действие высокой температуры,- порядка 750°, в то время как воздействие той же температуры в течение продолжительного времени приведет к межкристаллитной коррозии. Между тем время, в течение которого металл был нагрет до опасного предела, зависит не только от выбранных параметров тока, толщины электрода, длины дуги, но. и от толщины свариваемой детали, конструкции аппарата и других переменных факторов. Поэтому точные режимы сварки могут быть отработаны только самими исполнителями сварочных работ на химических заводах. Для этого нужно подробно фиксировать режимы выполненной сварки и заносить эти сведения в карту на данный аппарат, а затем при необходимости корректировать режим сварки. [c.176]

Как известно, применяющийся в настоящее время так называемый сернокислый электролит хромирования, представляющий собой раствор хромовой кислоты с добавкой сульфат-иона, обладает рядом недостатков. Основные из них низкий выход по току, не превышающий в производственных условиях 12—13%, и малая устойчивость в работе, объясняющаяся тем, что отношение между введенными в электролит СгОз и 50 — основной показатель, влияющий на выход хрома по току, в процессе работы постепенно изменяется, отклоняясь от оптимального (100 1). Чем это отклонение больше, тем в большей степени уменьшается выход хрома по току. Это ведет к тому, что при неизменном рем<име хромирования продолжительность процесса осаждения хрома заданной толщины становится величиной переменной. При этом возникает ряд затруднений, для устранения которых электролит нужно часто корректировать. [c.224]

Одним из недостатков многослойной обмотки является перегрев внутренних слоев как из-за худшей теплоотдачи, так и из-за больших потерь в них. Разгрузить внутренние слои можно за счет переменной ширины проводников по слоям (а = var), увеличивающейся от наружного слоя к внутреннему. Если при изменении а толщина выбирается оптимальной для каждого слоя, то общие потери дополнительно снижаются на 3—5 %. [c.198]

В практике рентгенографии для данной толщины контролируемого изделия необходимо знать напряжение V, подаваемое на рентгеновскую трубку, фокусное расстояние f, экспозицию (произведение анодного тока I на время просвечивания i), сорт рентгеновской пленки, тип рентгеновской трубки, т. е. все те факторы, которые обеспечивают наилучшую выявляемость дефектов на снимке. Иначе говоря, необходимо знать оптимальный режим контроля. Для этого на практике применяют графики экспозиций, позволяющие выбрать наилучшие условия контроля. Каждый график составляют для определенного материала, заданного фокусного расстояния, определенного сорта пленки. Тремя переменными факторами являются напряжение на трубке и, толщина материала и экспозиция И. Выбранный по графику экспозиций оптимальный режим контроля для конкретной задачи должен дать оптическую плотность снимка не менее 1,2. Графики экспозиций являются ориентировочными и в процессе работы для каждого конкретного случая под- [c.124]

При переменных во времени нагружениях упрочнённых ППД деталей имеют место случаи, когда разрушение из подслойного переходит на поверхность. На схеме (рис. 2.12 [72]), изображены два возможных предельных случая при толщине слоя и положении линии 4 происходит подслойное разрушение при толщине упрочнённого поверхностного слоя (оптимальная толщина) равновероятно начало зарождения очага разрушения как под упрочнённым слоем, так и с поверхности. [c.52]

В Московском институте цветных металлов и золота имени М. И. Калинина под руководством В. И. Лайнера при участии Г. Т. Бахвалова и В. М. Никитина была выполнена работа по нахождению оптимальных условий получения таких платиновых покрытий, которые отличаются хорошими защитными свойствами против агрессивных сред. В фосфатной ванне получались платиновые покрытия толщиной до 0,02 мм при плотности тока 0,3— 1,0 а/дм" и переменной температуре. С повышением температуры повышается также и выход по току, но наряду с этим [c.73]

Для многих важных случаев постановка принципа равнопроч-ности позволила сформулировать прямые математические проблемы для отыскания оптимальной переменной толщины оболочки (пластины), а также ее формы. Несмотря на нелинейность эти проблемы были решены во многих интересных случаях [88—90. 110—112]. [c.78]

Широкие возможности метода намотки позволяют получать конструкции с любым законом изменения толщины. Оболочки переменной толщины рассмотрены в работе Валента [293]. В результате анализа напряженного состояния днища цилиндрического баллона давления переменной толщины Грещук [100] установил, что оптимальный радиус кривизны меридиана днища в месте его сопряжения с цилиндрической частью, обеспечивающей отсутствие краевого эффекта, составляет примерно 60% от радиуса цилиндрической части баллона (при расчете по сетчатой модели оболочки эта величина составляет 50% ). [c.226]

Для условий определения оптимальной скорости газов с учетом переменной толщины стенки сероочистного аппарата получаем [c.143]

Так, для нормальной работы радиоэлектронных устройств большое значение придается созданию оптимального теплового режима. Во избежание перегрева деталей они в большинстве случаев охлаждаются кои-дуктивно путем крепления к устройствам с развернутой теплоотдающей поверхностью (шасси, радиаторы). В местах посадки деталей на шасси или радиатор, как правило, имеет место воздушная прослойка переменной толщины за счет дискретного характера касания поверхностей. Следствием наличия в зоне посадки деталь — радиатор или шасси воздушной прослойки является термическое сопротивление, препятствующее охлаждению радиоэлектронных устройств. [c.10]

Назначение размеров резервуара. Наиболее выгодное соотношение между высотой резервуара Н и диамет-ролт D (по данным академика В. Г. Шухова) при заданном объеме устанавливается следующими двумя правилами 1) резервуар с переменной толщиной стенки имеет минимальный вес, если объем стали в днище и покрытии равен стали в стенке 2) резервуар с постоянной толщиной стенки имеет наименьший вес при условии, что объем стали в днище и покрытии в 2 раза меньше объема стали в стенке. Исходя из этих правил, оптимальную форму резервуаров назначают при следующих соотношениях H/D для объема 100—600 м принимают H/D= /l..M4- для объема до 10000 м --Я//)=1/2...1/5. При этом высота резервуара должна быть кратна ширине листов (1400 или 1500 мм). Наибольшая оптимальная высота больших резервуаров (до 10 000 м ) составляет около 12 м, восемь поясов по 1500 мм. [c.334]

Высокие жесткость и прочность армирующих волокон, составляющие основу прочности и жесткости композиционных материалов, реализуются лишь в случае их определенного расположения по отношению к действующему полю напряжений (действующей нагрузке). Вследствие большого разнообразия нагрузок применяются различные схемы укладки арматуры. Варьируя направлением укладки слоев, можно получить слоистые материалы с различной ориентацией армирующих волокон, обладающие в плоскости укладки изотропными и анизотропными свойствами. Именно в возможности придания материалу оптимальной для каждого частного случая анизотропии заключается главное преимущество волокнистых композиционных материалов [44]. В зависимости от ориентации армирующих волокон в плоскости укладки слоистые структуры можно подразделить на следующие основные группы однонаправленные, ортогонально-армированные с переменным углом укладки волокон по толщине, перекрестно-армированные и хаотически-армированные. [c.5]

Стекломат и намотанная стеклонить Переменное по толщине стенки сосуда 25—35 при вы-кладт е стекло-мата 70—85 в намоточном слое Используются оптимальные процессы выкладки для получения высокопрочных химически стойких изделий При изготовлении трубопроводов и емкостей, в химической промышленности [c.318]

В ИМАШ АН СССР разработана методика расчета на прочность и жесткость малолистовых рессор (от 1 до 3 листов, в том числе с переменным параболическим сечением, оптимальным по весу). Конкретные расчеты проведены для многослойных рессор из стеюто- и углепластика для автомобилей ГАЗ-53, МАЗ-500, ЗИЛ-130, ЗИЛ-4104. При этом определены необходимое число (1—3) и толщина листов. Исследованы возможности специфических видов разрушения композитной рессоры расслоений, расщепле- [c.18]

Если значения ограничений отрицательны, то мы удовлетворяем этим ограничениям и находимся, следовательно, внутри заборов. Положение -го забора можно записать уравнением g0) = 0. Также может случиться, что мы захотим, чтобы оптимизация осуществлялась вдоль заданной кривой, лежащей на склоне холма. Это жесткое ограничение, или ограничение равенства. Ограничения равенства, если они есть, в оптимальной конструкции должны удовлетворяться точно. Ограничения области проектных переменных накладываются для того, например, чтобы при оптимизации пластинки ее толщина не могла быть отрицательной, в этом случае xj = 0. [c.476]

Способ навивки протектора предусматривает спиральную постепенную навивку протектора на нерастяжимую кольцевую заготовку брекера из относительно узкой или широкой ленты резиновой смеси, получаемой путем профилирования на червячной машине или каландре. Навивка ленты протекторной смеси на кольцевую заготовку брекера и изготовление брекерно-про-текторного браслета осуществляется на специальной установке (рис. 2.19). Этот способ изготовления протекторов позволяет достигнуть оптимальной прочности связи между слоями резиновой ленты, дает возможность полностью автоматизировать процессы подачи и наложения протектора, а также обеспечивает более равномерное распределение массы протектора по длине окружности и уменьшение дисбаланса при вращении покрышек. В результате исследования процесса навивки протектора каландрованной лентой с одновременным дублированием (процесса накатки) были выбраны следующие значения основных технологических параметров удельное усиление дублирования — 0,3— 0,4 МПа температура навиваемой ленты — 55—65 °С толщина ленты — 0,5—2,0 мм скорость навивки—12—15 м/мин. Эти данные были использованы при проектировании опытного образца установки для наложения протектора методом навивки каландрованной ленты переменной ширины при сборке брекер-но-протекторных браслет для автопокрышек 165Р-13 и 155-13. [c.64]

Дискретная задача оптимального проектирования возникает и непосредственно при наличии заготовок-листов заранее заданной толщины, из которых надо набрать многослойную пластину. Каждую заготовку можно считать материалом (даже если они и одинаковы) и ввести двоичные переменные для характеристики присутствия этой заготовки в оптимальной пластине. С помощью этих переменных задача оптимального проектирования многослойной панели сводится к дискретной задаче дробно-линейно-го программирования, которая решена одной из разновидностей методов частичного перебора — гибкой процедурой преребора с правилом Балаша [175-181]. [c.247]

Установлено [22], что после фосфатирования металла общей поверхностью 0,2 рабочий раствор уже теряет свои первоначальные фосфатирующие свойства и становится нестабильным наблюдается постепенное возрастание содержания в нем свободной кислоты и увеличения Тн во время пленкообразования. Вес, толщина, прочность и защитные свойства образующейся при этом фосфатной нленки снижаются. Вследствие отмеченных недостатков химический способ фосфатирования алюминия в указанной работе оценивается как мало эффективный, не имеющий промышленного значения. Практический интерес, якобы, представляют только электролитические способы фосфатирования алюминия, осуществляемые как при переменном токе, так, в особенности, на постоянном токе (катодное фосфатирование). Электрофосфатирование может быть осуществлено в растворе (в г]л) мажеф или Zndi POi), — 60—65, ZnfNOjig — не менее 50, ZnO - 10-15 и NaF - 8 ip,g = 20-30 °С, Zo/ = 20 1 - 25 1, pH = 3—3,2. При фосфатировании на переменном токе оптимальными условиями являются D = 1 Z7 = 12 в, = 10— 15 мин. [c.266]

Ввиду изложенного, чрезвычайно трудно выразить аналитически достаточно точно действующие закономерности процесса в полном объеме. Однако, если ограничить действие некоторых факторов постоянными (оптимальными) величинами, то для более важных переменных процесса можно установить осредненные частные зависимости. Наиболее четко выражаются зависимости основных параметров процесса резки от толщины разрезаемой стали, причем большинство зависимостей степенные (в логарифмических координатах выражаются прямыми). Так, например, для горизонтальной резки стали марки 1Х18Н9Т толщиной 100— 200 мм, нагретой до 800°, и использовании в качестве флюса железного порошка установлены следующие эмпирические зависимости [c.111]

При оксидировании переменным током в электролите 3 в первые 5—7 мин повышают напряжение до требуемого значение. Плотность тока в течение всего процесса постепенно пояижается. Оптимальное значение напряжения зависит от состава магниевого сплава так, например, для сплавов МЛ5 и МЛ7 оно составляет 75 в, для теплостойких сплавов — 90—95 в. Пленки толщиной 50 мкм формируются в течение 30—40 мин. Они характери- зуются высокой твердостью, хорошими защитными и адгезионными свойствами. Длительное нагревание до 350° С не ухудшает защитных свойств пленок. [c.77]

Во-первых, для повышения устойчивости процесса резки металла большой толщины необходимо усилить подо1 рев не верхней плоскости заготовки, а нижней ее части, соответственно регулируя мощность подогревающего пламени. Во-первых, начало резки (врезание) целесообразнее осуществлять по схеме маятникового перемещения резака. В-третьих, резка металла большой толщины должна осуществляться с переменной скоростью. В начале резки скорость перемещения резака должна составлять примерно половину оптимальной скорости для данной толщины заготовки, а перед концом резки следует несколько увеличить скорость резки сверх оптимальной величины во избежание размыва нижней части реза, т. е. увеличения конусности реза. Наконец, во всех случаях, когда к поверхности реза предъявляются качественные требования, не допускающие появления трещин в зоне термического влияния, необходимо перед резкой осуществлять предварительный подогрев заготовки (отливки) даже при резке низкоуглеродистой стали (толщиной свыше 500 мм). Температура предварительного подогрева, как указывалось выше (см. гл. I, п. 5), определяется в зависимости от химического состава стали и ее толщины. [c.75]

Для нахождения оптимальных режимов наплавки была проведена серия экспериментов, по которой определялась толщина переходной зоны у в зависимости от X = v и давления Х2 = р. Результаты экспериментов приведены в таблице (рис. 2). Во всех экспериментах остальные параметры — размеры гранулята, его чистота, диаметр наплавляемого образца — сохранялись неизменными. Каждый эксперимент проводился трижды, в таблице даны среднеарифметические показатели по этим экспериментам. Построенные по данным таблицы графики зависимостей y=/( j i = onst, х ) и y=f x, X2= onst) напоминают квадратичные параболы. Поэтому при установлении экспериментальной зависимости толщины переходной зоны от скорости и давления было высказано предположение, что эта зависимость принадлежит классу многочленов второй степени от двух переменных [c.473]

В других случаях недостатком КМ является ограниченная возможность управления сварочным током в про-щессе сварки. В результате при достаточной длительности импульса тока иногда тцрудно получить форму импульса, технологически наиболее оптимальную при сварке данных деталей. Попытки преодолеть этот недостаток КМ путем комбинирования разрядов нескольких батарей конденсаторов, сочетания тока разряда батареи с током иного рода и т. д. дают положительные результаты лишь в частных случаях. В последние годы разработаны КМ с преобразованием разрядного тока конденсаторов в переменный ток на первичной обмотке сварочного трансформатора, причем частота первичного тока составляет от десятков до сотен, иногда тысяч герц. Регулируя частоту переменного тока и число импульсов в пачке, воздействуют на форму импульса и на процесс тепловыделения во время сварки. Перспективными областями для использования КМ этого типа являются а) микросварка, где ток промышленной частоты является лимитирующим фактором для получения высококачественных соединений б) сварка больших толщин и сечений, в том числе рельефная сварка большого числа компактных рельефов или сварка рельефов развитого сечения, когда снижение потребляемой из электросети мощности становится одним из важнейших факторов. [c.8]

Ориентирующий момент в переменном магнитном поле создается за счет сил взаимодействия внешнего магнитного поля с индуцированным вторичным полем, создаваемым ферромагнитными и немагнитными токопроводящими телами. Величина ориентирующего момента существенно зависит от частоты магнитного поля. Имеется зона оптимальных частот для определенных размеров и форм изделий, при которой величина момента достигает минимального значения. Так, например, при увеличении толщины изделия оптимальные частоты сдвигаются в область более низких. Это означает, что при воздействии на изделия, имеющие участки разной толщины, переменного магнитного поля будет проявляться скинэффект, приводящий изделия в строго определенное положение в поле. [c.63]

Аналогичными источниками этих дефектов являются глубокие поры бетонной поверхности, если они своевременно не выровнены при подготовке поверхности. Слой покрытия, нанесенного на такую пору (рис. 3), может быть больше или меньше оптимальной толщины. При этом в поре может остаться пузырек воздуха. Над порой образуется как бы, мембрана покрытия, которая при воздействии переменных температур и среды может прорваться и открыть доступ агрессивной среды к бетону, если поры не зашпатлеваны. [c.8]

Парис. 4.2 [59] представлены случаи эффекта упрочнения ППД деталей круглой формы при действии переменных во времени напряжений при изгибе, подверженных подслойному разрушению. Линиями 1 обозначено распределение по поперечному сечению детали наибольших значений максимального напряжения цикла а следовательно, и пределов выносливости Стд неупрочнённой детали 2 и 2 - распределение пределов выносливости эквивалентной детали при текущем А и оптимальном А значениях толщины упрочнённого слоя (при А равновероятно разрушение детали как под упрочнённым слоем, так и с поверхности здесь и далее ей соот- [c.73]

На практике волны в пластинах используют как при отражении, так н при теневом методе. Для их возбуждения целесообразно использовать наклонные искатели с большими размерами излучателя в плоскости падения и переменным углом ввода, чтобы при заданной частоте и толщине пластины получить угол оптимального возбуждения. Обычно в соответствии с райличными симметричными и несимметричными модами волны (табл. 9) можно подобрать несколько пригодных углов ввода звука. [c.371]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...