Вязкость приведенная

Значения вязкости, приведенные в табл. 3-36, при температурах выше 50° С вычислены по формуле (3-48). Величины коэффициентов вязкости, вычисленные по трем указанным формулам, имеют расхождение между собою не более 1,5%1 [c.191]

Относительная вязкость Удельная вязкость Приведенная вязкость Логарифмическая приведенная вязкость Характеристическая вязкость [c.16]

Хромомарганцевоникелевые стали типа 18-8 с 2 и 6% Мп в состоянии после сварки и термической обработки имели значения ударной вязкости, приведенные в табл. 169. [c.479]

На основании приведенного выше описания поведения слоя представляется довольно обоснованным использование подхода двухфазной теории к определению степени расширения для псевдоожиженного слоя под давлением, т. е. логично полагать, что избыточное, сверх необходимого для минимального псевдоожижения, количество газа проходит в фонтанирующих ядрах, доля которых в слое зависит в основном от свойств системы (размера и плотности частиц, плотности и вязкости газа) остальной газ фильтруется через плотную фазу со скоростью щ, как и требует двухфазная модель. При выводе формулы для расширения псевдоожиженного слоя под давлением как функции скорости фильтрации газа, очевидно, логичней применить понятие об относительной порозности слоя [c.53]

Определить потерю давления Ар в трубопроводе при постоянном расходе мазута Q = 50 л/с п трех значениях температуры 10, 20 и 30° С, воспользовавшись приведенным графиком зависимости кинематической вязкости V [c.255]

Воспользоваться приведенным графиком зависимости вязкости нефти V от температуры. [c.256]

При записи выражения для работы сил, входящих в приведенный тензор напряжений, необходимо, помимо вязкости, учесть сжимаемость несущей фазы согласно первому уравнению (3.2.23), которое есть следствие (4.1.1)—(4.1.3) и первого уравнения (4.2.1). Тогда получим обобщение (3.4.53) [c.199]

Для предварительного выбора оптимального значения динамической вязкости т] может служить величина безразмерного критерия Зоммерфельда So, приведенная в табл. 13.8. [c.317]

Обтекание тел потоком жидкости или газа, как уже указывалось, является одной из основных задач гидродинамики и аэродинамики ). Мы начнем рассмотрение этих задач с простейшего случая обтекания цилиндра, ось которого перпендикулярна к потоку. При этом мы пока ограничимся задачами, в которых силами вязкости можно пренебречь (когда соблюдены условия, приведенные в 125). Для цилиндра, расположенного перпендикулярно к потоку жидкости, опыт дает изображенную на рис. 324 картину распределения токовых линий в потоке, обтекающем цилиндр. Поскольку мы пренебрегли вязкостью, то для потока справедлив закон Бернулли. Согласно этому закону в точке А, где скорость потока близка к нулю, давление в жидкости [c.545]

Приведенные выше значения ког ффициентов истечения для отверстий и насадков различной фо )мы справедливы для условий, когда влияние вязкости на истечение не проявляет себя в сколько-нибудь заметной степени. Для этого должно соблюдаться неравенство [c.297]

На рис. 7.4 приведены экспериментальные данные для зависимости вязкости расплавленных щелочных металлов (литий, натрий, калий, рубидий, цезий) от приведенной температуры. [c.219]

Интересно отметить, что полученное выражение заключает в себе численное значение константы (напомним, что представляет собой обратную величину числового коэффициента перед 1п г), которое оказывается равным Таким образом, для определения численного значения не обязательно исходить из приведенного выше интегрального соотношения (11.68) для I. Логарифмическая зависимость для скорости является в конечном счете следствием пропорциональности турбулентной вязкости расстоянию 2 от стенки. Это видно из следующего простого рассуждения. По соображениям [c.418]

Во всех этих приведенных выше и других соотношениях для турбулентной вязкости в качестве масштаба скорости используется динамическая скорость о./или Яе./, пропорциональная величине касательного напряжения на стенке. [c.35]

Основываясь на техническом задании, выбирают рабочую жидкость определенной плотности и вязкости, типовую конструк-нию гидромуфты и приведенную характеристику для выбранной серии. Далее по приведенной характеристике для заданного значения скольжения (х =2н-5%) находят коэффициент мощности или момента и по уравнениям (14.22) или (14.23) определяют активный диаметр гидромуфты [c.248]

Вязкость смеси двух газов может немонотонным образом зависеть от ее парциального состава. Это следует как из прямых экспериментов, так и из результатов кинетической теории [3]. Немонотонность проявляется, в частности, в зависимости вязкости частично диссоциированных молекулярных газов от температуры и давления. Изменение температуры и давления газа вызывает изменение степени его диссоциации, т. е. парциального состава, а это в свою очередь сказывается на значении вязкости. В табл. 16.5—16.10 приведены значения вязкости наиболее широко распространенных молекулярных газов при различных давлении и температуре в условиях, когда газ является частично диссоциированным. В табл. 16.11—16.14 приведены значения вязкости некоторых бинарных газовых смесей при различных температуре и парциальном составе. Погрешность приведенных данных— порядка 1%. В табл. 16.15 представлены значения вязкости частично диссоциированного воздуха. . [c.364]

Не обязательно под Fn и F i подразумевать равнодействующие это могут быть силы какой-либо определенной физической природы (тяжести, вязкости, упругости и др.). Тогда приведенное определение будет выражать подобие данной категории сил. Можно убедиться, что безразмерные значения сил в динамически подобных потоках одинаковы. Заметим еще, что поскольку выражение (5.86) относится к любой из трех составляющих силы F, то этим определяется подобие векторов сил, действующих в сходственных точках. [c.120]

Следует отметить, что значения вязкости, приведенные в табл. 3-78 и 3-80, для большинства кремнийорганических жидкостей являются пока единственными, а поэтому не представляется возможным сравнить их с результатами других независимых измерений. Для поли-этилсилоксановых жидкостей различных марок имеются независимые измерения в области низких температур [Л. 38, 64]. При этом наблюдаются некоторые расхождения, которые, по-видимому, объясняются различием полимерного состава исследованных жидкостей. Так, для ПЭС-1 при 20 °С данные [Л. 64] на 177о выше, чем у авторов [Л. 38]. [c.194]

Растворимость. В табл. 98 приводятся физические свойства ряда растворителей ацетобутиратов целлюлоз. Показателем растворяющей способности этих растворителей может служить вязкость изготовленных на них растворов и относительные вязкости, приведенные в табл. 99. Вязкости в этой таблице выражены в сантипуазах для 10%-ны х растворов при 25° и были определены вискозиметром Оствальда, видоизмененным Фенске — Канноном. [c.509]

Видно, что хотя в различных источниках предлагаются разные критериальные значения ударной вязкости, но все они устанавливаются на основании испытаний на ударную вязкость образцов с V-образным надрезом. Высокие критериальные значения ударной вязкости, приводимые в ПНАЭ Г-Э-0.02-86, являются, по-видимому, объективно необходимыми, учитывая уровень требований к эксплуатационной надежности металла оборудования ядерной энергетики. Применительно к аппаратуре высокого давления наиболее оптимальными на наш взгляд представляются величины критериальных значений ударной вязкости, приведенные в коде ASME [7]. [c.72]

При больших окружных скоростях вращения цапфы и при высоких температурах масла (малая вязкость) приведенное число Рейнольдса Ре, определяемое формулой (6.14), может стать близким к единице или даже больше единицы. Это означает, что теперь силы инерции сравнимы с силами трения, а потому выводы, сделанные на основе изложенной теории, становятся сомнительными. Можно попытаться распространить теорию на более высокие значения приведенного числа Рейнольдса следующим образом использовав полученное выше решение, вычислить отброшенные ранее инерционные члены и затем найти улучшенное решение, учтя инерционные члены как известные активные силы. Такой способ сходен со способом, примененным Озееном с целью улучшить решение Стокса для обтекания шара. Соответствующие вычисления выполнены В. Калертом [ ]. Они показали, что при повышении приведенного числа Рейнольдса примерно до Ре = 5 силы инерции вносят в полученное ранее распределение давления поправки, не превышающие 10% (и для случая плоского ползуна, и для случая цапфы в подшипнике). Представление о совпадении теории с экспериментальными исследованиями можно получить из работ Г. Фогель-поля [ "], [1 ]. [c.121]

В опытах были использованы три вискозиметра с капиллярами диаметром 0,0786 0,0774 и 0,0718 мм и длиной 30,7 32,4 и 34,2 мм соответственно. Вязкость определялась при различных перепадах давления, при этом длительность перетекания жидкости изменялась от 6 до 30 мин, а погрешность измерения составила 0,2 сек. Каждое значение вязкости, приведенное в работе [154J, представляет собой осредненный результат трех — пяти измерений. [c.173]

Безвихревое течение жидкости со свободной поверхностььо [13—19]. Уравнение Лапласа, описывающее течение вязкой жидкости в задачах фильтрации, справедливо также для безвихревого течения жидкости за пределами пограничного слоя, обусловленного вязкостью. Приведенные ранее примеры применения метода можно использовать и для иллюстрации таких задач. Другие примеры рассмотрены в работе Мартина [14]. Заслуживают внимания задачи о течении жидкости с априори неизвестной свободной поверхностью. [c.334]

Механические свойства сварных соединений, сваренных приведенными выше сварочными материалами, кроме ударной вязкости в зоне термического влияния, соответствуют свойствам основного металла. Швы, выполненные автоматической сваркой под флюсом электродной проволокой марки Св-13Х25Н18 (а также и при ручной дуговой сварке электродами на этой проволоке, например марки ЦЛ-8), оказываются склонными к межкристал-литной коррозии, определяемой, видимо, повышенным содержанием углерода и отсутствием стабилизируюш,их элементов. [c.277]

Ньютоновское реологическое уравнение состояния получается как частный случай при = 1. Жидкости с псевдопластическим поведением соответствует п < 1, а с дилатантным поведением соответствует га > 1. Хотя уравнение (2-4.4) часто довольно точно описывает кривую вискозиметрической вязкости для реальных материалов в диапазоне изменения S от одного до нескольких порядков, оно неприменимо для предсказания верхнего и нижнего пределов вязкости. В частности, для псевдопластических жидкостей (п < 1) уравнение (2-4.4) предсказывает бесконечно большую вязкость в предельном случае исчезающе малых скоростей сдвига. Несмотря на эту трудность, расчеты течений, основанные на уравнении (2-4.4), успешно применялись в инженерном анализе различных задач теории ламинарных течений. В книге Скелланда [9] приведен обзор расчетов такого типа. [c.68]

Для напорных течений в закрытых руслах, т, е. для потоков в трубах, в гидромашииах и тому подобных, такими силами, как показывает анализ, являются силы давления, вязкости и силы инерции. На жидкость действует таки е сила тяжести, но в напорных потоках ее дейстшзс проявляется через давление, т. е. оно сводится к соответствующему изменению давления. Поэтому, рассматривая так называемое приведенное давление /> р = р + pgz, тем самым учитываем силу т н ести. [c.58]

Боттерилл и Десаи [83], с одной стороны, изучали влияние давления на теплообмен псевдоожиженного слоя с поверхностью, а с другой — использовали его как фактор, изменяющий вязкость газа с целью выявления ее роли в механизме теплопереноса. Было найдено, что данные ряды экспериментов в атмосферах гелия, неона, воздуха и углекислого газа могут быть представлены в виде зависимости величины, обратной максимальному коэффициенту теплообмена, 1/ 1пах от комплекса (l/fe)X X (ц/р)[87]. Однако двукратного увеличения максимального коэффициента теплообмена, ожидаемого, в соответствии с приведенным соотношением, при изменении давления от атмосферного до 0,8 МПа в опытах [83] с плотным движущимся слоем не произошло При увеличении рабочего давления до 1 МПа во всех исследованных системах газ — твердые частицы коэффициенты возросли всего на 15%. Это позволило сделать вывод о том, что кинематическая вязкость не является главным фактором, который определяет интенсивность переноса тепла, и оказанное ею коррелирующее воздействие было случайно. В опытах с псевдоожиженным слоем наблюдалось существенное влияние изменения давления в аппарате на величину коэффициентов теплообмена с поверхностью при использовании в качестве сжижаемого материала крупных частиц узкого фракционного состава. Например, для псевдоожиженного воздухом слоя медной [c.69]

Отпускная хрупкость II рода обнаруживается после отпуска выше 500°С. Характерная особенность хрупкости этого вида. заключается в том, что она проявляется в результате медленного о.хлаждения после отпуска при быстром охлаждении вязкость не уменьшается, а монотонно возрастает с поиыше-нием температуры отпуска (как показывает верхняя кривая, приведенная на рис. 293). Однако отпускная хрупкость II рода снова может быть вызвана новым высоким отпуском с последующим замедленным охлаждением . [c.374]

П - = 10°. Характерные значения определящих параметров 0,6, остальные аналогичны рис.2. Вое расчеты по интегральному методу холодных струя выполнены при значении эмоиричеокой константы Typdj лентной вязкости j),= 0,002. Приведенные результаты расчетов я целом удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными, что позволяет сделать вывод о возможности использования интегрального метода для расчета сверхзвукового обтекания донного уступа при наличии истекающей струи. [c.9]

Видно, что вязкость облака частиц при такой простой модели взаимодействия позволяет отнести рассматриваемую двухфазную систему к классу модели Оствальда — де Уаеля [53] неньютоновскей жидкости (т = (т I 1/2 (А А) А т и п — эмпирические постоянные). Этот факт был отмечен Томасом и описан в разд. 4.1. Приведенное выше соотношение также применимо для расчета напряжения сдвига в облаке частиц при свободномолекулярном движении газа. [c.220]

Простые трубопроводы н0 имеют ответвлении и могут быть постоянного диаметра d. При расчете предполагаем, что изисстны приведенная абсолютная шероховатость стенок трубы Д (см. табл. 2), кииема-1ическая вязкость и идкости v и длина трубопровода I гидравлическим расчетом выявляем одну из трех величин (две другие предполагаем выбранными) пропускную способность трубопровода (расход) Q, диаметр d или напор Н. [c.93]

Рассмотрим в качестве примера выбор вязкости смазки для зубчатой передачи, имеющей следующие параметры суммарная скорость качения 890 см/с, скорость скольжения 60 см/с, контактное напряжение, подсчитанное по Герцу, 9450 кгс/см , приведенный радиус кривизны 11 см, твердость поверхности зубьев HR 59, что соответствует приблизительно НВ 600, шероховатость поверхностей с высотой микронеров-востей 10 мкм в приведенный модуль упругости (для стали) 2,2-10 кгс/сы. [c.744]

Решение. Приведенное в тексте вычисление коэффициента затухания применимо только в случая.х, когда этот коэффициент мал (у . ы), так что движение можно рассматривать в первом приближении как движение идеальной жидкости. При произвольчой вязкости ищем решение уравнений движения [c.136]

Мы остановимся лишь на влиянии сжимаемости газа на сопротивление при повороте потока. На рис. 8.36 нанесены экспериментальные данные Н. Н. Круминой для зависимости отношения коэффициентов сопротивления от приведенной скорости перед поворотом в колене (3) и отводе 1, 2). В несжимаемой жидкости зо = = 1,05 20 = 0,3 при rold = 0,75 и Iso = 0,2 при ro/d = 1 = 0,1 при го/d = 2,5. Влияние сжимаемости газа на потери в очень плавном отводе не проявляется, а в колене становится наиболее значительным, особенно при > 0,4. Опыты велись при R =- > 2 10 ,т. е. в области, где влияние вязкости несущественно. [c.464]

Приведенные выше закономерности справедливы лишь для изотермического движения, когда температура жидкости, а следовательно, ее вязкость и плотность во всех точках потока сохран (ют одну и ту же величину. При наличии же теплообмена температура жидкости меняется как по сечению трубы, так и по ее длине, Изменение темпе натуры по сечению приводит к изменению плотности жидкости и ее вязкости и, как следствие этого, к изменению профиля скоростей и гидравлических согротивлений. [c.196]

Приведенные данные о коэффициентах местных сопротивлений относятся к турбулентному движению с большими числами Рейнольдса, когда влияние вязкости проявляет себя незначительно. При движении жидкости с малыми числами Рейнольдса коэффициенты местных (юпротивлений зависят не только от геометрических характеристик каждого местного сопротивления, но и от числа Рейнольдса. [c.220]

Помимо приведенного выше вывода формулы (11.51) последняя могла бы быть получена также, как это было показано Лaндay , из соображений подобия. Так как в рассматриваемом случае продольного обтекания бесконечной пластины турбулентным потоком жидкости плотность потока импульса о является постоянной величиной, то —а = а, р и 2 могут быть приняты за основные параметры, определяющие движение жидкости вязкость г в число определяющих параметров не входит, поскольку ее влияние в турбулентном потоке несущественно. Но из величин ст, р и 2 можно составить только одну [c.403]

Многочисленными опытами установлено, что полное давление с помощью трубки измеряется правильно в том случае, когда Re J=WxH v больше 60—250. При меньших значениях Reн в измеренные результаты необходимо вводить поправку, обусловленную влиянием вязкости потока. В соответствии с рекомендациями, приведенными в [7], истинное гсист и измеренное гДизм значения скорости связаны между собой уравнением [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...