Параметры выходные

Во многих случаях при проектировании машин и механизмов закон изменения обобщенных координат в функции времени удается определить только на последующих стадиях проектирования, обычно после динамического исследования движения агрегата с учетом характеристик сил, приложенных к звеньям механизма, масс и моментов инерции звеньев. В таких случаях движение выходных и промежуточных звеньев определяется в два этапа на первом устанавливаются зависимости кинематических параметров звеньев и точек от обобщенной координаты, т. е, определяются относительные функции (функции положения и передаточные функции механизма), а на втором —определяются закон изменения обобщенной координаты от времени и зависимости кинематических параметров выходных и промежуточных звеньев от времени. [c.61]

ИИС имеет следующие основные параметры выходных сигналов [c.38]

Сторон четырехполюсника по параметрам выходным -Рв = в = вР + в AD + S6 = 1 [c.174]

Тип Тип Входной сигнал пределы регули- Законы регулирования. параметры Выходные устройства Погрешность Габаритные [c.472]

Из формулы (97) следует, что критическое давление р однозначно определяется параметрами выходных сечений 2—3 дросселя и не зависит от параметров входа, а также величины расхода газа (площади f ). [c.214]

Параметры выходного трансформатора [c.567]

Цели функционирования АСУ ТП разнообразны и могут заключаться в обеспечении безопасной работы ТОУ, стабилизации параметров материальных или энергетических потоков, поддержании заданных параметров выходных продуктов, оптимизации и согласовании режимов работы оборудования и т. п. [c.415]

Диоды VD3, VD4 и VD5 обеспечивают надежное закрытие транзисторов VT2 и VT3 и делают схему регулятора менее чувствительной к разбросу параметров выходных транзисторов, уменьшая тем самым объем регулировочных работ при ремонте регулятора. Диод VD6 шунтирует ЭДС самоиндукции, возникающую в обмотке возбуждения генератора при коммутации в ней тока, защищая тем самым транзисторы VT2 и VT3 ог перенапряжений. [c.12]

Различают параметры выходных рабочих процессов, определяющие [c.22]

Изменение давления и температуры рабочего тела по тракту энергетической ГТУ имеет свои особенности, связанные с ее конструктивной схемой (рис. 4.6). На графике приведены участки повышения давления и температуры воздуха в компрессоре, сжигания топлива в КС и формирования начальной температурь[ газов перед ГТ, расширения газов в ГТ с уменьшением давления и температуры газов, влияния диффузора на параметры выходных газов ГТУ. [c.89]

Система управления входным направляющим аппаратом (ВНА) компрессора ГТУ. В гл. 2 была приведена информация о назначении ВНА при обслуживании энергетической ГТУ. Его использование наряду с поворотными направляющими аппаратами (ПНА) первых рядов ступеней компрессора позволяет повысить экономичность работы установки в частичных режимах, стабилизировать параметры выходных газов ГТУ, обеспечить надежность эксплуатации в переходных режимах. На рис. 5.8 приведена схема управления ВНА. [c.129]

Энергетические ГТУ отличаются от паросиловых установок с паровыми турбинами тем, что они редко работают в расчетном режиме (параметры этого режима по условиям ISO = +15 °С = 0,1013 МПа = 60 %). В процессе эксплуатации энергетических ГТУ почти непрерывно изменяются не только параметры забираемого из атмосферы рабочего тела — воздуха, но также в незначительных пределах качество топлива, давление выходных газов ГТУ и др. В результате меняются основные технические данные установки ее мощность, электрический КПД, потребление топлива, параметры выходных газов и др. Энергетическая ГТУ большую часть времени работает в нерасчетном (переменном) режиме. [c.189]

Вместе с тем все чаще в энергетике переходят к внедрению парогазовых установок, в которых теплота выходных газов ГТУ полезно используется для нагрева сетевой воды и генерации технологического пара (тепловые схемы ГТУ-ТЭЦ) или для генерации пара двух или трех давлений и выработки дополнительной электроэнергии в паротурбинной установке (тепловые схемы ПГУ). В этих условиях важными параметрами являются электрический КПД в автономном режиме, значения параметров выходных газов и диапазон их изменения. В ряде случаев система управления ГТУ не в состоянии воздействовать на эти параметры. Из-за влияния параметров наружного воздуха и прежде всего его температуры расход и температура выходных газов значительно изменяются, что не позволяет стабилизировать параметры рабочего тела в схемах ГТУ-ТЭЦ и ПГУ (рис. 6.14). Приходится прибегать к дожиганию топлива в среде выходных газов, что усложняет и повышает стоимость установки, зачастую снижая ее экономичность. [c.203]

Теплопадение и экономичность промежуточных ступеней паровой турбины с изменением нагрузки не остаются постоянными вследствие изменения начальных параметров рабочего тела и, прежде всего, его температуры. В лучших условиях находятся те паровые турбины, которые работают в тепловых схемах ПГУ с современными ГТУ, снабженными входными направляющими аппаратами первых ступеней компрессора. Параметры выходных газов таких ГТУ в широком диапазоне изменения нагрузки и при изменении температуры наружного воздуха меняются незначительно, что способствует сохранению начальной температуры пара перед паровой турбиной и экономичности промежуточных ступеней. [c.322]

Температура наружного воздуха оказывает заметное влияние на параметры выходных газов ГТУ, ее мощность и экономичность. В схеме ПГУ с КУ котел и паровая турбина являются пассивными элементами, которые не должны оказывать влияния на работу ГТУ. В целом же для ПГУ в определенных условиях могут возникнуть ниже перечисленные ограничения со стороны паровой турбины и КУ, которые будут препятствовать ее нормальной эксплуатации. Критическими могут оказаться следующие режимы [c.332]

Удачное решение этой проблемы реализовано в энергетической ГТУ, характеристики которой приведены в табл. 6.2. Из приведенных данных видно, что в широком диапазоне изменения температуры наружного воздуха от -51 до +30 °С происходит незначительное изменение параметров выходных газов ГТУ, что позволяет обеспечить стабильные характеристики паровой ступени ПГУ (давление, температуру перегретого пара и др.). Такими параметрами обладают не все энергетические ГТУ (см. рис. 6.14 и табл. 6.3), что делает актуальным вопрос комплексного выбора ГТУ в схеме ПГУ с КУ. [c.332]

Использование в ПГУ трехконтурного КУ позволяет дополнительно повысить экономичность установки. Применение его целесообразно в мощных энергетических ГТУ с высокими параметрами выходных газов > 580 °С). Увеличение КПД производства электроэнергии в таких ПГУ обеспечивается прежде всего количеством пара, генерируемого на уровне ИД. Расход пара ВД в трехконтурном КУ немного меньше, чем в двухконтурном КУ, так как пароперегреватель среднего давления (СД) располагается на более высоком температурном уровне, что уменьшает количество теплоты, передаваемой в части ВД котла. В КУ трех давлений давление в секциях ВД и СД необходимо повышать одновременно. Оптимальное отношение этих давлений составляет около 0,15—0,25, а максимальная мощность ПТ в схеме ПГУ определяется давлением в секции НД. Абсолютные значения давлений пара в трехконтурном [c.357]

Энергетические ГТУ отличаются от ПСУ тем, что работа в расчетном режиме (по ISO-2314 это параметры воздуха = 15 °С, р = 0,1013 МПа, влажность 60 %) для них скорее исключение, чем правило. Параметры наружного воздуха, забираемого компрессором, постоянно изменяются, и в результате существенно изменяются основные характеристики ГТУ электрическая мощность, КПД производства электроэнергии, потребление топлива, количество и параметры выходных газов (см. рис. 6.9). Энергетические ГТУ большую часть времени работают на нерасчетных (переменных) режимах. [c.360]

Из вышесказанного следует, что методы регулирования электрической мощности ГТУ оказывают влияние не только на ее экономичность, но и на параметры выходных газов. Это, в свою очередь, изменяет параметры и количество генерируемого пара, мощность ПТУ и всей ПГУ. [c.361]

При изменении электрической нагрузки экономичность ПГУ во многом зависит от параметров выходных газов ГТУ и от характера их изменения. В табл. 8.16 приведены расчетные (проектные) данные КУ в составе ПГУ Их анализ показывает, что особенно сильно изменяется температура перегретого пара ВД и, следовательно, экономичность ПТУ. В ряде современных энергетических ГТУ благодаря лучшей программе регулирования удается в значительной мере стабилизировать эти параметры. [c.361]

Исследование показало, что экономичность установки зависит от типа использованной в тепловой схеме ГТУ и наличия дожигания топлива. Влияние параметров наружного воздуха незначительно. Применение ПГУ с параллельной схемой повысило экономичность пылеугольного энергоблока в среднем на 4 %. Были изучены также характеристики КУ Его конструкторский расчет был выполнен при = -4 °С, а поверочные тепловые расчеты — для других значений этой температуры. Было выявлено, что количество генерируемого в КУ пара зависит от параметров выходных газов ГТУ, ее нагрузки, недогрева на холодном конце испарителя 0, и недогрева [c.501]

В тепловом расчете системы пылеприготовления (применен программный продукт НИЛ ГТУ и ПГУ ТЭС МЭИ) используют параметры выходных газов ГТУ, а также типоразмер размольного устройства, характеристики угля (состав, коэффициент размолоспособности и т.п.). В расчете задают конечную влажность угольной пыли или температуру отработавшего сушильного агента Tj (обычно 100—120 °С). Затем определяют размольную производительность мельниц, необходимое количество сушильного агента (СА) и его температуру Г,. [c.523]

Коэффициент преобразования — отношение принятого параметра выходного сигнала к принятому параметру входной механической величины датчика. Эта величина может быть определена для каждой точки градуировочной характеристики. Принятым параметром может быть либо мгновенное значение сигнала, либо некоторый функционал от него (среднеквадратичное значение, среднее по модулю значение и т. д.). [c.215]

Параметр качества комплексный 335 Параметры выходные 354 [c.589]

Вариант 1. Измеряют температуру с помощью дополнительного преобразователя, не чувствительного к деформации, например с помощью термопары. Это наиболее универсальный прием, применимый, когда характеристика преобразования задана либо аналитически любой однозначной функцией I (е, t), либо графически. В этом случае температура рассматривается как неинформативный параметр входного сигнала, а вызванное им изменение сопротивления тензорезистора — как неинформативный параметр выходного сигнала, подлежащий исключению при обработке результатов измерений. [c.41]

Неинформативные параметры выходного сигнала СИ нормируют установлением номинальных значений этих параметров и пределов допускаемых отклонений от них или граничных условий. [c.125]

Параметры выходных сигналов АЦП должны соответствовать требованиям ГОСТ 26.201.1—94. [c.151]

Статистическая обработка ансамбля реализаций позволяет анализировать законы распределения случайных параметров выходного цуга, вычислять средние значения и дисперсии. Проведенные в [26] расчеты показали, что нормальный закон распределения флуктуаций длительности или интенсивности импульсов накачки переходит в близкий к нормальному закон распределения для перечисленных параметров выходного излучения. Сводка характерных значений стандартных отклонений дана в табл. 6.2. [c.253]

Синтез кривошипно-ползунного механизма осуществляется точно, если заданными являются координаты ползуна (например, три координаты точки С (рис. 7.13, а) хо хс хс соответствующие положениям ведущего звена 1 при повороте его от исходного фц на углы (фха — Фи) и (Фхз — Фи), величина /3 и смещение е). При этих входных параметрах выходными параметрами синтеза будут размеры и 2, для определения которых применим принцип обршцения движения. Плоскость, в которой расположен механизм, поворачивают в сторону, противоположную скорости (Л кривошипа (рис. 7.13, б). Тогда звено 1 станет неподвижным, а звенья 2 и 0 будут вращаться вокруг точки В и А. Траекторией движения точки С будет окружность с центром Б линия, проходящая через центр шарнира С и параллельная оси абсцисс, касается окружности радиуса (е + У с центром в точке А. Из схемы приведенного выше механизма очевидно, что АС = /4 + ЕС, тогда для любого положения кривошипа АВ, определяемого углом ф],, i = 1, 2, 3, получим [c.74]

В отличие от активных модуляторов добротности, у которых момент выключения потерь определяется в)1еш-ними факторами, включение добротности пассивными модуляторами полностью определяется плотностью излучения внутри резонатора и их оптическими свойствами. В качестве пассивных модуляторов (или пассивных затворов) могут использоваться просветляющиеся фильтры, пленки, разрушающиеся под действием излучения, полупроводниковые зеркала с коэффициентом отражения, зависящим от интенсивности света, органические красители и т. д. Особое место среди пассивных затворов занимают затворы на основе просветляющихся фильтров. Исключительная простота таких затворов в сочетании с высокими параметрами получаемых с их помощью моноимпульсов излучения обеспечила им весьма широкое распространение. В основе работы этих затворов лежит способность просветляющихся фильтров обратимо изменять коэффициент поглощения под действием интенсивных световых потоков. Введение в резонатор пассивного затвора (рис. 35.10) приводит к увеличению порогового уровня накачки, в результате чего к моменту начала генерации па метастабилышм уровне накапливается значительное число активных частиц. При возникновении генерации лазерное излучение, проходящее через затвор, резко уменьшает его потери и запасенная энергия излучается в виде мощного импульса. Длительность этого импульса почти такая же, как и в режиме мгновенного включения добротности. Применение этих затворов значительно упрощает конструкцию генератора и позволяет получить параметры выходного импульса, близкие к предельным. [c.284]

Если передаточные функции известны, а закон движения входг ных звеньев задан, то можно найти все кинематические параметры выходных (вообще говоря, любых) звеньев механизма в функции времени (т. е. положение, скорость и ускорение). Действительно, пусть передаточная функция для звена п дана в виде [c.19]

Рассмотрим самотормозящнйся механизм, схематизированный в соответствии с рис. 65, считая все силовые и инерционные параметры приведенными к одному из выходных звеньев известными методами (см. например [21, 107]). Инерционные параметры приводятся из условия равенства кинетической энергии звеньев исходной и приведенной схем, силовые параметры — из условия равенства соответствующих мощностей без учета потерь на трение в механизме. Например, параметры выходного звена с индексом k + 1 приводятся к звену с индексом k по формулам [c.245]

Все пневматические приборы должны работать в пределах прямолинейного участка градуировочной характеристики (рис. 5.40), чувствительность которой определяется крутизной i = tg а = dp ds, где р — из.мерительное давление s— зазор между поверхностью выходного сопла и измеряемой поверхностью. Минимальный зазор S n,n, как правило, должен быть 0,03—0,05 мм. На практике чувствительность градуировочной характеристики может быть изменена или путем изменения измерительного давления, пли изменения диаметра входных сопл. Тарирование пневматических систем осуществляется в зоне прямолинейного участка / — Smin— Smax> который для высокоточных систем обычно не превышает 0,05 мм. Проверка идентичности параметров выходных сопл производится при установке среднего зазора ср. [c.190]

Р. а. применяют в лазерных гироскопах для подавления одной из встречных волн для прецизионного измерения анизотропии оптич. элементов, для чего исследуемый элемент помещают в резонатор и по характеру собств. состояний поляризации резонатора судят об анизотропных свойствах элемента для управления энергетнч., поляризац. и частотными параметрами выходного излучения. В часгности, в Р. а. возможно осуществить селекцию продольных мод резонатора (см. Селекция мод). Для этого в линейный резонатор помещают поляризатор и двулучепреломляющую пластинку, гл. осп к-рой повёрнуты относительно осей поляризатора на угол ф. Модули собств, значений матрицы Джонса обхода такого резонатора равны [c.318]

В тех случаях, когда эти приемы почему-либо невозможны, для обеспечения стабильности режима аппаратуры следует рассмотреть вопрос термостатирования не путем снижения температуры ФЭУ, а наоборот— повышением ее. В целях поддержания постоянства режима подогрев доводится до температуры, несколько превышающей максимальную температуру окружающей среды. Возникающие во время эксперимента температурные изменения можно скомпенсировать термочувствительным д,атчиком, который в электронной схеме вызывает действие, направленное на сохранение постоянства параметров выходного сигнала. [c.142]

При отсутствии сигнала унравления Ugx УМ генерирует последовательность прямоугольных импульсов напряжения скважности Y = 0,5. При соответствующем выборе параметров выходной цепи УМ и обмоток управления ЭМП можно получить относительно малую постоянную времени обмотки управления ЭМП и считать, что волна изменения тока — тоже прямоугольная. Под действием импульсов тока заслонка перебрасывается от одного сопла к другому. При прохождении заслонкой нейтрали разгруженный золотник начинает перемещаться в каком-нибудь направлении до упора и остается на нем до тех пор, пока заслонка при своем обратном движении, вызванном переключением тока в обмотке ЭМП, снова не перейдет нейтраль. При этом золотник перебросится к противоположному упору. Таким образом, в те- [c.482]

При проведении поверочных тепловых расчетов КУ температура перегретого пара за пароперегревателем ВД будет изменяться вследствие изменения параметров выходных газов ГТУ. Если эта температура выше расчетной, то в работу включается впрыскиваюший пароохладитель, работаюший на деаэрированной питательной воде, или производится байпасирование части пара мимо пароперегревателя ВД. При этом объем впрыска или байпаса подлежит определению. [c.303]

Во всех этих тепловых схемах основным элементом служат энергетические ГТУ, от режима работы которых зависят характеристики всей ПГУ. Остальные элементы (котлы-утилизаторы, паротурбинные и деаэраторно-питательные установки и др.) являются пассивными элементами. Их работа определяется количеством и параметрами выходных газов ГТУ, ее мощностью и экономичностью в зависимости от нагрузки и характеристик окружающего воздуха. Это не означает, что, например, состояние и параметры проточной части ПТ, конденсатора, эжекторных и других установок не влияют на паропроизводитель-ность, температуру и давление генерируемого в КУ пара. Существуют весьма сложные технологические связи, которые необходимо анализировать не только в отдельных статических режимах работы, но и в динамике. На базе математического и программного обеспечения создают всережимные логико-динамические математические модели ПГУ с КУ. Такой опыт имеют ряд фирм в России и за рубежом и, в частности, АО Фирма ОРГРЭС . [c.359]

Характеристики средств измерений. Различают метрологические и эксплуатационные характеристики СИ. Первые определяют резульгаты и погрешности измерений, вторые — условия применения СИ. К метрологическим характеристикам СИ относят функцию преобразования характеристики систематической, случайной и суммарной погрешности вариацию выходного сигнала входной и выходной им-педансы динамические характеристики неинформативные параметры выходного сигнала функции влияния (см раздел 3 гл. ХП) наибольшие допустимые изменения метрологических характеристик, вызванные изменениями внешних влияющих величин и неинформативных параметров входного сигнала. К метрологическим характеристикам следует отнести также порог чувствительности и разрешающую способность средства измерений. [c.111]

Функция преобразования и ее характеристики. Всякий измерительный преоб-Разоваг ль п преобразовательный элемент (ниже обобщенно называемые преобразователями) характеризуют функцией преобразования — функциональной зависимостью принятого параметра выходной величины от принятого параметра входной личины, задаваемой аналитическим выражением или графиком [37, 38]. Если (О и (/) есть входной и выходной сигналы соответственно, я X и Y — принятые Параметры для выражения их размера (нормы), то функция преобразования есть [c.111]

Чувствительность датчика — от юшение изменения принятого параметра выходного сигнала датчика к вызвавшему его изменению принятого параметра входного сигнала со значениями параметров и их изменений в установленных пределах. Для линейных датчиков эту величину находят как коэффициент преобразования, но предпочтение отдают термину чувствительность . [c.215]

Диаграммы направленности датчика. Направтенность чувствительности датчика характеризуют диаграммами направленности (представленными в системе координат датчика), в которых из одной точю1 в направлении действия векторной величины постоянного размера полярным радиусом отложен принятый параметр выходного сигнала датчика Диаграмма направленности датчика изображает зависимость выходного сигнала от угла между вектором чувствительности s и направлением действующего вектора х. Как следует из уравнения (3), выходной сигнал пропорционален косинусу этого угла, поэтому пространственная диаграмма направленности датчика представляет собой две соприкасающиеся сферы одинакового диаметра, через центры которых проходит ось максимальной чувствительности датчика Диаграммы направленности датчика в плоскостях представляют собой две соприкасающиеся окружности одинакового диаметра [c.218]

В зависимости от способа соединения элементов датчиков различают три основные структурные схемы с последовательным преобразованием, дифференциальные и компенсационные [22]. По характеру изменения во времени выходного сигнала различают датчики непрерывного и дискретного действия. В зависимости от вида параметра выходного сигнала, находящегося в линейной зависимости от измеряемого перемещения, датчики непрерывного действия разделяют на амплитудные, частотные и фазовые. Соответственно датчики дискретного действия могут быть амплитудноимпульсными, частотно-импульсными, время-импульсными кодоимпульсными. [c.274]

Усилитель профилометра ПЧ-3 собран на трех лампах пальчиковой серии. В связи с этим становится возыюжным значительно сократить габариты прибора. Для достижения параметра выходное звено [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...