П параметры пара начальные выходные

Известно, что скорость истечения водяного пара 458 м/с, его расход 0,2 кг/с и конечная степень сухости х = = 0,93. Площадь выходного сечения сопла равна 243 мм . Определить начальные параметры пара (использовать табл. 7 Приложения) и указать форму сопла. [c.101]

Действительно, в опытах истечения влажного пара с газом при объемном содержании газа в смеси от О до 80% сухость-пара в выходном сечении при всех начальных параметрах была более 0,4 и в выходном сечении устанавливалось критическое отношение давлений, близкое по значению аналогичному отношению для сухого насыщенного пара. Имея это в виду, расчет парогазовой смеси может быть выполнен по показателю адиабаты сухого насыщенного пара. В подтверждение приведем некоторые теоретические предпосылки. [c.63]

На этой основе УТМЗ [2] выполнил эскизный проект трехцилиндровой турбины ТК-275/300-240 для начальных параметров пара ро = 23,5 МПа и to = 838 К. В этой турбине потоком теплового потребления вырабатывается 125 МВт и конденсационным потоком 150 МВт. Максимальная электрическая мощность на конденсационном режиме — 300 МВт. Из-за особенностей турбин с отборами пара (потери от дросселирования в регулировочных ступенях, повышенные выходные потери и пр.) удельный расход теплоты турбиной типа ТК на номинальном конденсационном режиме приблизительно на 3,5% больше, чем турбиной К-300-240. Время работы турбины при номинальной мощности принималось 1500—3500 ч. Коэффициент теплофикации был принят равным 0,5 во время работы с номинальной тепловой нагрузкой и большим при частичной тепловой нагрузке. [c.109]

При сравнении работы энергетических паровых котлов тепловых электростанций и КУ в ПГУ можно выявить ряд различий, оказывающих существенное влияние на их работу. Q, Г-диаграммы теплообмена двух сравниваемых барабанных котлов с естественной циркуляцией на докритические параметры пара приведены на рис. 8.3 и 8.28. Начальная температура газов в энергетических паровых котлах значительно выше и достигает в зависимости от сжигаемого топлива 1700—2100 °С. В КУ входная температура газов значительно ниже и обычно не превышает 600 °С, что заставляет компоновать его поверхности по-другому, устанавливая на входе газов пароперегреватель. Отношение водяных эквивалентов пара/воды и выходных газов становится меньше единицы, тогда как в энергетических паровых котлах оно значительно больше единицы. В итоге минимальный температурный напор перемещается с холодного конца экономайзера в энергетическом паровом котле на холодный конец испарителей КУ. Для энергетического парового котла отношение D IG 1,0—1,1, а для КУ оно значительно ниже и не превышает 0,25. Значительно большее количество газов на единицу массы генерируемого пара заставляет конструкторов стремиться к максимально глубокому 312 [c.312]

Начальные параметры пара и площадь минимального сечения сопла, равная площади выходного сечения из суживающейся части сопла, остались по условию такими же, как в примере 1. Поэтому секундный расход пара через минимальное сечение, а при установившемся движении и через выходное сечение, М = 0,381 кг/с. По известному значению секундного расхода пара определяем площадь выходного сечения сопла, пользуясь уравнением (1.186) [c.100]

Так, при сверхкритических параметрах давление и температура Н2О изменяются в пределах 30—0,003 МПа и 565—30°С, при высоких параметрах —в пределах 13—0,003 МПа и 565—30°С. Максимальное по значению давление создается питательными насосами. На участке котла, а именно от входного коллектора экономайзера до выходного коллектора пароперегревателя, давление несколько снижается, а температура существенно возрастает, достигая значений, установленных для начальных параметров пара. При прохождении проточной части турбины происходит адиабатное расширение пара, сопровождающееся снижением его давления и температуры. На мощных КЭС применяют промежуточный перегрев пара, направляя его из определенных ступеней турбины (обычно при давлении 4 МПа) в специальный пароперегреватель. В нем пар нагревается до температуры первичного перегрева, т. е. до 540—565 °С. [c.14]

Необходимо отметить также внутреннюю связь между этими двумя факторами предельная единичная мощность турбоагрегата, допустимая по условиям приемлемых ио экономичности выходных потерь тем больше, чем выше начальные параметры пара. [c.7]

При давлении в конденсаторе турбины, равном 45—55 кПа, зажигают горелки котла, и через некоторое время в паропроводы свежего пара начинает поступать пар. Через БРОУ его направляют в конденсатор. В этот период необходимо внимательно следить за температурой выходного патрубка, которая возрастает вследствие сброса пара высокой температуры (обычно температура сбросного пара ограничивается 220 °С, а допустимая температура выходного патрубка составляет 120 °С). На этом этапе скорость прогрева паропроводов ограничивается значением, зависящим от толщины стенок и конструкции (следовательно, от начальных параметров пара). Обычно скорость прогрева ограничивается значением 3—4 °С/мин она регулируется изменением температуры свежего пара и пара промежуточного перегрева с помощью обводной задвижки в котле. При достаточном давлении в барабане (примерно 0,2 МПа) открывают байпас ГПЗ и прогревают при закрытых регулирующих клапанах стопорный клапан и ГПЗ. [c.459]

Полученная формула удобна для определения скорости Wj, в выходном сечении адиабатного потока пара с помощью диаграммы is. Проводя адиабату 1-2 от начального состояния с параметрами Pi и ti (или Pi и Xi, если пар влажный) до пересечения с изобарой конечного давления (рис. 15.2), непосредственно на диаграмме отсчитываем разность удельных энтальпий (I l — ij), называемую адиабатным перепадом удельной энтальпии. Формула (15.10) не вскрывает условий, при которых скорость адиабатного потока достигает критического значения. [c.212]

Износ сопряжения является той геометрической характеристикой, которая непосредственно связана с потерей машиной или механизмом их начальных служебных свойств. Он является выходным параметром сопряжения. Чтобы определить параметры, которыми можно характеризовать износ сопряжений, рассмотрим, к какому изменению взаимного положения сопряженных деталей может привести изнашивание их поверхностей. При этом большое значение имеют конструктивные и кинематические особенности данной пары, так как они определяют характер и направление возможного перемещения (сближения) деталей при износе. [c.273]

О прогнозировании надежности сложных систем с учетом их износа. При прогнозировании изменения выходных параметров сложных систем (машин, агрегатов, систем машины), когда потеря ими начальных характеристик происходит в результате износа отдельных сопряжений, необходимо в первую очередь установить функциональную связь между выходными параметрами и степенью износа системы. В данном случае изнашивание—основной медленно протекающий процесс в структурной схеме параметрической надежности машины (гл. 4, п.З). Затем учитывается вероятностная природа аргументов, т. е. величин износа (см. гл. 4, п.4). При этом связь между выходным параметром й величиной износа отдельных пар трения обычно носит неслучайный характер (см. гл. 3, п. 1). [c.369]

В общем случае величина массового расхода смеси испаряющейся воды и газа зависит от плотности среды и критического, давления в выходном сечении. Плотность среды по мере увеличения температуры и количества образующегося пара уменьшается, что должно приводить к уменьшению массового расхода горячей смеси по сравнению с холодной. Критическое отношение давлений -зависит от начальных параметров, состава смеси и относительной длины канала. Так, при истечении смеси насыщенной воды с газом через относительно длинный канал (lld = 8) с увеличением объемного газосодержания от О до 100% е убывает от 0,56 до 0,529. При истечении холодной смеси (без [c.37]

Как и в прямых соплах [61], в сопловых решетках турбин возникает переохлаждение пара, зависящее от геометрических и режимных параметров решетки, а также от начального перегрева (или соответственно начальной влажности). При переходе от перегретого к сухому, насыщенному и влажному пару относительное давление за решеткой р, а также во всех точках обвода профиля сопловой решетки несколько меняется (рис. 3.1). Минимальные давления на трех режимах устанавливаются на спинке профиля, вблизи узкого сечения канала и на выходных кромках р р, где формируется вихревое движение. За выходным кромками существуют условия, благоприятствующие частичной конденсации здесь [c.73]

Если считать, что давление pi и удельный объем Oi пара в начальном состоянии постоянны, то из формулы секундного расхода (173) следует, что величина этого расхода G зависит для одного и того же выходного сечения сопла f только от отношения давлений —, иными словами, от конечных параметров Pi [c.148]

Все актуальнее становится использование современных энергетических ГТУ в комбинированных ПГУ, в которых высокая температура выходных газов за ГТ позволяет генерировать пар повышенных параметров. Исследования ведущих энергетических фирм в России и за рубежом показали, что оптимальная степень повышения давления воздуха в комбинированном цикле Брайтона—Ренкина = 14—18 и соответствующее ей начальное давление [c.92]

Теплопадение и экономичность промежуточных ступеней паровой турбины с изменением нагрузки не остаются постоянными вследствие изменения начальных параметров рабочего тела и, прежде всего, его температуры. В лучших условиях находятся те паровые турбины, которые работают в тепловых схемах ПГУ с современными ГТУ, снабженными входными направляющими аппаратами первых ступеней компрессора. Параметры выходных газов таких ГТУ в широком диапазоне изменения нагрузки и при изменении температуры наружного воздуха меняются незначительно, что способствует сохранению начальной температуры пара перед паровой турбиной и экономичности промежуточных ступеней. [c.322]

Примерз . Водяной пар, имеющий начальные параметры рх = 980 кПа 3 7 = 623 К, вытекает в атмосферу через простое сужающееся сопло. Определить скорость истечения С и секундный расход Л , если площадь сечення выходного отверстия сопла 5=10 см . [c.136]

Вместе с тем повышение начальных параметров и применение промежуточного перегрева способствуют созданию более крупных турбоагрегатов, так как снижение удельного расхода пара облегчает конструирование последних ступеней турбины. Разгрузке выходных сечений турбины способствует также развитие регенеративного подогрева воды. [c.130]

Проводя графический расчет процесса, определяют по начальным параметрам пара pi и точку / и проводят вертикальную линию до пересечения с изобарой рг в точке 2. Этим определяется располагаемое теплопадение ho- Затем находят коэффициент потери энергии =1—и определяют потерю ha=Uia, после чего, отложив вверх отрезок 2-3, равный he, проводят горизонталь до пересечения с изобарой р2 в точке 2, которая и характеризует действительное состояние пара по выходе из сопла. Изохора, проходящая через эту точку, дает значение конечного удельного объема Uz, необходимого для расчета выходного сечения сопла. Очевидно, что знания действительного характера кривой 1-2, т. е. положения ее промежуточ-libix тичск, для расчета сопло не требуется. [c.166]

В турбине ХТЗим. С. М. Кирова равна 565 W e/ . При выполнении этой работы заводами были привлечены научно-исследовательские институты и вузы. В частности, в аэродинамическом исследовании профилей лопатки ЛМЗ принимали участие ЦКТИ и МЭИ. Были осуществлены продувка и отработка кольцевых решеток направляющих аппаратов (ЦКТИ), исследована длительная прочность хвостового соединения лопаток ХТЗ им. С. М. Кирова, проведено вибрационное испытание лопаток ЛМЗ (ЦКТИ) и пр. Созданные последние ступени для части низкого давления позволили изготовить турбины мощностью 300 тыс. кет на указанные начальные параметры пара с тремя выхлопами при умеренной потере с выходной скоростью при давлении в конденсаторе 0,035 ата. Это является большим достижением отечественного паротурбостроения. [c.30]

Малый располагаемый теплоперепад. В большинстве турбин насыщенного пара располагаемый теплоперепад приблизительно в 2 раза меньше, чем в турбинах на высокие начальные параметры пара. Так, например, в современных турбинах насыщенного пара с внешней сепарацией при pQ = 6,0 МПа располагаемый теплоперепад составляет менее 60 % располагаемого теплоперепада турбины с = = 23 МПа и 0 = = 550°С. Следствием этого являются 1) отсутствие ЦСД в большинстве влажнопаровых турбин 2) выработка в ЦНД примерно 50—60 % всей мощности турбины, поэтому влияние ЦНД на экономичность оказывается весьма существенным 3) заметное влияние на экономичность турбины потерь с выходной скоростью АТ/д , эффективности выходного патрубка, потерь от дросселирования в паровпускных органах, в ресиверах, в тракте внешнего сепаратора-перегревателя. [c.153]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

В большинстве случаев при разработке систем информации о надежности основное внимание уделяется сведениям о возникших отказах функционирования и в меньшей степени о параметрических отказах по изменению во времени выходных параметров изделия. Вместе с тем информация об изменении выходных пара-метров изделия имеет большое значение для оценки надежности не с позиций отыскания конструктивно-технологических недостатков и наруилений методов эксплуатации, а для выявления коренных тенденций изменения начальных показателей качества изделия. [c.530]

Если определяется скорость выхода из насадки, то /д отвечает состоян.тю в выходном сечении (устье) насадки. Следовательно, в предположении адиабатности процесса расширения в насадке г г берегся по состоянию, достигаемому в результате адиабатного расширения от начального состояния пара или газа, определяемого параметрами в резервуаре, до того давления, которое будет в выходном сечении (устье). [c.509]

Зная сопротивление сети, по измеренным значениям давления нагнетания в насосе можно рассчитать значение /3. Результаты этих расчетов представлены на рис. 5.12 (кривая 5). На этом же рисунке представлены сравнительные выходные характеристики пароводяного инжектора, теоретически достижимые в рамках теории, изложенной в [47] (кривая 1), и на основе полученного в данной работе результата (кривая 2) при одинаковых начальных параметрах рабочей и транспортируемой сред. (Геометрия проточной части в обоих случаях будет различной.) Из сравнения видно, что работа насоса при условии наличия двухфазной смеси на входе в камеру смешения оказывается существенно более эффективной, чем при условии обязательной и полной конденсации рабочего пара перед входом в камеру смешения. Физически повышение эффективности работы насоса осуществляется за счет снижения диссипативных потерь в процессе обмена импульсом между паром и жидкостью. В первом случае в основе процесса, имеющего место в инжекторе, лежит механизм теплообмена и обмена количеством движения между транспортируемой и рабочей средой на основе вязкого трения. Во втором случае в основе обмена количеством движения в скачке лежит механизм упругого взаимодействия молекул пара с мелкодиспергированны-ми частицами жидкости. Вклад теплообмена и обмена количеством движения будет тем меньше, чем меньшим будет время протекания обменных процессов. Как было показано в [72], при определенных (максимальных) значениях противодавления скачок давления в камере смешения становится близким к прямому, т.е. время обменных процессов становится минимальным. [c.116]

Опыты проводились при изменении основных режимных параметров в следующих пределах начальной влажности пара уа от О до 15% дисперсности жидкой фазы d(s от 20 до 60 мкм) отношения скоростей /са от О до 0,9 отношения давлений на ступень E = p2lpo от 0,47 до 0,95 числа Re = b i/v от 1,4-Ю до 13,6-10 Здесь следует подчеркнуть, что для анализа полученных результатов использовались опытные данные при малых теплоперепадах е>0,75, когда влиянием вторичной влажности, образующейся в самой ступени, можно пренебречь (величина Ау в этих опытах не превышала 1%). Влияние влажности пара на характеристики турбинной ступени исследовалось в ступенях при изменении высоты сопловых и рабочих лопаток, толщины выходных кромок сопл [c.102]

Одновременно велась подготовительная работа по более значительному повышению уровня начальных параметров и мощности агрегатов, и в 1953 г. был введен в работу на Черепетской ГРЭС наиболее крупный тогда в Европе одновальный турбоагрегат 150 тыс. кет, 170 ат, 550° С с промежуточным перегревом пара до 520° С,, обслуживаемый двумя барабанными котлами с естественной циркуляцией производительностью 240 т/ч. Эта электростанция явилась опытно-промышленной базой изучения и освоения оборудования высоких параметров, изготовленного с применением аустенитной стали для1 выходной части пароперегревателей котлов, головной части турбины и трубопроводов свежего пара. Наибольшие трудности выявились в работе трубопроводов свежего пара, изготовленных из аустенитной стали марки-ЭИ-257 (большое количество трещин у сварных стыков, обусловленных не всегда кондиционным качеством ме талла труб, недостаточной гибкостью трубопроводов, имеющих большие диаметры и большую толщину стенок, недостаточно высоким качеством сварки стыков труб)1. [c.54]

Пример 1-31. Пар вытекает из суживающейся насадки. Начальные параметры давление 1 МПа, =300 "С давление среды, куда происходит истечение, в Ьдном случае 0,6 МПа, в другом 0,2 МПа. Определить скоро сть истечения и секундный расход, если площадь выходного сечения мии=30 см . [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...