Наплавка определение

Если стали не склонны к закалке и перегреву, то есть не накладывается ограничений на диапазон скоростей охлаждения, расчет скорости сварки производят исходя из значений площади наплавки, определенной стандартами или техническими условиями. При этом F = f — определяется исходя из элементарных геометрических форму л. В сл>-чае, если не превышает 40 — 50 мм, сварку осуществляют за один проход. В других случаях определяется число проходов п. При этом для первого прохода (проварка корня щва) [c.39]

Особенность нормирования автоматизированной наплавки на специальной установке или на приспособленном токарном станке заключается в необходимости учета как факторов сварочного процесса, так и режимов, используемых при токарной обработке. В зависимости от известных значений факторов наплавки определение технической нормы времени осуществляется по одной из следующих формул при известных значениях и 5 [c.65]

Для того чтобы закаленные прослойки не сохранились, необходимо так рассчитать режим каждого последующего слоя, чтобы обеспечить распространение температур отпуска (600—700 °С) на всю глубину закалки от предыдущего слоя. Схема выполнения сварки слоями, полностью обеспечивающими отпуск закаленных зон, приведена па рис. 123. После наплавки 1-го валика образуется зона закалки. При наплавке 2-го валика — зона закалки и зона отпуска, частично охватывающая зону закалки от 1-го валика (рис. 123, а). При наплавке 3-го валика со скоростью, несколько меньшей, чем при наплавке 1-го и 2-го валиков, образуется зона отпуска также определенных размеров (рис. 123, б). При наплавке 4-го валика должен быть принят такой режим, при котором зона отпуска полностью охватит зону закалки, не отпущенную предыдущими слоями (рис. 123, в). [c.245]

Опыт I, Произвести автоматическую наплавку с поперечными колебаниями в медную форму (рис, 22) для определения G , а , /г. [c.58]

Опыт 1. Определить деформации при наплавке валика на кромку полосы заданных размеров. Перед проведением опыта изучить установку для определения деформаций. [c.70]

Для расчетного определения стрелы прогиба при наплавке валика на кромку пластины требуется установить следующие параметры скорость сварки погонную энергию q , площадь поперечного сечения пластины F, кривизну от сварки С. [c.74]

Рис. 6.21. Безразмерные характеристики температурного режима в зоне наплавки длинного сплошного круглого цилиндра а — безразмерное время т пребывания точек выше относительной температуры 0 при наплавке вдоль образующей (/ — ало/Х = О, 2- 0,04, 3 — 0 1, 4 — 0,15) и относительная мгновенная скорость охлаждения w по линии наплавки (5 — ого/Х = О, б — 0,15) б — максимальные относительные температуры 0 2,кс ПР наплавке вдоль образующей в зависимости от относительной координаты р2 = г/го при ср = 0 (/ — аго/Х = О, 2 — 0,15) в — номограмма для определения функции Ф(л, /)

Таким образом, для определения ширины зоны необходимо решить систему двух уравнений. Покажем это на примере наплавки валика на массивное тели. [c.208]

Рис. 7.7. Расчетный график для определения мгновенной скорости охлаждения при наплавке валика на лист

В настоящее время порошковые проволоки нашли промышленное применение для сварки и наплавки в СОг и без защитного газа (самозащитная порошковая проволока). Они изготавливаются из стальной ленты толщиной 0,2...0,5 мм, которая постепенно сворачивается в трубку на специальных вальцах. На определенной стадии вальцовки в еще не закрытую полость электрода засыпают порошкообразные компоненты — шлако- и газообразующие (при сварке в СОг газообразующие компоненты не применяются), раскислители, а в ряде случаев и специальные легирующие добавки, а также железный порошок. После этого трубку вместе с порошковым материалом дополнительно обжимают, очищают от следов смазки во время вальцовки и свертывают в бухты. Диаметр порошковых проволок колеблется от 1,6 до [c.399]

Для сталей, имеющих ограничения по скоростям охлаждения (то есть склонных либо к закалке, либо к перегреву в зоне термического влияния — низколегированные, среднелегированные и другие стали), для определения скорости сварки v<,b, площади наплавки F и количества проходов л рекоменд> ется использовать пункты 5 — 8 расчета режимов ручной дуговой сварки (РДС), так как подход аналогичен. Однако в определении коэффициента наплавки а (согласно выражению [c.44]

РДС). При этом при определении эффективного к.п.д. дуги (см. выражение (1.11)), коэффициента наплавки а (согласно выражениям [c.54]

Восстановление обечаек проводилось по специальной технологии, используя способ наплавки металла по месту, т.е. без демонтажа колонных аппаратов. Однако при этом возникли две проблемы определение уровня остаточных напряжений в местах наплавки и уменьшение уровня остаточных напряжений до допустимых значений. [c.35]

В отличие от свободного сепарированного слоя при распространении трещин в биметаллической стенке с наплавкой необходимо считаться с более сложными условиями. Прежде всего тут проявляется добавочное действие остаточных напрял еиий. Определенное влияние могут также оказывать специфические структурные условия на границе раздела наплавки и основного материала. [c.204]

Более сложный ход можно наблюдать при развитии трещин с поверхности образцов с наплавкой (рис. 5). В поверхностной области скорость распространения не очень отличается от зависи.мости, определенной для свободного слоя наплавки. В области, близкой к области перехода наплавки в основную сталь, развитие трещин постепенно замедляется. Затем скорость распространения трещин снова увеличивается. Следует отметить, что на глубине 6—10 мм под слоем наплавки скорость распространения остается более высокой, чем в основной стали. [c.204]

Электродуговая наплавка, особенно автоматическая под слоем флюса, более производительна по сравнению с ацетиле-но-кислородной, позволяет получить наплавленный слой определенной толщины. Автоматическая наплавка под слоем флюса является наиболее приемлемой для получения наплавленного слоя требуемой структуры и твердости. Она позволяет избежать такого трудоемкого процесса, как изготовление электродов. [c.94]

За эталон принимаем ножи, изготовленные из стали Ст5 с наплавкой твердым сплавом. Выражение для определения /зт надо написать в таком виде, чтобы в него входили параметры, известные конструктору при проектировании машины. [c.153]

Наряду с модернизацией оборудования, нельзя забывать о возможности использования устаревшего оборудования для выполнения отдельных операций, (реконструкция устаревших токарных станков для металлизации и виброконтактной наплавки, реконструкция токарных и револьверных станков для изготовления биметаллических втулок методом центробежного литья с применением угольных электродов, устаревших универсальных станков для их использования в качестве операционных станков для работы с определенной скоростью и подачей). [c.215]

В книге изложены результаты лабораторных испытаний более 100 сплавов, применяемых для наплавки поверхностей трения деталей, подвергающихся интенсивному изнашиванию. Испытания включают определение сопротивления изнашиванию, твердости и микротвердости, ударной вязкости и микроструктуры. [c.2]

Металлографическое исследование всех наплавок и сплавов производили на образцах, предназначенных для испытания на абразивное изнашивание на машине НК. Данный образец удобен для металлографического анализа благодаря достаточно большой площади поверхности (2 см" ). В качестве шлифа использовали рабочую поверхность образца. Структуру и твердость определяли на каждом образце дважды, до испытания на машине и после испытания. Исследования показали, что структура наплавок до испытания на машине и после испытания одна и та же так как испытание протекает в пределах одного и того же слоя наплавки, мы ограничились микроанализом трущейся поверхности до испытания на изнашивание. Образцы для машины Х4-Б и гидроабразивного изнашивания, а также для определения ударной вязкости были изготовлены из той же заготовки, что и для НК, поэтому результаты микроанализа образцов на НК можно относить и на образцы для других машин. [c.22]

Проба для определения химического состава наплавленного металла берётся из специальной наплавки или из металла шва. [c.436]

Структура нанлавкн № 90 (У14Х17Н2) состоит из зерен дендритов аустенита и ледебуритной эвтектики. Относительная износостойкость этой наплавки, определенная на машине Х4-Б, вдвое выше, чем износостойкость, определенная на машине НК. Это связано с наличием в структуре аустенита, что было показано при анализе результатов испытания материалов первой группы. [c.46]

В то же время благодаря тепловому воздействию диффузионные процессы, протекающие на границе сплавления наплавленного металла с основным, обеспечивают высокую прочность связи (сцепления) наплавленного металла с бсновным. Наименьшая прочность сцепления наплавочных покрытий получается при вибродуговой наплавке вследствие неоднородности структуры и наличия микротрещин в наплавленном слое. Прочность сцепления покрытий вибродуговой наплавки, определенная методом отрыва, при нормальном приложении силы составляет 51,3 кгс/мм (513 МПа) против 78 кгс/мм (780 МПа) при наплавке под флюсом. Однако даже данная прочность превосходит прочность связи всех видов [c.245]

Для вычис.леиия высоты валика g сначала рассчитывают площадь поперечного сечения наплавленного металла по формуле (19). Значение коэффициента наплавки а при определении по формуле (19) принимают по экспериментальным данным (рис. 97), а также расчетом. Ввиду незначительных потерь э [ектродного [c.188]

С целью возможности быстрого определения фактической скорости охлаждения при наплавке валика на лист для некоторых частных случаев расчеты могут быть номографированы. На рис. 119 приведена номограмма для расчета скорости охлаждения около-шовной зоны при толщине металла 5—36 мм. Для многослойной сварки стыковых и угловых швов скорость охлаждения при сварке 1-го слоя шва может быть определена по формуле (46) однако для приближения расчетной схемы к действительной картине ввода теплоты в изделие при сварке 1-го слоя необходимо для погонной энергии ввести поправочный коэффициент учитывающий разделку шва, и коэффициент приведения толщины (табл. 60). При сварке 1-го слоя шва стыкового соединения [c.236]

Таким образом, для определения длительности нагрева выше температуры Т сначала рассчитывают максимальную температуру тах, до которой нагревался металл в данной точке. Затем вычисляют безразмерную температуру 6 и по номограмме рис. 120 находят /з или /3. После этого, определив предварительно q , соответствующую принятому режиму сварки или наплавки, по формуле (48) или (49) определяют длительность нагрева Многочисленные исследования позволили определить диапазон скоростей охлаждения металла зоны термического влияния Awoxn, в котором не возникают треш ины и получается удовлетворительное сочетание механических свойств (табл. 61). [c.237]

Автоматическая наплавка под флюсом обеспечивает довольно большой объем ванны жидкого флюса и металла. Крупные детали наплавляют многодуговой наплавкой, при этом один рабочий управляет одновременно несколькилш аппаратами, каждый из которых обрабатывает определенный участок изделия. [c.227]

Ф рритометром определить количество феррита в наплавке и сопоставить с количеством феррита в шве, определенным расчетом по диаграмме Шеффлера (рис. 39). При определении количества феррита (а-фазы) в шве расчетным методом химический состав металла наплавки может быть рассчитан по формуле (18). Долю участия основного металла в металле наплавки можно принять по данным работы 6. [c.87]

Для определения скорости охлаждения первого слоя в стыковых (рис. 7.10, б), нахлесточных (рис. 7.10, а), тавровых (рис. 7.10, г) и крестообразных (рис. 7.10, d) соединениях используют расчетную схему наплавки валика на плоский слой (рис. 7,10, а) с поправочными коэффициентами для определения расчетной погонной энергии ( /и)расч и расчетной толщины плоского слоя брасч, значения которых приведены ниже [c.218]

Для определения продольных деформаций и напряжений при наплавке валика на кромку полосы и при сварке узких пластин встык используется графорасчетный метод, разработанный Г. А. Николаевым. [c.416]

В основе методов упругих решений лежит итерационный процесс уточнения дoпoлниfeльныx условий. С использованием этих принципов разработаны методы решения упругопластических задач для определения деформаций и напряжений при различных случаях сварки [4]. Решение задач этими методами осуществляется в численном виде на ЭВМ. Результаты решения позволяют анализировать как временные напряжения в процессе сварки, так и остаточные после сварки. Разработанные алгоритмы используют для решения одноосных задач (наплавка валика на кромку полосы, сварка встык узких пластин), задач плоского напряженного состояния (сварка встык широких пластин, сварка круговых швов на плоских и сферических элементах, сварка кольцевых швов на тонкостенных цилиндрических оболочках, сварка поясных швов в тавровых и других сварных соединениях), задач плоской деформации (многослойная сварка встык с [c.418]

Одно из главных начальных условий для решения (13.11) — учет достоверного значения Нш(о). Для определения Нш(о> в сварочной практике применяют ряд методов карандашную спиртовую или глицериновую пробы, вакуумный (методы ЛПИ и МИС) и хроматографический (метод ИЭС). Наиболее простая карандашная проба заключается в наплавке в медную охлаждаемую водой изложницу образца размером 8X12X70 мм, немедленной закалке в воду и помещении его в специальную пробирку (эвдиометр) со спиртом (или глицерином, подогретым до [c.534]

Для определения доли основного и присадочного (наплавленного) металла след> ет определить площадь наплавки F по формуле (1.12) и общую площадь проааавления шва по формуле (1.39). Тогда коэффициенты анЬ определяются следутощим образом [c.59]

Вторым этапом работы было определение возможности контроля степени сплавления баббита с подложкой. Для этого изготовлены образцы в виде стальных пластин толщиной 12 мм с наплавленным слоем баббита 10—15 мм. Наплавка производилась по технологии, применяемой предприятием Электроремонт . [c.261]

Полученные закономерности подтверждаются анализом результатов испытания на изнашивание сплавов с однотипной структурой. Наплавки, имеющие структуру перлит-Ь цементит и мартенсит, разрушающиеся хрупко и независимо от энергии удара, повышали износ при увеличении твердости. Износ сплавов, имеющих структуру феррит-h перлит, аустенит и аустенит- -продукты распада и обладающих определенным запасом вязкости, утленьшался с повышением их твердости. [c.171]

Разработана технология снижения уровня остаточных сварочных напряжений, отремонтированных с использованием способа наплавкя металла по месту без демонтажа обечаек колонных аппаратов, подверженных наружному коррозионному износу, сущность которой заключается в определении уровня остаточных меридианальных и кольцевых напряжений в местах наплавки и снижении уровня остаточных сварочных напряжений до допустимых значений за счет обработки поверхности металла и сварных швов ультразвуковым ударным методом. Данная технология внедрена на АО Нижнекамскнефтехим при технической диагностике и восстановлении колонных аппаратов. [c.39]

Экспериментальные работы велись с применением полосовых сталей толщиной Ю и 14 мм марок Ст.Зсп, Ст.5, Ст.20 и 09Г2С. Для каждого исследуемого режима сварки при определенной температуре окружающего воздуха из брусков размером 10X10X150 мм собирались составные пластины для наплавки валиков. На концах составной пластины устанавливались приставные планки с размерами по ГОСТу 6996—96. Валик экспериментальной сварки наплавлялся по продольной оси симметрии. [c.66]

Зависимости экспериментально определенных пороговых значений коэффициента интенсивности напряжения АК1ь Для основного материала — СгМоУ стали — и для сепарированной аустенитной наплавки приведены на рис. 2. Пороговые значения были определены при условии, что в данном интервале (10 циклов) прирост трещины не превысит 10 мм. Несмотря на разброс данных, зависимости [c.203]

Пороговые значения, определенные в аустенитной наплавке, во всем исследуемом диапазоне асимметрии нагружения В более низкие, чем для основной СгМоУ стали. Максимальное различие наблюдается при асимметричном нагружении В = 0, где среднее значение АА(/г для основной стали равно 484 МПа мш , а для слоя наплавки — 186 МПа мм . В области пульсирующего нагружения с высокой асимметрией (В = 0,9) регрессионное значение понижается до 100 или до 70 МПа мм ". [c.203]

Экспериментально определенные зависимости развития усталостных трещин в основном материале стенки и в сепарированном слое наплавки можно хорошо описать соотношением Пэриса — Эрдогана [c.203]

По-видиыому, с несовершенством литой структуры наплавленного слоя связано высокое значение скорости распространения усталостных трещин, определенное в свободной наплавке. [c.206]

Твердые наплавки представляют собой в основном сплавы, неоднородные по микроструктуре. Микротвердость таких сплавов легко определяется по отпечаткам, захватывающим достаточно большой объем, при этом число твердости в разных участках сплава повторяется с малыми отклонениями, но для структурно неоднородных сплавов связь макротвердости с физическими свойствами материала и количеством структурных компонентов не выяснена. Сопоставим макротвердость, определенную по Виккерсу при нагрузке 30 кГ, с относительной износостойкостью. [c.33]

Наплавка № 62 Марки ЙНС23 со структурой тро-остосорбита и аустенита отличается больиюй неоднородностью (можно видеть при увеличении 125). С этим, возможно, связано большое различие в износостойкости, определенной разными методами. [c.44]

От термической обработки можно отказаться, если объем наплавки не превышает 300 см , а толщина стенки барабана ослаблена не более чем на 35 %. Количество таких выборок на барабанах из стали 22К не ограничено, если расстояние между ними более 400 мм или не менее трехкратной длины наиболее протяженной выборки. На барабанах из сталей 16ГНМ и 16ГНМА достаточным условием для отказа от отпуска является соблюдение расстояния между соседними выборками не менее 1200 мм. При определении расстояния до соседних выборок учитывают и выборки, выполненные при предыдущих ремонтах. [c.438]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...