Параметр решетки, кривые в зависимости

Парамагнитные сплавы 312 Параметр решетки, кривые в зависимости от Состава 12, 216, 270 Параметр решетки, методы 27 0 [c.395]

В недавних работах методом ЕН рассчитана размерная зависимость плотности состояний для кластеров Ag (п = 2 --н 43), Gu п =1- 17) [728], Аи , Ru , Rh и Pd (д =. 2 79) [729]. Результаты вычислений оказались сходными в случае Аи, Ag и Си, но отличались от похожих друг на друга результатов для Ru, Rh и Pd. Рисунки 107 и 108 иллюстрируют поведение этих двух групп металлов на примерах кластеров Ag и Ru . Предполагалось, что все исследуемые кластеры с числом атомов д = 13, 19, 43, 55 и 79 вырезаются последовательными координационными сферами из ГЦК-решетки массивного металла. Ради сравнения кривые плотности состояний массивного металла вычислялись тем же методом и при тех же параметрах, какие использовались в расчетах электронной структуры кластеров. [c.240]

На рентгенограммах образцов, отжигавшихся при температурах ниже 700° С, наблюдаются размытые дифракционные линии при больших углах, тогда как линии для образцов, отжигавшихся дри температуре выше 700° С, имеют острый максимум. Зависимость параметра решетки от температуры изотермического отжига имеет своеобразный вид (кривая d на рис. 55), это, по-видимому, результат наложения ряда процессов, происходящих в отжигаемо м материале [c.147]

Имеющихся данных по числам Мкр.о недостаточно для построения универсальных зависимостей этого числа от параметров решетки и угла изгиба профиля, по которым можно было бы определить числа Мкр.о для любой комбинации параметров bji, 0 и е. Однако для сечений лопаток осевых компрессоров характерны вполне определенные комбинации указанных параметров. Для этих решеток оказалось возможным построить график, позволяющий определять число Мкр.о в функции параметров //, и е (рис. 13). В основу графика положены зависимости М р.о от угла изгиба профиля. Поскольку при малых значениях угла изгиба профиля на число Мкр.о существенно влияет угол установки, то для левой верхней части графика в качестве переменного параметра принят угол установки, а кривые построены для постоянной густоты, равной единице. Для решеток из профилей со средними значениями угла изгиба за переменный параметр принята густота решетки в связи с тем, что угол установки при этих величинах е на число Мкр.о влияет незначительно. Данные по числам Мкр.о для решеток из профилей с большим углом изгиба различаются по параметрам решетки. [c.50]

Кривая II на рис. 5.9 представляет собой зависимость от состава параметра решетки флюоритной фазы, образующейся в водороде при 1750° С. При одинаковом содержании лантана параметры решетки флюоритных твердых растворов, полученных в атмосфере водорода, ниже, чем параметры решетки восстановленных растворов. Это занижение параметра является следствием не- [c.181]

Приведенные упругие параметры для квадратной решетки, рассчитанные по формулам (2.4), (2.5) и (2.11) в зависимости от параметра X и отношения Е/Е], даны на рис. 3.8—3.15. На рис. 3.8 дана зависимость приведенного модуля упругости /(1 — j, ), на рис. 3.9 приведены кривые второй комбинации Е / 1 + j, ), на рис. 3.10—3.12 даны графики величин Е /Е, и G /G соответственно. На рис. 3.13—3.15 графики этих величин перестроены в функции от E/Ei для различных X. [c.160]

Используя приведенные соотношения, легко построить кривые, показывающие изменение мощности турбины в зависимости от конечного давления пара Для режимов с докритической скоростью истечения из рабочей решетки последней ступени существует прямо пропорциональная зависимость между приращением теплоперепада и приращением мощности. При сверхкритических скоростях истечения пара из рабочей решетки последней ступени изменение конечного давления пара не сказывается на параметрах пара перед ступенью. Поэтому мощность всех ступеней турбины, кроме последней, останется постоянной, а мощность турбоустановки будет меняться только в результате изменения окружной составляющей скорости выхода пара из рабочей решетки последней ступени. При наступлении сверхкритического режима истечения из рабочей решетки последней ступени прямая зависимость между приращением теплоперепада и приращением мощности будет нарушена. Понижение давления за ступенью сопровождается отклонением потока пара в косом срезе сопл и лопаток. До тех пор, пока не будет достигнуто предельное расширение в косом срезе сопл и лопаток, будет происходить увеличение мощности турбины по мере снижения давления отработавшего пара (см. 2.8). Для конденсационных турбин давление отработавшего пара, соответствующее режиму, при котором исчерпывается расширительная способность косого среза сопл и лопаток и прекращается прирост мощности, называется предельным вакуумом. При эксплуатации предельный вакуум не достигается, так как быстрее устанавливается экономический вакуум, при котором полезная мощность турбоустановки (за вычетом затрат мощности на привод циркуляционных насосов) при данном расходе пара в конденсаторе достигает максимального значения. [c.199]

Зависимость скорости роста усталостной трещины от коэффициента интенсивности напряжения возникает после достижения ею приращением в цикле нагружения величины, близкой нескольким параметрам кристаллической решетки (рис. 3.4). Прирост трещины, соответствующий нарушению сплошности материала в цикле нагружения, не может быть менее одного межатомного расстояния. Поэтому во многих случаях на кинетической кривой выделяют величину прироста трещины на одно межатомное расстояние в области ее начального (припорогового) роста (см. рис. 3.4). На поверхности образца в эксперименте могут быть зафиксированы скорости на несколько порядков меньше, чем прирост трещины на величину межатомного расстояния за цикл нагружения. Причины такого расхождения результатов экспериментов с физикой поведения материала будут обсуждены далее. [c.132]

На рис. 58 воспроизведен такой график, причем оказалось, что зависимость его ординат от параметров потока и решетки не столь велика и удалось ряд экспериментальных кривых заменить одной осредненной, которая с достаточной для практики точностью дает правую часть уравнения (399) для сопловых решеток различных параметров, применяемых в судовых турбоагрегатах. Однако все же нельзя рекомендовать эту кривую для проектирования сопловых венцов турбин во всех случаях. Следует накапливать экспериментальный материал, а пока нет достаточно широкого его обобщения, целесообразно проводить экспериментальные исследования расходных характеристик для еще не испытанных сопловых решеток. [c.216]

В разработанной математической модели потери от влажности пара учитываются снижением внутреннего относительного к.п.д. турбинной ступени на 1 % на каждый процент влажности пара перед ступенью с учетом теплоперепада сопловой решетки. Результаты расчетов реальных схем паротурбинных установок (с учетом потерь от влажности пара) дают более сложные зависимости экономичности турбоустановки от параметров и схем промежуточного перегрева. На рис. 4.3 представлены результаты нескольких серий расчетов тепловых схем турбоустановки с одним промежуточным сепаратором и с последующим перегревом пара в одной или двух ступенях паром из отборов турбины и (или) острым паром. Применение только промежуточной сепарации позволяет снизить потери от влажности пара в турбине на 3% (к.п.д. турбоустановки без сепарации и перегрева составляет 0,3) при давлении в сепараторе 5 -j- 6 ата (кривая 1). Применение одноступенчатого промежуточного перегрева острым паром при давлении около 10 ата позволяет повысить экономичность установки почти на 1% по сравнению с установкой без перегрева одноступенчатый перегрев отборным паром дает соответственно меньшее повышение экономичности при меньших оптимальных давлениях промежуточного перегрева. Использование двухступенчатого перегрева повышает [c.85]

Как указывалось, предельное переохлаждение зависит от перепада давлений (числа Маха), числа Рейнольдса и формы канала (градиентов скорости на оси). Заметное влияние оказывают также начальные параметры, определяющие положение точки полного торможения относительно пограничной кривой. Существование такой зависимости убедительно подтверждается данными эксперимента, проведенного на суживающихся и расширяющихся прямолинейных соплах, криволинейных каналах и турбинных решетках. Форма и размеры исследованных сопл и каналов приведены на рис. 6-2. Начальный перегрев пара на входе в сопло изменялся от Яп = 0 до Нп [c.138]

В случае редкой решетки, когда параметр all мал, решение бесконечных систем из [25] при любых фиксированных значениях остальных параметров можно получить методом последовательных приближений. В рамках первых двух приближений ( с погрешностью О (aV/ )) в [25] проанализирован вклад в величины комплексных амплитуд гармоник дифракционного спектра Л и 5 , обусловленный токами, наводимыми падающей волной на каждом отдельном элементе (основной вклад), и дифракционным взаимодействием между элементами решетки. Слагаемые величин Л и В , связанные с взаимодействием, ответственны во взятом приближении за изломы на кривых зависимостей Л 1 и В от параметров к или ф в точках возникновения новых уходящих от решетки плоских волн. [c.64]

Как следует из рис. 75 и 76, резонансное явление при фо = 90° на уровне половинного прохождения весьма широкополосно. Это позволит использовать такие решетки в качестве эффективных отражателей волн R антенной технике. С уменьшением угловых размеров цилиндрических лент минимумы Во двигаются в сторону больших и, уменьшается их добротность, а при 0 > 160° они вовсе исчезают. Если изменять угол ориентации лент Фо, зафиксировав остальные параметры, то добротности резонансных кривых увеличиваются, обнаруженный эффект становится узкополосным, и минимумы Во смещаются в сторону меньших значений и. В частности, на рис. 75 и 76 показаны зависимости j Во I от и для ножевой решетки из цилиндрических лент (фо = 0) (штриховые кривые). Для этих решеток наблюдается еще один резонансный минимум для j Во вблизи и = I. Отмеченные резонансы по своей природе идентичны соответствующим для ножевой решетки из плоских лент [25]. [c.134]

Следовательно, в окрестности резонансной частоты при фиксированном значении к, равном волновому вектору света Q, зависимость от частоты имеет форму кривой Гаусса . Параметр В определяет ширину кривой. Резонансная частота сдвинута на величину А (49.34) от резонансной частоты у (й), соответствующей экситонам, невзаимодействующим с колебаниями решетки. [c.389]

Многие авторы применяли метод микротвердости для изучения растворимости металлов или при несущественном изменении параметра решетки. С изменением концентрации твердого раствора В. М. Глазов и В. Н. Вигдарович [26] изучали предельную растворимость ряда переходных металлов Zr, Та, Nb и других в алюминии с применением метода микротвердости. В результате исследований установлена зависимость микротвердости кристаллов твердого раствора от состава сплавов Zr—А1, Та—А1, Nb—А1 и др., закаленных после отжига при различных температурах, и построены кривые предельной растворимости Zr, Та, Nb в алюминии. [c.237]

Результаты расчетов движения влаги по поверхностям рабочих лопаток подтверждаются опытными исследованиями распределения влажности и дисперсности по радиусу за вращающимися рабочими решетками. Так, расчетные линии тока влаги на вогнутой и выпуклой поверхностях лопатки переменного профиля находятся в хорошем соответствии с распределением степени влажности по высоте за решеткой (рис. 5.12, а). Как и следовало ожидать, (рис. 5.7, а), влага концентрируется в периферийных сечениях (рис. 5.12,6). Здесь же зафиксированы наиболее крупные капли. Степень концентрации влаги и крупных капель в периферийных сечениях зависит от формы профиля решетки, ее геометрических и режимных параметров и в особенности от веерности, определяемой отношением dflz. Так, за рабочей решеткой меньшей веерности (dll i=lj) концентрация влаги и крупных капель в периферийных сечениях снижается, однако основная тенденция сохраняется. Для всех испытанных ступеней кривые распределения у г) расслаиваются в зависимости от относительной окружной скорости и/Сф. У периферии зафиксированы капли максимальных размеров rfit. м — ЗОО мкм, а в нижней части лопатки — не более 40 мкм. Структура влаги по всей высоте лопатки полидисперсная. [c.168]

Можно предположить, что Dy и Lu образуют непрерывный ря почти идеальных твердых растворов с малым отклонением от закон Вегарда кривой зависимости параметров решетки от состава сплавов Lu в твердом состоянии при высоких температурах вблизи температ> ры плавления не испытывает полиморфного превращения, но имес> соответствующее изменение ближнего порядка в жидком состоянии при температуре 1790 °С [2]. Учитывая близость растворов к идеаль. ным, построено схематическое изображение диаграммы состояния Dy—Lu (рис. 194). Характерным является слияние ликвидуса и солидуса практически в одну общую прямую с узким интepвaлo двухфазной области между ними. В другую прямую сливаются линиг сольвуса и ликвуса. Перитектическая точка расположена при темпе ратуре 1455 °С и содержании 18 % (ат.) Lu. [c.378]

Система Hf—Nb характеризуется образованием непрерывных твердых растворов с О ЦК решеткой между высокотемпературной модификацией (pHf) и (Nb). Температурная кривая плавления сплавов в зависимости от состава проходит через минимум при концентрации 42 % (ат.) Nb и при температуре 2065 10 °С [1] или -25% (ат.) Nb и 2100 С [2], или 32,5-55 % (ат.) Nb и 2080 25 С [3]. Параметры решетки твердых растворов (PHf, Nb) изменяются про-порционально содержанию Nb в сплаве в соответствии с правилом Вегарда [1, 4]. [c.885]

Рис. 4.7. Оптимальные условия сжатия а — относительная пиковая интенсивность сжатого импульса в зависимости от приведенной длины световода l =zlL -, б — зависимость длительности сжатого импульса от в—оптимальное расстояние между решетками компрессора blL . Параметр кривых — отношение R= PqIРкр —ЮО, 2—200, 5—300. 4—500 [17]

В рамках этих представлений бьши изучены покрытая, полученные осаждением паров титана на графитовой подложке при температурах 1920-2220 К. Найденные зависимости толщины покрытий от времени приведены на рис. 46. Покрытия, получе щые при температуре выше 20б0 К, представляли собой карбид титана с параметром решетки а > 0,430 нм. При 1920 К за 25 мин образовалось покрытие, состоящее из металлического титана и его карбида. Из рис. 46 видно, что кривые роста толщины покрытий, полученные при 2020 и 2120 К, не являются квадратными параболами. При 2220 К зависимость толщины от времени линейна, поскольку рост покрытия ограничивался скоростью подачи титана при этом dh/dt постоянна во времени. Линейная зависимость при 1920 К связана с появлением на поверхности покрытия металли- [c.125]

Максимальное количество фазы старения, которое может выделиться при той или иной температуре, определяется равновесной кривой растворимости и уменьшается с повьш1ением температуры вследствие увеличения растворимости у -фазы в аустените. О кинетике непрерывного распада при старении сппавов Fe-Ni-Ti можно судить по изменению параметра решетки аустенита и положения мартенситной точки М . Зависимость параметра решетки аустенита от температуры и времени старения показьюает, что старение наиболее интенсивно протекает при 650-700°С (рис. 5,7), При 750°С количество выделяющейся избыточной фазы резко уменьшается из-за приближения к равновесной границе растворимости у -фазы в аустените. При выдержке 12 ч достигается равновесие между фазой старения и твердым раствором, поэтому параметр решетки при дальнейшем увеличении времени старения не изменяется. Выделение у -фазы в процессе старения изменяет состав аустенита и его устойчивость по отношению к мартенситному превращению, что позволяет следить за развитием старения по изменению температуры Мд. [c.177]

Другой точке зрения соответствует рис. 8.22. Здесь величина Х( играет роль фиксированного параметра, а 2 — текущая переменная. Эти кривые показывают, как изменяется относительная роль флуктуаций логарифмической амплитуды и фазы в зависимости от длины пути 2. При очень коротких длинах пути г С пк х]) флуктуации логарифмической амплитуды пренебрежимо малы и существенны лишь флуктуации фазы. При больших же длинах пути г лй/х<) флуктуации логарифмической амплитуды и фазы почти одинаковы. Заметим, что при определенном расстоянии г = пк1%] фазовые решетки на дальнем конце пути г = 0) создают чисто амплитудный эффект, тогда как фазовые решетки на ближнем конце пути г = г) создают чисто фазовый эффект в этой плоскостн. Следовательно, при этом значении волнового числа вдоль пути распространения создается равная смесь амплитудных и фазовых эффектов. [c.399]

Изменение параметра решетки восстановленных твердых растворов от состава, приведенное на рис. 5.6 (кривая /), указывает, что растворимость УгОз в двуокиси урана достигает 64% (78% 01,5). Данные различных авторов с хорошей сходимостью укладываются (по крайней мере для образцов, содержащих до 50% УгОз) на линию, котор .я примерно до 14% УгОз отражает прямолинейную зависимость параметра от состава при больших содержаниях гОз зависимость между параметром решетки и составом становится не.тиней-ной. До 14% УаОз кривая 1 представляет собой изменение параметра решетки твердого раствора на основе [c.170]

Данные, позволяющие оценить полосу эффективной звукоизоляции для рассматриваемой решетки, приведены на рис. 84, где кривые / 2 и 3 соответствуют значениям коэффициента перфорации, равным е = = О, 0,25 и 0,5. Представленные здесь частотные зависимости коэффициента прохождения при различных значениях коэффициента перфорации получены на 0С1Юве численного решения системы уравнений (4.25). С увеличением коэффициента перфорации наблюдается не только сужение полосы эффективной звукоизоляции, но и увеличение коэффициента прохождения на резонансной частоте упругих пластин в решетке, которая несколько ниже собстненной частоты пластин в вакууме. Из данных рис. 84 следует также, что степень перфорации оказывает практически незаметное влияние иа частотную зависимость k p в области частот f > f Изменением геометрических параметров решетки удается изменять ее свойства лишь для относительно низких частот. Ясно, что управлять свойствами решетки можно также путем введения в нее дополнительных упругих элементов, изменения ориента- [c.162]

Результаты рентгеноструктурного и дюрометрического анализов представлены на рис. 12. В закаленных сплавах с увеличением содержания алюминия в твердом растворе микротвердость и параметр решетки монотонно изменяются Я возрастает, а парахметры а и с уменьшаются, так как соотношение атомных радиусов магния и алюминия соответственно равнО 1,63 кХ и 1,43 кХ. В ллитом сплаве при появлении в структуре интерметаллического соединения Мд А г темп насыщения твердого раствора алюминием становится меньше и на кривой-зависимости параметр решетки и микротвердость — состав появляется перегиб. По полученным данным (рис. 12) такой [c.31]

Измерения, выполненные на сплаве №зРе, показали, что в координатах средняя скалярная плотность дислокаций (р) — характеристики разориентировки (р , к и др.) все зависимости описываются одной кривой для монокристаллов и поликристаллов с различным размером зерна (рис. 63). Поэтому для дислокационной подсистемы (р) рассматривается как внутренний контролирующий параметр системы. Параметрами превращения являются следующие экспериментально измеряемые величины избыточная плотность дислокаций р+, скорость ее накопления dpjde для ячеистой субструктуры измеряют размер ячеек, ширину их стенок, плотность незамкнутых / и разориен-тированных / гр субграниц, угол разориентировки через субграницу ф [139]. К количественным характеристикам разориентированных субструктур относятся кривизна-кручение решетки (к), плотность изгибных экстинк-ционных контуров, плотность субграниц, плотность микротрещин [148]. [c.90]

При исследовании температурной зависимости параметра кристаллической решетки 7-фазы в сплавах, содержа- щих от 19,1 до. 37,76% Мп, кроме аномалий свойств при переходе из парамагнитного состояния в антиферромаг-нитное были обнаружены аномалии в низкотемпературной области примерно при —100 °С. При этой температуре наблюдали вторую аномалию удельного электросопротивления, модуля нормальной упругости и парамагнитной восприимчивости [115, 118, 119, а в сплаве с 40% Мп — изменение хода кривой эффективного магнитного поля на ядрах железа [120, 121]. Природа явления, обуславливающего аномалии свойств в районе температур —100°С наиболее подробно изучена в работах [115, 119]. Авторы работы [119] проводили исследование на порошковых желе- [c.72]

Анализ приведенных концентрационных зависимостей свидетельствует об аналогичном характере изменения порога хладноломкости и энергии дефекта упаковки [100]. Оба эти параметра являются структурно-чувствительными характеристиками и изменяются по кривой с минимумом, соответствующим границе (е+у)- и у-областей. Несовпа-)дение по содержанию марганца при одинаковом фазовом составе объясняется различной чистотой выплавки взятых для исследования сплавов [12, 100]. По мере приближения к температуре начала мартенситного превращения Мп энергия дефекта упаковки уменьшается. В сплавах, расположенных на границе (e-fl-y)- и -областей температура М-а близка к комнатной, при этом энергия дефекта упаковки минимальная, что свидетельствует о снижении устойчивости кристаллической решетки [100, 108]. Наблюдается особое предмартенситное состояние, когда возникает ближ- ний порядок динамических смещений атомов, что характеризуется появлением диффузного рассеяния электронов и [c.246]

Рассматриваемый эшелетт для Я-поляризованной волны представляет собой гораздо более неоднородное препятствие, чем для -поляризованной. Поэтому зависимости, отражающие дифракционные свойства эшелетта, в этом случае более сложны и ярче выражены максимумы кривых, хотя н расположенные вблизи расчетных точек, могут быть неожиданно очень широкими, или, напротив, очень узкими по сравнению со случаем -поляри-зации. Дифрагированное поле варьированием параметров задачи можно формировать с большим произволом как с точки зрения диапазонности, так и в смысле величин интересуюш,их нас гармоник. В Я-случае эшелетт позволяет сконцентрировать почти всю энергию вторичного поля в одной выбранной гармонике, период решетки при этом может быть одного порядка с длиной волны. Для -поляризации такая возможность представляется при более коротких длинах волн. Таким образом, дифракционные зависимости для прямоугольного эшелетта всегда можно объяснить и предугадать, имея в виду установленные нами режимы рассеяния. [c.154]

В процессе пластической деформации происходит взаимодействие дефектов кристаллической решетки, в частности, дислокаций, которое обусловливает деформационное упрочнение металлов. Современные теории стремятся объяснить наблюдаемые экспериментальные кривые деформационного упрочнения и определить зависимости напряжений и деформаций, исходя, в основном, из расположения и взаимодействия дислокаций. Справедливость различных теорий, каждая из которых содержит ряд произвольно выбранных параметров, обусловливается большим или меньшим соответствием экспериментальным данным [53]. Принципиально новые научные положения о стадийности пластической деформации, рассмотренные выше, отражают развитие и накопление в материале повреждений — деструкционный характер деформирования. Изучение напряжений и деформаций и их соотношения при деформировании с позиций выявления и оценки нарушений сплошности в материале и полученные в этом направлении результаты позволили установить закономерности поведения материала, вскрывающие деструкционный характер деформирования. Впервые на диаграммах напряжение — деформация выявлена критическая точка, которая определяет переход к преимущественно деструкционной стадии деформации. На основании параметров диаграммы 5—61/2 разработаны пути количественной оценки степени деструкции пластически деформированного металла. [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...