Структуры с интерметаллическими соединениями

С интерметаллического соединения неизвестного состава, которое затем, при 153° С, подвергается эвтектоидному распаду. В работе [1 ] наблюдалось образование пластинчатой структуры, похожей на перлит, после закалки из области (Y-TI) сплава, ордината которого пересекает двухфазную область (а-Т1)+(7-Т1). Такая структура, конечно, не обязательно результат эвтектоидной реакции. Согласно [4], растворимость в твердом состоянии Т1 в Sn при эвтектической температуре составляет 1% (ат.) 1,7% (по массе)], а затем резко падает до [c.426]

Если порядок расположения распространяется не только на ближайших соседей, но и на соседей, находящихся на более далеком расстоянии, возникает структура с дальним порядком. Дальний порядок является характерной особенностью кристаллических материалов. Наличие дальнего порядка обусловливает повторяющуюся картину расположения атомов в пределах всего кристалла. Можно говорить об "элементарной ячейке", которая повторяется во всех трех измерениях. Она представляет собой наименьший объем, путем трансляции которого можно полностью воспроизвести структуру кристалла. Интерметаллические соединения (электронные соединения, фазы Лавеса, фазы внедрения). Молекулярные фазы. [c.44]

Изменение структуры диффузионной зоны указывает на некоторые особенности диффузионных процессов в изучаемой системе при деформировании взрывом. Взрывное нагружение инициирует более активное образование интерметаллидов. В деформированных взрывом образцах имеются интерметаллиды разнообразного состава, начиная с поверхностных слоев. Интерметаллические соединения встречаются в такой последовательности, что по мере удаления от поверхности в глубь образца наблюдаются интерметаллиды, более обогащенные титаном и обедненные медью. По-видимому, предварительное деформирование исследуемых образцов взрывом уменьшает энергию образования интерметаллидов меди с титаном, способствуя при повышенной диффузионной подвижности атомов более интенсивному их образованию. [c.122]

Как и ожидалось из сравнения металлохимических свойств титана и металлов группы платины, в этих системах существуют первичные твердые растворы и интерметаллические соединения. Количество соединений при переходе от рутения к родию и палладию и от осмия к иридию и платине увеличивается. В составе, структуре и свойствах этих соединений при определенном сходстве наблюдается и существенное отличие (рис. 6). Для сравнения рассмотрим также соединения, образующиеся в сплавах титана с железом, кобальтом и никелем [3, 17]. (Диаграммы состояния двойных систем титана с железом, кобальтом и никелем на рис. 6 приведены из справочника Р. П. Эллиота Структуры двойных сплавов , системы с платиной — по данным [22 ). [c.187]

В зависимости от состава исходного материала и режимов осаждения проводящая фаза в тонких пленках этих сплавов состоит из силицидов металла, из металла с растворенным в нем кремнием или из кремния с растворенным в нем металлом. У всех пленок наблюдается сильная зависимость поверхностного сопротивления и ТКС от температуры последующей термообработки, что видно из рис. 11.12. После термообработки в воздушной среде при температуре в несколько сотен градусов системы Ме—51 по своей структуре представляют кристаллы интерметаллического соединения, равномерно распределенные вместе с окислами кремния в поле кремния. [c.442]

Никель, дорогой и дефицитный легирующий элемент, вводят в аустенитные жаропрочные стали в количестве не менее 9% для получения аустенитной структуры. Вместе с никелем вводят хром. Для снижения склонности к межкристаллитной коррозии в аустенитные стали вводят титан и ниобий, которые связывают практически весь углерод в термически устойчивые карбиды. Избыточное содержание титана и ниобия приводит к образованию интерметаллических соединений и как следствие к охрупчиванию стали. Никель повышает коррозионную стойкость аустенитных сталей. [c.52]

Изотермический перенос массы может иметь место, когда с жидким металлом контактируют одновременно разные твердые тела, образующие друг с другом твердые растворы или интерметаллические соединения. Растворенные компоненты, попадая на другое тело, диффундируют в него или вступают в химическую реакцию с образованием интерметаллических соединений. В результате изменяются механические свойства поверхности стенки. Если жидкий металл способен растворяться в твердом конструкционном материале или вступать в химическую реакцию, с ним могут образовываться твердые растворы. Такой вид коррозии приводит к изменению механических свойств, структуры, химического состава конструкционного материала. [c.24]

Никель в количестве не менее 9% вводят в жаропрочные нержавеющие стали для получения аустенитной структуры. Обычно вместе с никелем в состав стали добавляют хром. Никель — дорогой и дефицитный легирующий элемент. Для стабилизации структуры и снижения склонности к межкристаллитной коррозии в аустенитные стали вводят титан и ниобий, которые связывают практически весь углерод в тугоплавкие карбиды. Избыточное содержание титана и ниобия приводит к образованию интерметаллических соединений и, как следствие, к охрупчиванию стали. В перлитную сталь для барабанов паровых котлов вводят никель в количестве около 1 % для повышения предела текучести. [c.79]

В работе [18, с. 5—55] приведен метод количественной оценки доли атомов, упакованных по типу интерметаллида. Этот метод базируется на определении координационных чисел по кривым интенсивности жидких сплавов, имеющих на диаграммах состояния интерметаллические соединения. Предполагается, что координационные числа в областях расплава со структурой [c.28]

В работе [12] показано, что кинематическая вязкость чистых металлов и сплавов с повышением температуры расплава понижается. Наблюдаемое [61] повышение вязкости серы с увеличением температуры свидетельствует об образовании в расплаве ассоциированных молекул. Наличие примесей в ряде случаев [12] приводит к повышению кинематической вязкости. Наибольший эффект увеличения вязкости обусловлен образованием в расплаве интерметаллических соединений. Обнаруженный гистерезис вязкости в системах Bi—Т1 и Ga—In объясняется изменением структуры ближнего порядка атомов в расплаве при изотермической выдержке. В чистых TI, Ga и S также наблюдается гистерезис кинематической вязкости. В Ga и Т1 гистерезис вязкости, возможно, обусловлен повышенной степенью чистоты металлов, как это имеет место в хорошо переохлаждающемся Sn [27]. В таком веществе, как S, обладающей направленными связями в жидком состоянии, обнаруженный гистерезис вязкости можно связать со структурным превращением. [c.48]

Упрочнение мелкодисперсными выделениями высокопрочных соединений является одним из широко применяемых видов поверхностной обработки. Чаще всего речь идет о синтезе карбидов, нитридов, боридов и оксидов возможно использование интерметаллических соединений. Образование мелкодисперсных включений позволяет сформировать гетерогенную структуру поверхностного слоя с высокими фрикционными характеристиками. Включения обеспечивают несущую способность пятен фактического контакта, а вязкая матрица окружающего материала играет роль демпфера. Наилучший эффект торможения дислокаций достигается при наличии 18 [c.18]

Кристаллическая структура основного соединения в твердом состоянии может дать ключ к разгадке типа связи, преобладающей и в твердом, и в жидком состояниях [49, с. ЗА]. Структуры, встречающиеся в интерметаллических соединениях, например амальгамах щелочных металлов, характерны для материалов с ионной связью так же, как и для соединений между магнием и элементами группы /VB (кремнием, германием, оловом и свинцом) целесообразно предположить, что частично гетерополярную связь можно найти в жидких сплавах этих систем. Вместе с тем для структур антимонидов элементов III группы характерны гомеополярные связи [c.60]

Как уже сообщалось, у нескольких жидких металлов обнаружены значительные отклонения от графика Аррениуса. Галлий имеет разрыв непрерывности на графике Бачинского при 350°С, соответствующий изгибу на менее чувствительном графике Аррениуса [215]. Это не подтверждается количественно более ранним исследованием [216], в котором обнаружен подобный же разрыв непрерывности при 430° С, и другими физическими измерениями [217]. У жидкого олова график Бачинского совершенно ровный, но температурный коэффициент сопротивления олова имеет отклонение при 520° С. На основании имеющихся данных невозможно сказать, получаются ли замеченные отклонения из-за исчезновения при увеличении температуры второй структуры , наблюдаемой в этих жидкостях (см. раздел 1). Такие же явления мы находим в электрических свойствах некоторых расплавленных интерметаллических соединений (см. раздел 5). [c.85]

При наличии в кристаллах связей разного типа могут образовываться устойчивые обособленные группировки атомов, которые и рассматриваются обычно в качестве основных структурных единиц кристалла. Такие кристаллы называют гетеродесмическими. Обычно связи внутри обособленных группировок носят ковалентный характер, между группировками действуют ван-дер-ваальсо-вы связи. Типичные примеры — многие органические соединения, а также структуры с интерметаллическими комплексами в неорганических кристаллах и т. д. [c.161]

Сплав Н70М27 склонен к МКК уже после непродолжительной (0,25 ч) выдержки при критических температурах в 10 или 21 %-ном кипящем растворе НС1. Причинами его МКК являются упорядочение твёрдого раствора или образование двух интерметаллидных фаз, когерентно связанных с матрицей фазы с тетрагональной решёткой (например, Ni4Mo) и фазы с гексагональной решёткой (например, NiaMo). Распад твёрдого раствора с образованием упорядоченной структуры и интерметаллических соединений приводит к резкому повышению прочности и твёрдости сплава и соответствующему снижению его пластичности и ударной вязкости. [c.50]

Обобщая все сказанное, нужно отметить, что в некоторых материалах процесс плавления, возможно, начинается как структурное разуиорядочение еще ниже точки плавления и продолжается как термически вызываемая перестройка жидкой структуры выше точки плавления. Видимо, описанные явления, происходящие ниже точки плавления в твердых телах с простой структурой, не существуют в материалах с высокой степенью чистоты. Исключения могут составлять некоторые чистые материалы с открытой структурой и интерметаллические соединения кроме того, эти эффекты, конечно, наблюдаются в некоторых неорганических солях со сложной структурой. Наиболее общи явления послеплавления и предза-твердевания, хотя и здесь кое-что является результатом содержания примесей в расплаве. В определенных сложных интерметаллических соединениях структура может не распадаться до тех пор, пока не будет достигнута температура, превышающая точку плавления. Возможны ассоциации в форме разрозненных группировок в некоторых металлических и неметаллических жидкостях при температурах выше точки плавления, которые в результате дают аномальные физические свойства, но это явление неправильно описано как предвестие затвердевания. В некоторых металлических жидкостях (например, системы Bi—Sb [38] Си—Sn, Mg—Pb [378] d—Sb [579] Hg—TI [70]) температурный коэффициент удельного сопротивления (и, возможно, другие свойства) скачкообразно изменяется при температурах выше точки плавления, возможно, в результате скачкообразного разрушения жидкой структуры. Подобные результаты можно наблюдать в сложных ионных и неметаллических жидкостях, очевидно, по этой же причине [223]. [c.162]

Высокое качество сцепления напыленного ниобия с подложкой (в отдельных случаях прочность выше 8 кГ/мм ), возможно, связано с образованием на поверхности раздела между основным материалом и напыленным покрытием соединения NbFe2. Можно предположить с большой вероятностью, что промежуточный слой, присутствующий у поверхности раздела и особенно ясно видимый на микрофотографиях нетравленных структур, является интерметаллическим соединением ниобия и железа. Дальнейшие исследования с использованием электроннооптических приборов и микроанализаторов прояснят природу механизма сцепления. Увеличенные количества кислорода в защитном газе вызывают охрупчивание ниобиевых напыленных покрытий. Микротвердость металла покрытия растет от 180 до 340 кГ/мм . До какой степени кислород, смешанный с аргоном высокой чистоты, будет улучшать смачивание при уменьшении пластичности, в настоящих экспериментах не было определено в связи с нарушением сцепления покрытия с подложкой. Можно предположить, однако, что эффект охрупчивания преобладает. Гомогенность напыленных покрытий хорошая. Только слоистая структура указывает, что покрытие получено напылением. Прослойки материала любого типа, окисные и неметаллические включения почти полностью отсутствуют. Напыленные плазмой ниобиевые покрытия имеют более тонкую структуру, чем напыленные дугой в сравнимых условиях это происходит, как и при напылении титана, благодаря небольшому начальному размеру частиц ниобиевого порошка, который составлял около 30 мкм. [c.180]

Межкристаллитная коррозия дюралюминия (около 4—5% Си 0,5—1,75% Mg, по 0,5% Si, Мп и Fe, ост. AI), согласно работам А. И. Голубева, связана с разрушением образующегося при распаде твердого раствора (в виде более или менее непрерывной цепочки на границах зерен) интерметаллического соединения uAla в тех случаях, когда процесс коррозии сопровождается выделением водорода. В этих случаях на включениях uAla и зернах твердого раствора не образуется кроющая пленка продуктов коррозии, которая обычно (при кислородной деполяризации) препятствует коррозии включений uAla, а следовательно, и развитию межкристаллитной коррозии. Первоначальными очагами выделения водорода и возникновения межкристаллитной коррозии являются, по данным С. Е. Павлова и С. М. Амбарцумяна, межкристаллитные микропоры на поверхности сплава. Поэтому в качестве одного из наиболее эффективных путей борьбы с межкристаллитной коррозией алюминиевых сплавов, содержащих медь, рекомендуется уплотнение структуры металла. [c.420]

Склонность к межкристаллитной коррозии чаще всего возникает при распаде некоторых твердых растворов в определенных условиях. Так, например, высокохромистые стали приобретают склонность к межкристаллитной коррозии после пх быстрого охлаждения от температур, превышающих 900° С подверженность латуни к межкристаллитному разрушению зависит от природы и структуры сплава, а также характера агрессивной среды свинец даже высокой чистоты имеет склонность к межкристал-лнтпон коррозии вследствие роста зерна медноалюмшшевые сплавы приобретают склонность к межкристаллитной коррозии вследствие выделения при искусственном старении интерметаллических соединений и др. [c.163]

Формирование всех свойств титановых сплавов определяется главным образом фазовым составом и структурой. Например, молибден, ванадий, ниобий, тантал, называемые изоморфными 3-сга6илизаторами, с0-фаэой титана образуют непрерывный ряд твердых растворов и во всем интервале концентраций фазовый состав сплавов (в отожженном состоянии) может быть представлен лишь двумя фазами <а и (3). Подавляющее большинство других элементов (а- и (3-стабилизаторов) образуют с титаном интерметаллические соединения (как правило, бертоллидного типа). При этом даже в области твердых растворов всегда могут быть созданы условия, при которых возможно образование предвыделений этих соединений, трудно выявляемых методами структурного анализа, но оказывающих исключительно сильное влияние на физические, электрохимические и механические свойства сплавов. [c.12]

Антикоррозионные свойства покрытий Си—Sb и меди одинаковы в среде H2S и I2. На воздухе в течение 30 сут покрытия из сплава Си—Sb почти не изменяются, а на покрытия из меди отлагаются зеленые и темные продукты коррозии. Рентгенографическим анализом в сплаве обнаружено интерметаллическое соединение uvSb при сохранении параметров решетки меди (а = = 0,36 нм). Мелкозернистая структура и твердость сплава не изменяются в результате отжига при 200—300 °С в течение 1 ч, тогда как покрытия медью при этом смягчаются и твердость их снижается с 1000 до 700 МПа. [c.224]

Фаза S имеет форму пластинки и зарождается предпочтительно на дислокациях, как и фаза в в сплаве системы А1—Си. Она по крайней мере частично не когерентна с матрицей и имеет приблизительный состав Ab uMg. Вызывает удивление, что до сих пор нет подходящей количественной оценки процессов, имеющих место во время стандартной термомеханической обработки такого широко применяемого сплава 2024. Упрощенное качественное описание термомеханической обработки этого сплава можно представить следующим образом. При температуре нагрева перед закалкой большинство легирующих элементов переходит в твердый раствор. Однако марганцовистые соединения и другие интерметаллические частицы не растворяются. Эти частицы препятствуют движению границ зерен, способствуя образованию структуры с удлиненным зерном во время изготовления полуфабриката. Быстрое охлаждение с температуры под закалку приводит к пересыщению твердого раствора с почти равномерным распределением меди и магния в матрице. В этих условиях даже границы свободны от выделений, как показано на рис. 86. Если скорость охлаждения во время закалки меньше, чем 550 °С/с, то зарождение и рост фазы, обогащенной медью, может происходить по границам зерен с образованием при этом зон, обедненных медью, непосредственно прилегающих к границам зерен. [c.237]

Спеченные материалы (САС). Получение сплавов с минималь. ным количеством окиси алюминия при использовании для легирования элементов переходной группы (железо, хром, никель и др.), образующих с алюминием малорастворимые в твердом состоянии интерметаллические соединения. В опытном производстве были получены спеченные сплавы [52, 54, 55] из легированных алюминиевых порошков, полученных распылением, содержащие до 0,5% AI2O3. Наиболее перспективными легирующими элементами являются Сг и Fe, незначительно растворяющиеся и имеющие пониженный коэффициент диффузии в алюминии. Эти элементы образуют с алюминием интерметаллические соединения СгА1, и FeAig, образующиеся в виде дисперсных частиц. Средние размеры их не превышают 0,5—1 м/с, расстояние между ними находится в этих же пределах, чем и объясняется повышенная прочность и стабильность структуры получаемых сплавов. Высокие скорости кристаллизации при распылении порошков и возможность значительного перегрева расплава способствуют удерживанию в частицах порошка (зерне) большей концентрации легирующего компонента в твердом растворе. После длительной выдержки при 400° С рекристаллизация отсутствует, в то время как в литом сплаве при этих условиях она полностью завершается. [c.111]

В результате нагрева химически осажденное никелевое покрытие превращается в двухфазную структуру — интерметаллическое соединение NisP и твердый раствор фосфора в никеле. Термообработка при 400°С увеличивает твердость и снижает пластичность покрь тия. Повышение температуры нагрева до 750°С дифференцирует защитное покрытие на фосфорсодержащий хрупкий никелевый слой на поверхности и бесфосфори-стый никелевый слой, имеющий более высокую пластичность [231]. Поскольку электродные потенциалы обоих слоев различаются мало, то хрупкое разрушение внешнего слоя при коррозионной усталости углеродистой стали не приведет к преимущественному растворению бесфосфо-ристого слоя. Так как последний имеет более высокую пластичность, то возникшая в фосфорсодержащем слое трещина замедляет скорость развития. В результате нагрев химически никелированных образцов в слабоокислительной среде до 750°С существенно повышает эффективность покрытий на стали 45 и соответственно ее коррозионную выносливость в водопроводной воде. [c.182]

Проведенные исследования позволили разработать новую хро-моникельмарганцевую жаропрочную сталь аустенитного класса, содержащую небольшое количество никеля [28 ]. Химический состав стали следующий 0,3—0,45% С, доО,35 % Si, 10,0—12,5% Сг, 11,5 -13,5% №, 6—11% Мп, 3,2 -4,2% А1, 1,4—2,0% V. Высокая жаропрочность разработанной стали связана с образованием гетерогенной структуры С мелкодисперсным выделением двух упрочняющих фаз интерметаллического соединения NiAl.H карбидов ванадия. Присутствие этих фаз в стали установлено рентгеноструктурным фазовым анализом. Исследовали микроструктуру и прочностные свойства стали после различных режимов термической ебработки. Образцы были изготовлены -из проката трех опытных плавок стали (№ 1, 2, 3, табл. 47). Изучалось влияние температуры и времени выдержки при закалке и старении на твердость и длительную прочность стали. [c.171]

Никель, дорогой и дефицитный легирующий элемент, вводится в аустенитные жаропрочные стали в количестве не менее 9 % для получения аустенитной структуры. Вместе с никелем вводится хром. Для снижения склонности к меж-кристаллитной коррозии в аустенитные стали вводятся титан и ниобий, которые связывают практически весь углерод в термически устойчивые карбиды. Избыточное содержание титана и ниобия приводит к образованю интерметаллических соединений и как следствие к охрупчиванию стали. Никель повышает коррозионную стойкость аустеиитных сталей. В перлитную сталь, идущую для изготовления барабанов, вводят 1 % никеля для повышения предела текучести и сопротивления хрупкому разрушению. [c.103]

Группа сплавов с интерметаллидным упрочнением включает в себя сплавы первых трех групп, дополнительно легированных элементами, вступающими с титаном в быстротекущую эвтектоид-ную реакцию ([ -сплавы обычно не легируют элементами этого типа). Наряду с а- или а + р-фазами в структуре таких сплавов присутствуют интерметаллические соединения. В эту группу входят английские сплавы типа хайлайт Ti—4А1—4Мо—2Sn— 0,5Si Ti—ЗА1—6Sn—5Zr—2Mo—0,5Si американский сплав Ti— 6A1—-4V—2 o и др. [c.10]

В последнее время активно проводятся работы по созданию сплавов со специфическими свойствами на основе интерметаллических соединений высокожаропрочный сплав на оснсве соединения TigAl, сплав с демпфирующими свойствами на основе соединения TiNi. Следует отметить, что существующая классификация титановых сплавов в определенной мере условна. Так, например, отсутствует четкая граница между бетированныыи а-сплавами и двухфазными а -f р-сплавами сплавы, входящие в группу р-сплавов, по равновесной диаграмме практически являются сплавами с двухфазной структурой, и т. д. [c.10]

Соединение Fe W (фаза ц) образуется по перитектической реакции из расплава с 20,6 % (ат.) W и (W) при температуре 1637 °С и содержании 39,8 % (ат.) W [2] или при 42,1 % (ат.) W [6]. В ряде ранних работ этому соединению была приписана формула Fe3 V2, соответствующая его химическому составу, тогда как формула Fe W основывается на его кристаллической структуре. Соединение Fe W имеет область гомогенности, протяженность которой составляет 39,1 0,5 % (ат.) W [1, 3] или 40,5-44,5 % (ат.) W [6]. По данным работ [1—4], соединение Fe W стабильно в широком интервале температур вплоть до комнатной, однако исследование сплавов с 5—40 % (ат.) W, отожженных при 1СЮ0 °С в течение 2СЮ0 ч, показало, что в них присутствует только одно интерметаллическое соединение FeW — фаза б [6]. Температура эвтектоидного распада (FeyW ) на (aFe) и б (FeW) - 1190 С [7] (см. рис. 316). [c.579]

Ползучесть и длительная прочность. Эвтектики с преимущественно ориентированной структурой (например, r/r -5 и Nita 14В), как видно из рис. 19.5, обладают прекрасными характеристиками ползучести и длительной прочности в продольном направлении [24]. Энергия активации ползучести эвтектик, как правило, выше, чем в обычных сплавах, что, вероятно, связано с более слабой диффузией в упорядоченных интерметаллических соединениях или карбидах тугоплавких металлов, которые чаще всего и служат армирующими эвтектику фазами. [c.301]

По данным [22, 23], ст-фаза имеет тетрагональную кристаллическую структуру порядка 30 атомов в кристаллической ячейке, по другим [24] — орторомбическую структуру гранецентрирован-ного куба с 24 атомами в ячейке. Большинство исследователей склоняются к тому, что ст- фаза является интерметаллическим соединением хрома и железа (Fe r). [c.19]

Основной металл. Все интерметаллические соединения растворены. Темные составляюи ие — неметаллические включения. Структура состоит из полигональных кристаллов с двойниками. 100 1, (18) табл. 2.4. [c.99]

Переход сварной шов (слева) — медь Е— u99,9. Структура меди в результате теплового воздействия при сварке не изменилась. В шве рядом с зоной сплавления располол<ен участок в виде полосы, состоящей из обогащенного медью твердого раствора. К нему примыкают, чередуясь, вытянутые участки эвтектики А1—Alg u и участки обогащенных медью интерметаллических соединений. 200 1, (19) и (12) табл. 2.4. [c.113]

Так как эти стали должны обладать окалиностойкостью, в их составе содержится 12% Сг (см. табл. 44). Содержание С<0,25%, но даже с таким количеством углерода можно легко достигнуть мартенситной структуры (см. рис. 91). Теплостойкость этих сталей увеличивают путем легирования W, Мо и главным образом Со, под влиянием которых выделяются интерметаллические соединения FesW и. oeW , особенно устойчивые против коагуляции. Кобальт увеличивает способность аустенита к растворению карбидов, замедляет выделение карбидов и приводит в конечном итоге к равно- [c.277]

В расплавах интерметаллических соединений также обнаруживается расслоение группировок. Наблюдаются упаковки, близкие к структуре твердого интерметалли-да (Naheordnung), и упаковки чистых компонентов. В других системах [18, с. 5—55] имеются группировки с упаковкой типа интерметаллида и упаковки с квази-эвтектической структурой. При повышении температуры расплава упорядоченность в группировках постепенно уменьшается. В двухкомпонентной системе в зависимости от взаимодействия одноименных и разноименных атомов координационное число при повышении температуры расплава уменьшается в большей или меньшей степени. Вероятное расстояние между ближайшими атомами с повышением температуры во многих случаях возрастает. [c.28]

Пе останавливаясь на особенностях природы сил взаимодействия, отметим слеяуюптие виды связи частиц в твердых телах связь Ван-дер-Ваальса, ионная связь, ковалентная связь, металлическая связь и водородная связь [37, 74]. Наиболее универсальной является связь Ван-дер-Ваальса. Она возникает во всех без исключения случаях. Вместе с тем это наиболее слабая связь с энергией порядка 10" Дж/моль, характерной для мало устойчивых и легко летучих структур с низкими точками плавления. Ионная связь является типичной химической связью, широко распространенной среди неорганических соединений. К таким соединениям относятся интерметаллические соединения, например, карбиды и нитриды, а также окислы металлов, сульфиды и другие полярные соединения [278. Энергия ионной связи составляет 10 Дж/моль, что характерно для соединений с высокой точкой плавления. В некоторых металлах и во многих интерметаллических соединениях встречается ковалентная связь с энергией 10 Дж/моль. Металлическая связь, возникаюш,ая [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...