Клинья — Напряжения главные

Слюдяной клин изготовляется ступенчатым, обычно с разностью хода через одну четверть волны ( Д -) на диапазон от 0 до 4Х. Положение компенсации достигается при совпадении направления длины клина и наибольшего главного напряжения. [c.264]

Кладка кирпичная — Модуль продольной упругости 20 Клинья — Напряжения главные 21 Колебания — Возбуждение — Методы 425 — Уравнения 349 [c.629]

С точки зрения надежности пуск под давлением предпочтителен, так как дает возможность перевести в разряд подготовительных ряд операций, связанных с перестановками кранов. Эти операции, как правило, являются наиболее частой причиной сбоев автоматического пуска. Существенное значение имеет также то обстоятельство, что в ряде случаев пуск под давлением оказывается более целесообразным и для снижения механических напряжений, главным образом вибрационных, возникающих в деталях агрегата в процессе пуска. Однако указанные преимущества пуска под давлением стали ясны в полной мере лишь после накопления значительного эксплуатационного опыта. На первых порах казалось наиболее важным обеспечить создание устойчивого масляного клина на колодках упорных подшипников нагнетателя до того, как в процессе пуска полость нагнетателя заполнится газом и возникнут значительные осевые усилия. Главным образом по этой причине в первые годы эксплуатации КС с газотурбинными нагнетателями пуск агрегатов осуществлялся исключительно на воздухе, т. е. без давления газа в полости нагнетателя. И лишь в последние годы все агрегаты были переведены на пуск под давлением. [c.132]

Для клина постоянной толщины (фиг. 2) главные напряжения (без учета собственного веса к жна) равны [c.21]

Балка в виде клина. В балке но фиг. 116, а, имеющей форму клина постоянной ширины Ь, одно главное напряжение 0 при нагрузке силой Я на конце направлено по радиусу г, а второе равняется нулю при этом [c.81]

В случае клина, сжатого силой в вершине (рис. 23.6, а, в), изоклины являются лучами, проходящими через его вершину. При синхронном вращении скрещенных поляроидов изоклина перемещается, соединяя новую совокупность точек с другим углом наклона направления главных напряжений. На рис. 23.6,а,в видны изоклины с параметрами а = 0° и а = 20°. Синхронным вращением поляроидов (в белом свете) можно [c.533]

Под влиянием симметрично расположенной нагрузки, изохроматические линии, характеризующие величину разности главных напряжений, представляют собой приблизительно дуги кругов, центры которых лежат на линии действия силы, проходящей через вершину клина. Однако, если материал вершины переходит в пластичное состояние, то по площади смятия имеет место перераспределение и выравнивание напряжений. Изохроматические линии, расположенные непосредственно ниже смятой части, оказываются приблизительно параллельными линии раздела упругого и пластичного материала, и на этом протяжении цветные полосы имеют больший радиус, чем это следует из формул теории упругости вследствие указанного явления перераспределения напряжений. Когда нагрузка несколько несимметрична, цветные полосы, характеризующие разность напряжений, все же остаются приблизительно дугами кругов, с центрами, лежащими на линии, проходящей через вершину клина но эта линия теперь наклонена под значительным углом по отношению к оси симметрии. Для еще больших отклонений приложенной силы наблюдаются те же характерные особенности, и появляется темная радиальная полоса, указывающая на отсутствие напряжения в определенной части материала, что подтверждают последующие изменения. Все это согласуется с теоретическими выводами 4.15. [c.287]

Сжатая по диагонали квадратная пластинка. На модели квадратной пластинки размером 50 X 50 мм и толщиной 6,5 мм (фиг. IV. 15) поляризационно-оптическим методом была получена картина полос интерференции при величине сжимающей нагрузки Р == 122 кг. По этой картине найдены разности главных напряжений внутри области модели и суммы главных напряжений на ее свободном контуре. Так как в точке приложения сосредоточенной силы сумма главных напряжений имеет весьма большую величину, то часть модели у вершины, ограниченная сторонами квадрата и цилиндрической поверхностью, совпадающей с полосой интерференции т = 25, не рассматривается и величины напряжений в ней должны бы находиться с учетом особенностей условий контакта. Сумма главных напряжений в точках на линии т = 25 может быть определена, как для клина с углом при вершине 2а = 90°. [c.286]

Уменьшение передних углов целесообразно и при переменных нагрузках (обработка прерывистых поверхностей, ударная нагрузка, например, при строгании), при обработке хрупких материалов (нагрузка на переднюю поверхность расположена в непосредственной близости от режущей кромки, так как уменьшение передних углов способствует упрочнению режущей кромки). С этой же целью уменьшаются передние углы и у резцов, рабочая часть которых выполнена из инструментальных материалов с высокой твердостью, но малой прочностью и ударной вязкостью (твердые сплавы, минералокерамика, сверхтвердые материалы). Одним из средств упрочнения режущего клина является ленточка (фаска), расположенная вдоль главной режущей кромки ширина ее / зависит от подачи. Для резцов из быстрорежущих сталей передний угол по ленточке изменяется от О до +8°, для резцов из твердых сплавов — до —10°, у минералокерамики и сверхтвердых материалов — до —20°. Упрочнение режущего клина прн уменьшенных и в особенности отрицательных значениях переднего угла объясняется изменением соотношения сил, действующих на режущий клин за счет увеличения радиальной составляющей силы резания. При этом в клине перераспределяются нагрузки, возникают преобладающие сжимающие напряжения, допускаемые значения которых у хрупких инструментальных материалов значительно превышают допускаемые напряжения на изгиб и растяжение. Вместе с тем увеличение радиальной составляющей приводит к повышению деформации системы СПИД, что необходимо учитывать при назначении режимов обработки. Значения перед- [c.126]

Стержень с меняющимся сечением. Для клина постоянной толщины (фиг. 2) главные напряжения (без учёта собственного веса клина) [16] [c.25]

Балка в виде клина. В балке фиг. 61, имеющей форму клина постоянной ширины Ь, одно главное напряжение при [c.101]

Канавки — Размеры профиля 743 Клинья — Главные напряжения 25 Колебания — Гашение 252 — Расчёт [c.1073]

Грунта за счет внутреннего трения, первое и второе напряженные состояния названы соответственно верхним и нижним предельными состояниями равновесия сыпучей среды. Верхнее равновесное состояние грунта имеет место, когда длинный клин, показанный на рис. 15.8, а, должен быть сдвинут с преодолением внутреннего сопротивления связанного с трением и действием веса нижнее состояние равновесия создается за стенкой, подавшейся назад и сдвинутой немного силой ( 2), развивающейся в коротком клине, показанном на рис. 15.8,6. Выражаясь кратко, в грунте с горизонтальной поверхностью наибольшее главное напряжение а1 действует в горизонтальном или вертикальном направлениях соответственно в состояниях верхнего или нижнего равновесия, причем отвечающие им линии скольжения принимают характерные положения, показанные на рис. 15.8. [c.540]

Таким образом, задача определения несуш.ей способности затупленного клина, т. е. давления р, нужного, чтобы одновременно довести до предела текучести пять только что описанных римановыХ областей, сводится по суш,еству к расчету напряженного состояния в одной из веерообразных областей, например A D. При этом используются уравнения (15.96), а постоянная о выбирается так, чтобы на общей границе этого сектора с треугольником ADF действовало напряжение, как раз равное пределу текучести при одноосном сжатии Ос (равное диаметру наибольшего главного круга напряжений, изображающего состояние при 0 = 0с, 02 = 0). Тогда напряжение на верхней граничной линии АС определяет неизвестное вертикальное давление р, действующее на треугольник АВС. [c.569]

Использование решений, полученных в теории упругости для клина при определении касательных напряжений в сечении по основанию фасонки, не дало положительного результата. При этом, как уже отмечалось ранее при расчете лобовых угловых швов, несоответствие формул для клина проявляется главным образом только для касательных напряжений, тогда как для нормальных напряжений наблюдается достаточно удовлетворительное совпадение между расчетными и экспериментальными данными. [c.138]

Помимо постепенного изнашивания инструмент может выходить из строя вследствие разрушения его режущей части. Разрушение может быть хрупким и пластичным. Хрупкое разрушение происходит под действием наибольших растягивающих напряжений и является следствием зарождения и развития трещин. Необходимо различать выкрашивание и сколы. Выкрашивание проявляется в отделении мелких частиц клина около главного лезвия и чаще всего связано с поверхностными дефектами инструментального материала, неоднородностью микроструктуры и остаточными напряжениями. Выкрашивание мало зависит от размеров клина и может происходить даже при очень малых толщинах срезаемого слоя. [c.185]

Это распределение давлений показано на рис. 5.2(а) давление принимает бесконечные значения в вершине клина. Видно, что разрыв наклона касательной к профилю внутри области контакта приводит к логарифмической особенности распределения давлений. Хотя давление бесконечно в вершине клина, для касательного напряжения в плоскости хг это не так. Компоненты напряжений в телах, обусловленные распределением давления (5.11), могут быть вычислены с помощью уравнения (2.23). Вдоль оси г, где главными являются напряжения Сх и Gz, получаем выражение [c.132]

Анализируя изменение разности главных напряжений ал — Oz вдоль оси Z, можно показать, что эта разность достигает максимального, но конечного значения (2ii /3x) tg а в вершине. Тогда в соответствии с критерием Треска или Мизеса (которые идентичны при v = 0.5, если их выразить через предел текучести к) пластическое течение инициируется в вершине в том случае, если угол клина а удовлетворяет условию [c.179]

Для сжимаемых материалов полученные выше результаты неверны. В этом случае предсказываемое упругим решением бесконечное давление в вершине обусловливает теоретически бесконечные значения разности главных напряжений, что вызывает пластическое течение даже при сравнительно малых углах клина или конуса. Однако развивающиеся пластические деформации в действительности очень малы и локализуются в малой окрестности вершины. [c.179]

Даже когда пределы упругого поведения, определяемые приведенными выше соотношениями, превзойдены и началось течение, пластическая зона полностью окружена материалом, находящимся в чисто упругом состоянии. Это отчетливо видно на рис. 4.1 и 5.2, где приведены линии уровня главных касательных напряжений, определяемые полосами фотоупругости. Для тел, имеющих гладкие профили, например цилиндров или шаров, зона пластического состояния лежит под поверхностью контакта, тогда как для клина или конуса она примыкает к вершине. Следовательно, пластические деформации ограничены по величине уровнем упругих деформаций, а усиление нагрузки на цилиндр или шар, так же как и увеличение углов клина или конуса, приводит лишь к слабому отличию внедрения, области контакта и распределения давления от соответствующих показателей, получаемых в рамках теории упругости. По этой причине предложение Герца [169] рассматривать возникновение пластического течения при вдавливании жесткого шарика в качестве разумной меры твердости материала представляется непрактичным. [c.180]

Режущие инс .рументы (см. такжэ Фрезы, Строжка, Обточка и Клин) распределение напряжений в них 285 для строжки 289, 291 линии главных напряжений в них 289, 291 [c.626]

ОСИ НАПРЯЖЕНИЙ главные, см. Напряжение механическое. ОСЛАБЙТЕЛЬ СВЕТА, оптич. устройство, предназначенное для ослабления светового потока или, в общем случае, потока излучения. О. с. изготовляют в виде сеток, диафрагм, рассеивающих пластин, вращающихся дисков с вырезами, твёрдых, жидких или газообразных поглощающих (абсорбционных) светофильтров, интерференционных светофильтров, клиньев фотометрических. О. с., не и.зменяющие относительного спектр, распределения проходящего через них света, наз. нейтральными (неселективными), изменяющие —наз. селективны-м и. Последние служат для исправления спектр, состава или цветности излучения, в частности для выделения широких или узких участков спектра или их исключения. О. с. применяются при световых измерениях и в спектрометрии (напр., для уравнивания интенсивности световых пучков или изменения спектр, чувствительности приёмников), а также в полиграфии, кинофототехнике и т. п. [c.502]

Мы видели, что только что рассмотренный плоский полярископ дает для некоторого выбранного значения а соответствующие изоклины, а также изохромы или полосы. Таким образом, затемнения на рис. 101 показывают ориентации главных осей, совпадающие с ориентациями поляризатора и анализатора. В действительности фотография, показанная на рис. lO l, получена в круговом полярископе, который является модификацией плоского полярископа, позватяющей исключить из рассмотрения изо-клины ). Схематически этот полярископ показан на рис. 99, б, на котором по сравнению с рис. 99, а добавлены две пластинки Qp и в четверть волны. Пластинка в четверть волны — это кристаллическая пластинка, имеющая две плоскости поляризации и действующая на луч света подобно модели с однородным напряженным состоянием. Она вносит разность фаз А в соответствии с равенством (е), но толщина этой пластинки подобрана так, чтобы выполнялось условие А -=л/2. Используя уравнение (е) со значением Д для света, покидающего Qp, замечаем, что можно прийти к простому результату, если принять равным 45° угол а, представляющий сейчас угол между плоскостью поляризации призмы Р и одной из осей Q . Тогда можно записать [c.168]

По схеме на фиг. 2.12, а поляризатор и анализатор скрещены. Плоскость поляризации располагается под угло.м 45 к направлениям главных напряжений в рассматриваемой точке. Оси компенсатора (клин, компенсатор Бабине или Солейля, компенсатор Берека или Федорова с вращающейся пластинкой), устанавливаемого впереди или за моделью, параллельны направлениям главных напряжений. На модели выделяется точка, подлежащая измерению (например, на поверхность модели накладывается тонкий непрозрачный лист с отверстиями) скрещенные поляризатор и анализатор поворачиваются до изоклини-ческого затемнения для определения направлений главных напряжений (эта операция [c.270]

По схеме на фиг. 212, б поляризатор и анализатор скрещены. В установке применяется круговая поляризация. Оси компенсатора (клин, компенсатор Бабине или Солейля, компенсатор Берека или Федорова) параллельны направлениям главных напряжений, но угол р — произвольный. Порядок измерений аналогичен указанному для схемы фиг. 212, а. [c.271]

Компенсаторы для измерения малой разности хо-д а [36], [68], [74] применяют для качественной оценки (кварцевый или слюдяной клин) или точного измерения (компенсатор Бабине, Федорова, Берека, Краснова) разности главных напряженнй в моделях из мало оптически активных материалов (стекло, целлулоид) или же в тонких пластинках (срезах) толщиной [c.584]

Функция напряжений для задачи о кососимметричном нормальном нагруя<ении клина t72(p, б) дается выражением (4.2.13), причем главный член ее представления (4.2.20) на бесконечности при а < а, в точности дает решение (4.3.5). Вместе с тем при а> главный член функции f/2(p, 0) на бесконечности, определяемый по (4.2.23), и соответствующие ему напряжения зависят от закона распределения поверхностных сил на участке (О, Го), а не только от их момента. Слагаемое вида (4.3.5) входит в состав 6 2 (р, 0) и при ос > а,,, но оно не является главным— соответствующие ему напряжения при р —> оо имеют порядок /- 2, тогда как порядок напряжений, определяемых по главному члену, будет [c.539]

Пусть поле скольжения симметрично относительно 00. В жестком клине в окрестности вершины О пластическое поле напряжений про-должимо так, как показано на фиг. 84, б при этом линия 00 должна быть (по симметрии) главным направлением. Но это возможно только [c.164]

На фиг. 4.163 изображены изоклинические и изохроматические линии для клина с углом в 60° при нагрузке в 22,7 кг, а также нанесены кривые (пунктиром) разности главных напряжений, вычисленные по уравнению (4.156). [c.288]

Измерения желательно делать в точках, расположенных вдоль оси клина, являющейся одной из линий главных напряжений. В ьтом случае напряжения изменяются обратно пропорционально расстоянию от вершины О клина. [c.301]

Для оценки этого отклонения рассмотрим растянутый стержень, имеющий форму плоского треугольного клина (рнс. 222). Мы уже встречались со стержнем такой форхмы при решении задачи о балке равного сопротивления. Анализ показывает [3], что главные площадки расположатся по лучевым и концентрическим круговым сечениям (рис. 223). Поперечные сечения, нормальные к оси, не совпадают с главными, в них возникают касательные напряжения, и после деформации они перестают быть плоскими. [c.225]

Для обеспечения равенств в правую часть первого неравенства (13) следует добавить мощности, расходуемые на необратимые процессы. Физическое объяснение появлению потоков энергии разных знаков в углы клина опирается на рассмотрение клина с заглаженными углами (напряжения непрерывны в точках отрыва), для которого нормальные к поверхности клина напряжения будут совершать работу разных знаков над средой около передней и задней точкек отрыва, а клин будет испытывать лобовое сопротивление. Величина Q пропорциональна квадрату деформации, т.е. относится к разряду величин, пренебрегаемых при постановке линейной задачи теории упругости и определяется апостериори. По этой причине остается справедливым утверждение о равенстве нулю главного вектора внешних сил, приложенных к границе. Напряжения на продолжении трещины имеют асимптотику (ж —а + О, у = 0) [c.660]

Пусть контур Г в формуле (10) лежит в полосе О < Ке. < 1 /2 и пересекает действительную ось правее лежащего в этой же полосе нуля 5 = 0 , функции д(з) с наибольшей действительной частью о , (если такие нули вообще имеются), а также правее значения —(1/2 + /х), если оно принадлежит интервалу (0 1 /2). Тогда при помощи теории вычетов можно найти главные члены асимптотики функции ,(а ) при /9—>0. Предположим вначале, что в полосе Ке й] < 1/2 нули д .е), лежащие на мнимой оси, — единственные (А > А,(а)). Тогда если 5 - 1 /х < -1/2, то главной особенностью функции д р, ф) будет р , на втором месте будут осциллирующие особенности со5(9 1п р ) и р 51п(0,1п р7). Если д —1/2, то осциллирующие особенности становятся главными. Таким образом, в окрестности вершины клиновидного штампа, выходящей на ребро упругого клина, может нарушаться условие контакта. Для упругого клина, одна грань которого свободна от напряжений (п= 1), частота этих осцилляций возрастает при а — 1/(4А) + 0. [c.173]

К. Типпер ) различает три типа разрушения, встречающихся в поликристаллических материалах при растяжении 1) плоскость разрушения совпадает с плоскостью скольжения (сдвига) в кристаллах, 2) две плоскости сдвига, симметрично расположенные относительно направления наибольшего главного растягивающего напряжения, образуют клин и 3) разрушение отрывом. Однако элементы, из которых образуются грани поверхности разрушения, могут иметь разнообразный вид. К. Типпер обнаружила два типа разрушения мягких сталей один, когда кристаллы расщепляются после незначительной деформации, и другой, когда они вытягиваются в результате пластической деформации и дают поверхность разрушения волокнистого вида. [c.208]

РАЗРУШЕНИЕ И ВОССГАНОВЛЕ-НИЕ НАРОСТА. Характер разрушения наростов, образующихся при резании углеродистой стали 45 и более пластичной нержавеющей стали 0Х12НД, различен. При резании стали 45 нависающий над главной режущей кромкой относительно высокий нарост разрушается касательными напряжениями, возникающими в нем под действием внешних сил Р , Pji и Pj2- Разрушение нароста происходит в направлении от вершины режущего клина инструмента к вершине нароста, что на рис. 6.24 условно показано волнистой линией Б - В. Нижняя часть массы нароста после разрушения всегда остается на обработанной поверхности. Так как по дуге В — Б действуют молекулярные силы сцепления, то эта часть нароста остается прочно соединенной с металлом заготовки в виде заусенца (рис. 6.26). Верхняя часть нароста выше линии Бх - В может оставаться на передней поверхности лезвия. [c.87]

Хрупкое разрушение инструмента в процессе непрерывного резания, как это вытекает из исследований А. И. Бетанели, А. И. Исаева, А. И. Каширина, И. П. Третьякова, Г. Л. Хаета, объясняется главным образом воздействием силовых нагрузок. Для того чтобы при нагружении инструмента не происходило скалывания инструментального материала, в соответствии с теорией предельных напряжений необходимо, чтобы эквивалентное напряжение в режущем клине Сэкв не превышало допускаемого напряжения [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...