Радиальные паровые турбины

РАДИАЛЬНЫЕ ПАРОВЫЕ ТУРБИНЫ [c.348]

Перо лопатки осевых турбин и компрессоров должно быть рассчитано на растяжение центробежной силой и на изгиб силами давления газа (пара). Если центры тяжести всех сечений лопатки не лежат на прямой, проходящей через ось вращения, то необходимо определить возникающие в этом случае напряжения изгиба от центробежных сил. Напряжениями кручения, которые могут возникнуть в лопатке, обычно пренебрегают. Перо лопатки радиальных паровых турбин должно быть рассчитано на изгиб под совместным действием центробежной силы и давления пара. [c.46]

Рис. 21—III. Радиальная паровая турбина Электра с тремя ступенями скорости

Фиг. 4. Радиальная паровая турбина одностороннего вращения

Фиг. 5. Радиальная паровая турбина двустороннего вращения

Интересно отметить, что радиальные паровые турбины появились в промышленности в 1912 г., т. е. значительно позже осуществленной П. Д. Кузьминским газовой турбины радиального типа таким образом, он является одновременно изобретателем и радиальной многоступенчатой турбины. [c.476]

Результаты решения задачи поперечного изгиба для профиля турбинной лопатки могут быть использованы для расчета на прочность лопаток радиальных паровых турбин. При этом можно допустить, что касательные напряжения в любом поперечном сечении лопатки зависят только от величины перерезывающей силы в этом сечении [2]. [c.160]

Достоинства высокая надежность в работе, долговечность и малые габариты. Эти свойсгва и обусловили довольно широкое распространение их главным образом в тяжелом машиностроении (прокатные станы, паровые турбины и т. п.), где требуется передавать большие вращающие моменты. Муфты достаточно податливы. В зависимости от размеров они допускают смещения валов осевые А, = 4...20 мм, радиальное А = 0,5...3 мм, угловое Размеры этих муфт принимают по нормалям станкостроения для соединения диаметров валов 15...305 мм при частоте вращения [c.344]

Упорные подшипники тяжелых ГТД имеют такую же конструкцию, как подшипники паровых турбин. В ГТД авиационного типа обычно применяют упорные подшипники качения (шариковые), которые воспринимают как радиальные, так и осевые усилия (рис. 2.13). [c.42]

Классификация. По месту расположения уплотнения турбин и турбокомпрессоров делятся на концевые, диафрагменные и бандажные. По принципу действия различают уплотнения лабиринтовые, контактные (угольные) и лабиринтово-контактные. По принципу расположения зазоров уплотнения делят на осевые, радиальные и радиально-осевые. По роду рабочего тела различают уплотнения паровых турбин, газовых турбин и компрессоров. [c.42]

Для определения радиальных зазоров точных зазоров а в паровых турбинах используют зависимости, полученные на основе обработки статистических данных [14]. [c.119]

На фиг. 61 показан радиальный подшипник жидкостного трения паровой турбины стальные или чугунные вкладыши / и 2 залиты баббитом и стянуты болтами 3. По окружности вкладышей расположены подушки (опорные колодки) б, привернутые к вкладышам винтами. Колодки вместе с прокладками 5 позволяют изменять положение вала при центрировании турбины. Масло подается под давлением через отверстие 7, проходит сначала верхнюю часть подшипника, где для уменьшения потерь на трение и облегчения циркуляции масла [c.310]

Мощные радиально-осевые ступени имеют определенные достоинства при применении их в качестве силовых турбин крупных энергетических установок, в особенности в части низкого давления паровых турбин мощностью 300 МВт и выше. Наибольший интерес при этом представляют двухпоточные конструкции РОС, имеющие специфический типоразмер. Это обусловливает необходимость их специального исследования. Данные по исследованию таких ступеней ограничены и не систематизированы. Восполнить в определенной мере этот пробел — задача данной книги. [c.6]

К наиболее ранним известным предложениям изменения входного устройства и отсека первых осевых ступеней в двухпоточной проточной части паровой турбины с использованием элементов ДРОС можно считать предложение фирмы Крупп (Германия) в котором НА первых осевых ступеней правого и левого потоков заменены единым радиальным НА (рис. 2.22). После радиального НА не предусматривается каких-либо устройств, способствующих повороту потока из радиального направления в осевое и разделения на две стороны. Лопатки радиального НА крепятся в специальных обоймах с пазами Т-образного типа в корпусе цилиндра. Цель реконструкции—снижение потерь энергии в НА и уменьшение осевых габаритов проточной части. [c.95]

Результаты исследования двухпоточных радиально-осевых ступеней для ЦНД мощных паровых турбин/И. И. Кириллов, М. Б. Б и р ж а к о в, [c.217]

Во многих современных конструкциях паровых турбин бандаж используется как уплотнение против утечки пара через осевые и радиальные зазоры. Примеры конструкций показаны на рис. 25. Бандаж типа а из специально прокатанной полосы уплотняет как осевой зазор между соплами и рабочими лопатками, так и радиальный зазор рабочих лопаток. Нижняя лента бандажа типа б толщиной около 0,8 мм делается из красной меди (при невысокой температуре) или из никеля и уплотняет осевой зазор. Наружный стальной бандаж имеет обычную конструкцию (скос кромок бандажа делается для уменьщения напряжений изгиба в [c.23]

Определенных успехов добился завод и в освоении мощных паровых турбин. В 1964 г. была выпущена двухвальная турбина мощностью 800 тыс. квт. В первом полугодии 1966 г. заводом освоено производство гидравлических турбин радиально-осевого типа мощностью 180 тыс. квт для Асуанской ГЭС с повышенными параметрами, уменьшенными габаритами и весом. [c.10]

Для условий в ч. н. д. паровых турбин и достаточно крупных капель второй член в скобках уравнения (111.15), как правило, настолько мал, что с приемлемой для расчетов точностью им можно пренебрегать. При этом условии получим еще более простую формулу для вычисления радиального перемещения капель [c.83]

Развитие научных исследований в области газодинамики проточной части в известной мере тормозилось переоценкой точности и общности тех опытных материалов, которые были получены заводами по лицензиям. В результате пренебрежения условиями радиального равновесия в расчетах ступеней большой веерности паровых турбин при входе потока в рабочие колеса возникали значительные углы атаки, а это, как выяснилось позднее, приводило к существенному снижению их к. п. д.— иногда на несколько процентов. [c.14]

На градиент степени реактивности и структуру потока влияет также форма меридиональных обводов проточной части. Свободный поток за НА, не имеющий радиального градиента давления, принимает форму однополостного гиперболоида вращения [17, 21]. В литературе подробно освещены методы расчета и результаты экспериментальных исследований ступеней с различными геометрическими формами меридиональных обводов проточной части [5, 13, 24]. Снижение градиента степени реактивности за счет меридионального профилирования может найти, по-видимому, лишь ограниченное применение в мощных паровых турбинах, так как существенное искривление ограничивающих ступень поверхностей нарушает плавность обводов проточной части и усложняет конструкцию цилиндров. [c.200]

Последние ступени мощных паровых турбин имеют весьма малое отношение di (до 2,5 и ниже) и большие углы меридионального раскрытия проточной части (до 60°). В этих условиях радиальные течения играют значительную роль и поток имеет ярко выраженную пространственную структуру. При резких переходах от одной ступени к другой возникают сильные диффузорные эффекты в потоке между ступенями и на начальном участке НА. Эти явления вызывают дополнительные потери энергии в НА и РК ступени, особенно значительные на режимах частичных нагрузок. [c.224]

Уменьшить склонность ступени к появлению прикорневого отрыва можно за счет выбора высоких значений корневой степени реактивности, что нашло отражение в конструкциях последних ступеней новейших паровых турбин большой мощности. Заслуживает внимания применение в качестве последних ступеней со сниженным градиентом степени реактивности. Эти ступени в широком диапазоне изменения режимов сохраняют положительную степень реактивности у корня и имеют пологие характеристики к. п. д. в зависимости от и/Со. Возникновению срывных явлений у корня ступеней со сниженным радиальным градиентом давления препятствуют радиальные ускорения, вызванные меридиональным искривлением поверхностей тока. [c.226]

III. РАДИАЛЬНЫЕ РЕАКТИВНЫЕ ПАРОВЫЕ ТУРБИНЫ [c.235]

При конструировании самой пятиступенчатой газовой турбины были применены, как показано на рис. 5-1, в основном, испытанные узлы промышленных паровых турбин той же фирмы. Корпус, во избежание нежелательных термических напряжений, получил простую форму с горизонтальным разъемом. Корпус турбины изготовлен из легированной стали. На уровне осей он опирается на мощные лапы, так что возможны свободные тепловые расширения, а ось корпуса всегда совпадает с осью вала. Направляющие лопатки закреплены в диафрагме, которая подверглась точной центровке в корпусе турбины, однако имеет возможность свободного расширения при нагреве. Поэтому радиальное тепловое расширение ротора и направляющего аппарата является одинаковым и зазоры между неподвижными и вращающимися частями остаются постоянными независимо от температуры газов. Благодаря такой конструкции турбина легко выдерживает быстрый пуск. [c.167]

НПО ЦКТИ созданы устройства для измерения зазоров в проточных частях цилиндров паровых турбин [55]. Эти устройства пригодны для измерения в течение длительного времени (до 24-30 мес) сравнительно больших осевых и радиальных зазоров в проточной части турбины при температуре до 550°С, давлении до 20 МПа и высокой влажности на пусковых режимах. Первичные датчики и вторичная аппаратура обеспечивают измерение статических составляющих зазоров от 1 до 8 мм с погрешностью не более 5%, динамические составляющие от О до [c.67]

Таким образом, из-за невозможности работы с большими скоростями, высота рабочих лопаток радиальных турбин ограничивается, что в свою очередь ограничивает и проходные сечения по сравнению с акси альными турбинами. В связи с этим радиальные паровые турбины применяются в тех случаях, когда объемные расходы пара невелики, например, когда требуется работа с противодавлением или же в незначительных по мощности паротурбинных установках, работающих с конденсацией. [c.235]

Существуют паровые турбины, у которых движение потока пара осуществляется в радиальном направлении. Турбины этого типа были предложены в 1910 г. шведскими инженерами братьями Юнгстрем. [c.348]

Лаваль, Парсонс — разве только они создали сегодняшнее совершенство паровой турбины А как не упомянуть в этом списке блистательного французского математика Огюста Рато, создавшего стройный математический курс расчета этих машин Как забыть братьев Юнгстрем — создателей турбин совершенно нового — радиального — типа, отличающихся легкостью и компактностью А швейцарского инженера Генриха Целли, усовершенствовавшего турбину Рото, а американца Чарльза Кёртиса, впервые применившего ступени скорости . Все они и многие другие инженеры и ученые [c.34]

Стендовый натриевый насос с турбоприводом (рис. 5.31) интересен тем, что выполнен в консольном варианте на подшипниках качения. Вал насоса 5 вращается в двух опорах. Нижняя опора 6 — радиальный шарикоподшипник, верхняя опора -i — сдвоенный радиальный шарикоподшипник, воспринимающий осевую и радиальную нагрузки. Подшипники смазываются консистентной смазкой, закладываемой на весь срок работы насоса (возможно пополнение смазки с помощью шприц-масленки). Предусмотрено охлаждение подшипников дефи-нилом. В целях уменьшения протечек перекачиваемого натрия вал насоса проходит через узкую кольцевую щель 7 большой длины. Слив протечек натрия осуществляется по специальному трубопроводу. В конструкции предусмотрена дополнительная труба слива протечек на случай, если металл по каким-то причинам попадает выше диафрагмы 2. Импеллер 3 служит для затруднения условий попадания металла выше этой диафрагмы. Корпус насоса снабжен электрообогревом /. В качестве привода используется паровая турбина [I, гл. 2J. [c.176]

Предлагаемая читателям книга является результатом исследований вопросов применения радиально-осевых ступеней в стационарных паровых турбинах, выполненных в проблемной лаборатории турбиностроения Ленинградского политехнического института им. М. И. Калинина под руководством лауреата Государственных премий, заслуженного деятеля науки и техники РСФСР, д-ра техн. наук Ивана Ивановича Кириллова. [c.4]

Для получения оптимальных параметров в случае задания ро. Т о, По с отступлением от условия Uj max onst необходимо вычислить приведенный расход для этого значения G определить величину Xopt и из последней формулы найти соответст-вуюш,ую величину щ. Как указывалось, в этом случае полезно оценить к. п. д. при отклонении параметров от оптимальных значений. По изложенной методике были рассчитаны оптимальные параметры двухпоточных РОС, предназначенных для применения в ЦНД мощных паровых турбин (табл. 1.1). Предполагалось, что максимальная окружная скорость периферии рабочего колеса, допустимая по условию прочности, равна 500 м/с. Для частоты враш,ения ротора п = 3000 мин скорость Uj = 500 м/с соответствует диаметру РК = 3,18 м. Корневой коэффициент радиальности, необходимый для расчета оптимальных параметров, нахо- [c.41]

На рис. 26 показана проточная часть регулирующей ступени паровой турбины СВР-50-3 ЛМЗ , где так же, как и в конструкции на рис. 9, использовано уплотнение осевы.х и радиальных зазоров. Рабочие лопатки выполнены по рис. 6. Лопатки не имеют бандажа длинные лопатки дополнительно к бандажу иногда скрепляются проволокой (рис. 27). [c.24]

В действительности в мощных паровых турбинах рабочий процесс в области моторных режимов значительно отклоняется от указанной выше схемы. При малых расходах в ступенях большой веерно-сти поток отрывается в корневой области РК и устремляется к периферии, порождая сильные радиальные течения в РК и за ним (см. п. ХП.6). Эти явления нарушают уравнения сплошности, использованные выше, и значительно повышают отрицательную мощность из-за компрессорного эффекта. Поэтому для ступеней большой веерности приведенные формулы дают лишь грубую оценку границы перехода к моторному режиму. Расчеты же потерь энергии на моторных режимах и особенно на режимах, близких к беспаровому, должны базироваться на экспериментальных данных. [c.92]

Новые задачи паротурбиностроения требуют расширения кинематических схем ступеней. Например, решение проблемы повышения нагрузки на турбинную ступень — одной из важнейших проблем при проектировании сверхмощных, а также полупи-ковых и особенно пиковых турбин (см. гл. V) —облегчается, если управлять градиентом степени реактивности. Применение ступеней со сниженным градиентом степени реактивности может способствовать росту к. п. д. проточной части, весьма ощутимому при повышенных радиальных зазорах над РК (см. гл. XII), и снижению аэродинамических сил, в частности возбуждающих низкочастотную вибрацию роторов мощных паровых турбин (см. гл. XIV). Эти задачи не всегда решаются методами, основанными на расчете цилиндрических потоков. [c.189]

На наш взгляд, в инженерных расчетах нет необходимости добиваться чрезмерной точности решения обратной задачи. В процессе проектирования, как правило, неизбежна неоднократная корректировка лопаточного аппарата, связанная с требованиями технологичности, прочности и вибрационной надежности. Поэтому для предварительных расчетов даже относительно длинных лопаток последних ступеней паровых турбин заслуживает внимания простейший частный случай обратной задачи с учетом радиальных составляющих скоростей — конический поток [25, 27]. Вместе с тем проектируя ступени, в которых существены радиальные течения, на заключительном этапе целесообразно ставить хорошо разработанную в настоящее время прямую задачу газодинамического расчета для окончательного выбора геометрических характеристик. [c.203]

Из сравнения данных табл. 17, 18 и 22 явствует, что, с точки зрения обеспечения надежной работы турбин, в принципе может быть поставлен вопрос о расширении допусков на монтал ную центровку турбинных подшии-ников. Это расширеиие доиусков на центровку приведет к снижению трудоемкости центровочных операций. По данным нормативов на монтаж паровых турбин [Л. 9], расширение допусков на центровку подшипников турбин одинаковой мощности с 0,04 до 0,05 мм ( в радиальном направлении) и с 0,03 до 0,06 (в торцевом) позволяет снизить трудоемкости центровки на 20%, благодаря [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...