Сварка низколегированных сталей высокой прочности

V.5. Сварка низколегированных сталей высокой прочности [c.343]

Химический состав флюсов для сварки низколегированных сталей высокой прочности [c.344]

Помимо плавленых применяют керамические флюсы, в том числе марок АНК-3 и ЛНК-35 ( высококремнистые) для сварки конструкций из низкоуглеродистых сталей, АНК-30 и АНК-47 (низкокремнистые) для сварки конструкций из низколегированных сталей высокой прочности, марок ФЦК и ФЦК-С для сварки конструкций из высоколегированных аустенитных сталей. [c.186]

По металлургическому действию они чаще являются основными, реже бывают нейтральными. Их применяют для одно- и многослойной сварки низколегированных сталей повыщенной прочности в сочетании с соответствующими легированными проволоками, широко используют в судостроении, при изготовлении сосудов высокого давления и других ответственных металлоконструкций. [c.297]

Назначение. Одно и многопроходная сварка низколегированных сталей повышенной прочности при высоких требованиях к хладостойкости металла швов. [c.333]

Большинство высоколегированных сталей хорошо свариваются контактной сваркой. Низкая тепло- и электропроводность аустенитных сталей вызывает необходимость применения более жестких режимов, чем для низколегированных сталей. Повышенная прочность сталей требует увеличения усилия сжатия электродов при сварке. Сварные соединения, выполненные на оптимальном режиме, имеют высокие прочностные характеристики. [c.128]

ЛКЗ-70 То же Нижнее 9,5 Сварка высоко-нагруженных ответственных машиностроительных конструкций из среднеуглеродистых и низколегированных сталей повышенной прочности Сварка предс.ль-но короткой дугой. Тщательная очистка кромок. Прокалка при температуре 320—350 С [c.37]

В практике строительства особенно широко распространена арматура периодического профиля из стали марки Ст. 5, а также из низколегированных сталей. Термообработанные стали в арматуре железобетона применяют редко. Сталь высокой прочности широко используют в предварительно напряженной арматуре, но она, как правило, сварке не подвергается. Ниже приведены способы соединения арматуры. [c.715]

При сварке некоторых низколегированных сталей повышенной прочности высокие прочностные характеристики сварного соединения могут быть достигнуты только при последующей термической обработке (нормализация закалка и последующий отпуск на заданную прочность). [c.48]

Применение конструкционных низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, теплоустойчивых и жаропрочных хромомолибденованадиевых, нержавеющих хромоникелевых сталей, биметаллов и композиционных материалов для изготовления аппаратов актуализирует проблему механической неоднородности. Механическая неоднородность, заключающаяся в различии механических характеристик зон (шва Ш, зоны термического влияния ЗТВ и основного металла) сварного соединения, является, с одной стороны, следствием локализованных температурных полей при сварке структурно-неравновесных сталей, с другой - применения технологии сварки отличающимися по свойствам сварочных материалов с целью повышения технологической прочности. [c.93]

В низко- и среднелегированных сталях легирующие элементы вводят в основном для упрочнения. Хром и молибден способствуют некоторому повышению коррозионной стойкости стали в котловой воде и насыщенном паре. Упрочнение достигается в основном вследствие повышения склонности легированных сталей к прокаливаемости, упрочнения феррита и образования мелкодисперсных карбидов. Одновременно несколько ухудшаются пластические свойства и свариваемость. Сварку листов больших толщин из низколегированных сталей приходится проводить с предварительным и сопутствующим подогревом после сварки во избежание образования трещин становится необходимым высокий отпуск это усложняет технологический процесс и увеличивает трудоемкость изготовления. Однако снижается металлоемкость, так как вследствие более высокой прочности легированных сталей растут допускаемые напряжения. Многие низколегированные стали имеют заметно более низкую температуру перехода в хрупкое состояние по сравнению с углеродистыми. [c.107]

Кроме простых низкоуглеродистых сталей в строительстве и вагоностроении применяют низколегированные стали. Строительные стали очень часто подвергаются сварке и не должны давать горячих или холодных трещин, и вблизи сварочного шва в зоне термического влияния по свойствам не должны отличаться от свойств исходного металла. Для этого содержание углерода не должно превышать 0,22% в низколегированных и 0,25 в простых углеродистых. Кроме хорошей свариваемости, к строительным сталям предъявляются еще следующие требования 1) высокая прочность, и ударная вязкость как при обыкновенной, так и при пониженных температурах 2) сопротивление коррозии 3) хорошие технологические свойства (обрабатываемость и штампуемость). Химический состав некоторых марок низколегированных сталей приведен в табл. 23. [c.342]

Электродная проволока и флюс для сварки среднеуглеродистых и низколегированных сталей средней и высокой прочности [c.69]

Низколегированные стали. Низколегированные- стали обладают повышенной прочностью при достаточно высокой вязкости, хорошо свариваются всеми способами и меньше, чем углеродистые стали, поддаются ржавлению. Они применяются для судостроения и наиболее ответственных строительных конструкций. После сварки стали обычно не требуют последующей термообработки. В табл. 13 приведен химический состав и механические свойства этих сталей. [c.28]

Увеличенные значения усилий должны обеспечиваться при сварке деталей больших сечений так как полное удаление из свариваемого стыка окисленного и частично расплавленного металла требует больших усилий. При сварке среднеуглеродистых и низколегированных сталей из-за их большой прочности при высоких температурах необходимо обеспечивать повышенное усилие осадки (на 20—30%). [c.182]

Время сварки определяется теплопроводностью и сопротивлением пластической деформации металла при повышенной температуре [аод при Г = (0,5...0,6)Гпл]. Алюминиевые, магниевые и медные сплавы из-за высокой теплопроводности предпочтительно сваривать при малом времени действия тока, чтобы уменьшить потери теплоты. Низкоуглеродистые стали, имеющие умеренную теплопроводность и невысокую прочность при повышенных температурах, можно сваривать на мягких и жестких режимах. Жаропрочные сплавы, высокопрочные низколегированные стали сваривают при большой длительности тока. Существует эмпирическая зависимость / св = К , в которой Кх - коэффициент пропорциональности, зависящий от материала и его толщины, с/м. Обычно он равен для низкоуглеродистых сталей 80...320 низколегированных и углеродистых 370...550 коррозионно-стой-ких 80... 170 жаропрочных сплавов 250...500 алюминиевых и магниевых сплавов 50... 120 для титана и его сплавов 100...200 для латуней [c.321]

В работах Института электросварки им. Е. О. Патона АН УССР опубликованы сравнительные данные и рекомендации по сварке низколегированных сталей повышенной и высокой прочности типа [c.120]

Сварка низколегированных низкоуглеродистых конструкционных сталей. Низколегированная низкоуглеродистая сталь имеет ряд свойств, заметно отличающих ее сварку от сварки низкоуглеродистой стали. При сварке низколегированной стали режим выбирается в более узких границах по значению погонной энергии, металл шва для обеспечения равнопрочности с основным металлом должен обладать более высокой прочностью, содержание в металле щва углерода должно быть ниже. Указанные особенности вызваны тем, что металл околошовной зоны склонен несколько больше к росту зерна при перегреве и к закалке при повышенных скоростях остывания, легирующие элементы усиливают отрицательное влияние углерода. К качеству сварных соединений из низколегированной низкоуглеродистой стали предъявляются более жесткие требования, так как эти стйли чувствительнее к концентрации напряжений, чем низкоуглеродистые. [c.129]

Плавленые флюсы являются основными при автоматической сварке металла. Они изготовляются в соответствии с требованиями ГОСТ 9087—81. Флюсы АН-348-А, АН-348-АМ, АН-348-В, АН-348-ВМ, ОСЦ-45, ОСЦ-45М, АН-бО и ФЦ-9 предназначены для механической сварки и наплавки углеродистых и низколегированных сталей углеродистой и низколегированной сварочной проволокой. Флюс АН-8 применяют при электрошлаковой сварке углеродистых и низколегированных сталей и сварке низколегированных сталей углеродистой и низколегированной сварочной проволокой. Флюсы АН-15М, АН-18, АН-20С, АН-20СМ и АН-20П служат для дуговой автоматической сварки и наплавки высоколегированных и среднелегированных сталей соответствующей сварочной проволокой. Флюс АН-22 предназначен для элек-трошлаковой сварки и дуговой автоматической наплавки и сварки низко- и среднелегированных сталей соответствующей проволокой. Флюсы АН-26С, АН-26СП и АН-26П применяют при автоматической и полуавтоматической сварке нержавеющих, коррозионно-стойких и жаропрочных сталей соответствующей сварочной проволокой. Флюсы AH-I7M, АН-43 и АН-47 предназначены для дуговой сварки и наплавки углеродистых, низко- и среднелегированных сталей повышенной и высокой прочности соответствующей проволокой. [c.63]

Третья группа флюсов (Лф 0,1) характеризуется отсутствием в их составе кремнезема и наличием больших количеств окисла и фторида кальция, а также глинозема. Это флюсы АН-30, 48-ОФ-6, АВ-4, АН-70 и др. Благодаря низкой концентрации кремнезема в составе указанных флюсов они не окисляют легирующие элементы, понижают содержание кислорода в металле шва, обеспечивая высокую прочность, пластичность и особенно ударную вязкость. В то же время технологические свойства этих флюсов, в особенности формирование шва и его стойкость против пор, невысокие. Это ограничивает использование пассивных бескремнистых флюсов для сварки низколегированных сталей. Практически при сварке высокопрочных низколегированных сталей применяют только флюс 48-ОФ-6, который также не лишен перечисленных недостатков. [c.110]

Более высокими сварочно-технологическими свойствами по сравнению с малоактивными флюсами обладают активные сварочные флюсы (Лф = 0,6ч-0,3) АН-1, АН-8, АН-42, АН-10, АН-51, АН-26, 138КФ-1, ЗиО-Ф-2 и др. Однако сварка под ними дает еще большее загрязнение металла швов неметаллическими включениями, серой и фосфором. Поэтому эти флюсы при сварке низколегированных сталей находят ограниченное применение. В основном их используют для сварки сталей с пределом прочности сГв бО кгс/см . Применение их при сварке высокопрочных сталей может привести даже к образованию кристаллизационных трещин в металле швов, не говоря уже о низкой стойкости против перехода в хрупкое состояние. [c.111]

В судостроении для сварки низколегированных сталей обычно используют электроды типа Э42А марки УОНИ-13/45 с целью обеспечить высокую пластичность сварных соединений. Прочность металла шва несколько уступает прочности свариваемого металла. [c.433]

Известно, что отрицательная температура окружающего воздуха влияет на скорость охлаждения сварочной ванны и металла зоны термического влияния (ЗТВ). С понижением температуры скорость охлаждения увеличивается, что приводит к ухудшению надежности монтажных стыков. Прежде всего, увеличение скорости кристаллизации сварочной ванны уменьшает ее объем. Так, уменьшение температуры от +20 до -50 °С сокращает длительность пребывания сварочной ванны в жидком состоянии примерно на 10 %. Это сказывается на процессе кристаллизации металла, так как отставание диффузионных процессов от кристаллизационных приводит к перавпо-веспому структурному состоянию металла нри этом усиливаются процессы ликвации и сегрегации химических элементов, возрастает вероятность засорения сварного шва неметаллическими и шлаковыми включениями, не успевающими полностью выделиться в шлак, и образования нор, вызванных газами, в частности водородом. Увеличение скорости охлаждения сварного соединения может привести к образованию закалочных структур в ЗТВ, резко снижающих пластичность металла и повышающих склонность к хрупкому разрушению. Это особенно может проявляться при сварке низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, а также среднелегпровап-ных сталей. Прп этом вероятность хрупкого разрушения тем больше, чем ниже температура окружающего воздуха. В этих условиях незначительный концентратор напряжений в шве пли на ЛИНИН сплавления имеет большую тенденцию к развитию, которое может привести к зарождению трещины и ее распространению вплоть до разрушения трубопровода. [c.44]

Метод сварки выбирается с учетом материала свариваемых элементов, сложности выполняемой работы и степени ответственности объекта. В основном используется сварка плавящимся электродом. Применяются ручная, полуавтоматическая и другие виды сварки. Технологический процесс сварки должен обеспечивать достаточно высокие качества шва прочность соединения и плотность металла. Наиболее высокое качество обеспечивается сваркой в среде защитных газов. Углеродистые и низколегированные стали обычно свариваются в среде углекислого газа, коррозионно-стойкие стали типа 08XI8H10T свариваются с применением аргонодуговой сварки. В наиболее ответственных случаях используется сварка ненлавящимся электродом. Сварка может осуществляться с применением всех промышленных методов, обеспечивающих полное проплавление шва и требуемое качество сварных соединений. Необходимо в максимальной степени использовать автоматические и полуавтоматические методы сварки. [c.207]

Электроды с обмазкой УОНИИ-13/55 применяются для сварки труб из углеродистой и низколегированной стали и дают более высокие механические показатели по прочности и по вязкости, чем УОНИИ-13/45. [c.74]

При дуговой сварке низкоуглеродистых, многих низколегированных сталей, за исключением термообработанных, ряда высоколегированных и некоторых алюминиевых и титановых сплавов получают сварные соединения, прочность которых равна прочности основного металла при статических нагрузках. Труднее получить сварные соединения высокого качества высокопрочных сталей мартенситного класса, в частности ВКС-1, ВЛ1Д, СП-43 и многих других, с пределами прочности до 200 кГ1мм , а также термически упрочненных алюминиевых сплавов. [c.132]

Устранение трещин, образующихся по первому механизму, очевидно, связано с выбором материалов и технологии, исключающих их появление при сварке, и не обусловлено самой термической обработкой. Возникновение трещин на начальной стадии нагрева по второму механизму наиболее вероятно в сварных конструкциях высокой жесткости, изготовляемых из низколегированных конструкционных сталей повышенной прочности, а также из сталей ферритного и феррито-аустенитного классов. Так, считается, что зародышевая трещина, возникшая по этому механизму в око-лошовной зоне кольцевого сварного стыка барабана высокого давления из r-Ni-Mo-V стали [114], явилась очагом развития магистральной трещины, вызвавшей разрушение барабана при его гидравлическом испытании. Очевидно, что в случае опасности появления подобных зародышевых трещин, должен предусматриваться замедленный нагрев изделия на его начальных стадиях. [c.93]

Обычные термически упрочненные низколегированные стали при более высокой прочности 0 —60 сильно разупрочняются при сварке (на 25—35%), поэтому они дополнительно легируются элементами, уменьшающими это разупрочнение. К таким элементам относятся ванадий и молибден, задерживающие разупрочнение при отпуске (до 500° С) и вызывающие вторичное твердение при 600° С. Типичным представителем такой категории стали может служить сталь марки 12Г2СМФ [276], которая в закаленно-отпущенном состоянии обеспечивает получение предела текучести 60 кГ1мм 65 13% а ° 3,0 кГ-mJ m . Молибден и ванадий способствуют некоторому повышению предела текучести (через прокаливаемость и снижение степени раз- [c.241]

Единственной маркой электродов с газозащитным покрытием, которые имеют промышленное применение, являются электроды марки ОМА-2, используемые для сварки сталей малых толш.1т. Для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей ВНИИСТ разработал электроды марок ВСП-16 и ВСП-16М с пластмассовым покрытием, в котором органическая смола играет роль газообразующего и связующего компонента. Покрытие этих электродов обладает малой чувствительностью к увлажнению и имеет высокую механическую прочность. [c.141]

Позднее в связи с развитием сварки требования к низколегированным сталям резко повысились главным образом в части снижения содержания углерода, так как удовлетворительное качество сварных соединений этих сталей получалось только при содержании углерода не более 0,18—0,20%. Практика показала, что высокая прочность, удовлетворите.льная свариваемость, хорошая обрабатываемость и пластичность достигаются при комплексном легировании сталп несколькими элементами (марганцем, кремнием, хромом, никелем и т. п.). [c.24]

Электроды УОНИ-13/55, ЦУ-1, У-340/55 относятся к типу Э-50А по ГОСТу 9467-60 и применяются для сварки различных конструкций из малоуглеродистых, углеродистых и низколегированных сталей в тех случаях, когда наплавленный металл должен иметь предел прочности 50 кГпри высоких значениях ударной вязкости. [c.32]

Низколегированные конструкционные стали повышенной прочности должны обладать высокой устойчивостью против перехода в хрупкое состояние и быть недорогими и экономичными в производстве. Состав стали должен предопределять возможность ее сварки без усложнения технологии и обеспечивать высокую стойкость против образования трещин в металле шва. Использование дефицитных и дорогих легирующих элементов, например никеля и молибдена, ограничивается требованием низкой стоимости и экономичности производства. Поэтому в применяемых низколегированных сталях (сталях 15ХСНД и ЮХСНД) содержание никеля невелико. [c.515]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...