Схемы наружного охлаждения

Рис. 24. Схема наружного охлаждения электродов-роликов

Схемы наружного охлаждения [c.249]

Простейшая схема наружного охлаждения приведена на фиг. 81,. [c.249]

Фиг. 81, Схема наружного охлаждения.

Фиг. 82. Схема наружного охлаждения камеры двигателя двумя компонентами.

Опишите основные схемы наружного охлаждения. [c.280]

Корпус ТВД двойной, с изоляцией между стенками. Схема водяного охлаждения наружного корпуса представлена на рис. 2.28,6. Корпус ТНД — одинарный, неохлаждаемый. Оба корпуса имеют горизонтальный разъем. Между корпусами ТВД и ТНД вставлен промежуточный корпус, который не имеет горизонтального разъема. За последними ступенями турбин и компрессоров расположены развитые диффузоры. [c.80]

Принудительная циркуляция масла существенно улучшает охлаждение обмоток. Наиболее распространенные схемы принудительной направленной циркуляции масла в обмотках трансформаторов показаны на рис. 8.31 Работа всех систем наружного охлаждения основана на принципе действия теплообменника. [c.625]

Схемы охлаждения шовных и точечных машин аналогичны. Однако электроды-ролики, кроме внутреннего, могут иметь и наружное (рис, 5 , в) охлаждение. Последнее более эффективно, но его не всегда можно применить. Струйное охлаждение при помощи изогнутых полукольцом трубок нельзя применять прн сварке закаливающихся сталей (образуются хрупкие закалочные структуры). После сварки детали следует высушивать для удаления влаги, которая может вызвать коррозию. При наружном охлаждении под роликами должен быть сливной поддон. [c.75]

Несмотря на большое разнообразие схем защиты стенки КС в ЖРД, наиболее распространенным методом является проточное наружное охлаждение совместно с внутренним. [c.55]

Рис. 12.2. Схема распределения температуры при наружном охлаждении

Исходя из этой схемы расчет наружного охлаждения производим в следующем порядке. [c.251]

Гидромуфта с неподвижной черпательной трубой. Она представлена на рис. 153. На ведущий вал / насажено насосное колесо 6, и к нему крепятся два кожуха и 3. На периферии внутреннего кожуха 4 имеется несколько калиброванных отверстий А, наружный же кожух 3 снабжен лабиринтным уплотнением 8. На ведомом валу II колесо турбины 5 имеет сквозные отверстия в ступице для подвода жидкости в проточную часть гидромуфты. Черпательная труба 7 расположена между двумя кожухами 4 и 3 и прикреплена неподвижно к распределительной камере 2, которая, в свою очередь, крепится непосредственно к сливному баку 10. Для подвода или отвода масла в данной схеме имеется шестеренный насос 9 с системой клапанов и реверсивным двигателем. Для охлаждения жидкости в системе предусмотрен холодильник 1. [c.264]

Общая схема литья. Процесс получения отливки складывается из следующих основных операций изготовления литейной формы плавки металла заливки металла в форму затвердевания металла и охлаждения отливки выбивки отливки из формы обрубки и очистки отливки термической обработки отливки контроля качества отливки и сдачи ее на механическую обработку. Каждая из перечисленных сложных и многопереходных по характеру операций должна осуществляться таким образом, чтобы был обеспечен высокий уровень качества отливки по всем показателям, включая точность размеров и чистоту поверхности, благоприятную структуру металла, а также отсутствие наружных и внутренних литейных и металлургических дефектов. [c.45]

На рис. 30, е изображена схема индукционного нагрева металлического образца 1, прикрепленного к стойке 2 рабочей камеры, образованной керамическим корпусом сЗ образец находится в электрическом поле индуктора 4. Воздух и газы откачиваются из корпуса рабочей камеры. Для охлаждения керамического корпуса, особенно при длительном высокотемпературном нагреве образцов, служит наружный сосуд из плексигласа, снабжаемый штуцерами для подачи и отвода охлаждающей жидкости, пропускаемой по зазору между корпусом 3 и сосудом. Нагревательный индуктор может иметь форму многовитковой цилиндрической спирали. [c.76]

При скоростном нарезании наружной и внутренней резьбы применяется резец, армированный твёрдым сплавом. В процессе работы вращаются заготовка и резец, закреплённый в специальной державке. За один оборот заготовки инструмент подаётся на один шаг, т. е. работа осуществляется по такой же схеме, как и при фрезеровании резьбы гребенчатой фрезой. Нарезание может производиться с использованием специального приспособления на токарных, резьбофрезерных или круглошлифовальных станках. Диаметр нарезаемой резьбы 20—220 мм. Режимы обработки скорость резания 150 — 450 м/ман, охлаждение не применяется. Нарезание происходит за один проход. Для улучшения обрабатываемой поверхности нарезание производится по направлению подачи. Производительность скоростного метода примерно в 2,5—3,5 раза выше обычного резьбофрезерования. [c.389]

На фиг. 1 представлена схема модели пористой плоской пластины. Пористый вкладыш имеет длину 488,5 мм, ширину 177,8 мм и толщину 10,7 ММ-, расстояние от вкладыша до передней кромки модели составляет 73 мм. Верхняя наружная пластина охватывает пористый вкладыш и удерживает его на месте, а также обеспечивает остроту передней кромки и создает сплошную гладкую поверхность вокруг вкладыша. Модель перекрывает рабочую часть аэродинамической трубы. Воздух для вдува, масло системы охлаждения, а также все импульсные трубки системы измерения давления и термоэлектроды вводились в модель через боковые стенки рабочей части трубы. [c.398]

На рис. 26 представлена принципиальная схема автономного кондиционера КВ 1-17 с водяным охлаждением конденсатора. При работе вентилятора 1 в кондиционер поступает смесь наружного и рециркуляционного воздуха, которая очищается в фильтре 2 и поступает на охлаждение в испаритель 3 холодильной машины. [c.98]

Автономные кондиционеры малой производительности с воздушным охлаждением конденсатора выполняются в форме горизонтальных агрегатов и в рабочем положении устанавливаются в оконном проеме. На рис. 27 представлена конструктивная схема оконного кондиционера БК 1500, выпускаемого Бакинским заводом бытовых кондиционеров [2 6]. Внутренняя перегородка 3 делит кондиционер на два отсека. В наружном отсеке 1 размещается герметичный компрессор 2. [c.98]

Пример схемы охлаждения корпусных деталей показан на рис. 4.11. Охлаждающих воздух подается в полость 2, образованную наружным корпусом турбины I и обоймой 3, в которой крепятся сопловые сегменты 8. После охлаждения этих деталей большая часть воздуха попадает в полость б и затем в сопловые лопатки. Меньшая часть воздуха проходит через отверстия 5, создавая защитный слой на внутренней поверхности обоймы у концов рабочих лопаток. [c.380]

Так как увеличение рабочей частоты в 2 раза приводит к уменьшению площади фокального пятна в 4 раза,то для сохранения средней интенсивности в фокальном пятне, можно было уменьшить вдвое радиус излучающей поверхности. Фактически она была уменьшена в 1,7 раза. Вместо кварцевых возбуждающих пластин были взяты пластины из пьезокерамики ЦТС, рабочие напряжения для которой лежат в пределах десятков вольт. Сравнительно высокая точка Кюри (330°) позволила отказаться от масляного охлаждения, что в свою очередь устранило необходимость создавать воздушные подушки на задней стороне возбуждающих пластин и позволило упростить их крепление к алюминиевой оболочке. Отшлифованные по сфере пластинки ЦТС были наклеены на внешнюю сторону алюминиевой полусферы, а наружные их обкладки соединены монтажным проводом. Полусфера с наклеенными пластинами показана на рис. 49. Для более плотного заполнения пластины сделаны не круглыми, а шестиугольными. Внутренний радиус полусферы (фокусное расстояние) равен 18,3 лt, а угол раскрытия т, — 75°, В остальном схема излучателя не отличается от описанного выше кварцевого. [c.198]

Схема образования остаточных напряжений в случае неравномерного нагрева по сечению детали приведена на рис. 8.5. При быстром охлаждении детали (например, в воде) наружные ее слои, охлаждающиеся быстрее, будут растянуты. Сердцевина под действием более холодных слоев будет сжата (время процесса Т = Т, рис. 8.5,6). Если в этот момент возникающие напряжения окажутся выше предела пропорциональности при дайной температуре, то произойдет пластическая деформация. Возможен случай, когда температурные напряжения в наружных слоях при Т = Ti превысят предел прочности металла и образуется трещина ( горячая трещина). [c.277]

Дополнительные напряжения растяжения в наружных слоях при значительном их охлаждении могут оказаться больше основных сжимающих напряжений в этих слоях схема напряженного состояния может быть разноименной. В результате на поверхности прутков из малопластичных сплавов могут появиться поперечные кольцевые разрывы. [c.309]

Примером первого случая может служить трубчатый конденсатор с наружным охлаждением труб и, следовательно, конденсацией пара на внутренней поверхности трубы. Направление потока пара, входящего в трубу, соответствует схеме, показанной на рис. 1. Следует. ртметить, что наибольшее количество исследований, выполненных в данной обла- сти, относится именно к этой схеме конденсатора. [c.235]

На рис. 6.41 показана схема и отдельные конструктавные фрагменты камеры еще одного кислородно-водородного двигателя с дожиганием восстановительного генераторного газа и давлением в камере сгорания порядка 12... 15 МПа. Основные особенности камеры состоят в следующем. Цилиндрическая часть камеры сгорания и огневое днище смесительной головки охлаждаются кислородом входная и сверхзвуковая части сопла до сечения 1П охлаждаются водородом. Сопло заканчивается насадком, не имеющим наружного проточного охлаждения. Он выполнен из жаропрочной стали и охлаждается завесным внутренним и радиационным наружным охлаждением, благодаря чему температура стенки насадка не превыщает 1300... 1400 К. [c.126]

Над таблицей расчета охлаждения помещается схема организации наружного охлаждения с указанием наименования охлаждающего компонента, места его ввода в охлаждающий тракт, хода течения по тракту, секундного расхода охладителя гпохп и его изменения (если это происходит) по длине КС и сопла. [c.93]

В кокиле используют также воздушно-водяное охлаждение его стенок по трубчатому змеевику 1 (рис. 4.6,д), кольцевому коллектору (рис. 4.6,6), на внутренней стороне которого размещены отверстия диаметром 1 мм. В этих случаях холодная вода, обмьшая стенки кокиля, отнимает от него теплоту и свободными потоками стекает вниз по его наружной поверхности. Следует отметить, что неразъемные кокили часто охлаждают воздушно-водяной смесью с использованием форсунок 4 (рис. 4.6,г). На практике применяют и другие технологические схемы искусственного охлаждения кокилей, часть которых рассмотрены в гл. 7. [c.73]

Перед пуском насоса проверяется надежность крепления наружных гаек, наличие установочных штифтов, исправность и правильность работы арматуры, наличие и состав масла в маслосистеме, комплектность и исправность контрольно-измерительных приборов. Затем соединяют муфты при разобранной схеме питания приводного электродвигателя. Вручную проворачивается ротор агрегата. Пробный пуска агрегата рекомендуется производить на линии рециркуляции. Задвижка на трубопроводе разгрузки гидропяты (если она имеется), вентили на линии рециркуляции и вспомогательные трубопроводы должны быть открыты. На уплотнения подаются конденсат и вода для охлаждения. [c.198]

Охлажденная вода из нагревательных приборов по обратным стоякам 6 попадает в разводящие обратные трубы 7 и оттуда в наружную тепловую сеть. Ход воды на рис. 1-1 показан стрелками. На левой стороне рис. 1-1 показана цепочечная схема соединения стояков, на пра-сой — столбовая. Преимущественно употребляется столбовая схема, которая при установке запорных кранов на подающих и обратных стояках 8 дает возможность раздельного ремонта каждого стояка. Установка запорнорегулировочных кранов на стояках обязательна в зданиях выше трех этажей, независимо от примененной системы отопления. Воздух, попадающий в систему с водой, удаляется через воздухосборник, который лучше иметь с автоматическим устройством (вантуз). [c.18]

На рис. VH-2 представлены более сложные схемы подсушки дымовых газов. Они требуют не только установки воздухо- или газоподогревателя, но некоторые из них и усложнения конструкции контактного экономайзера, в частности разделения насадочного слоя на две секции, между которыми подаются газы, уже частично охлажденные в воздухоподогревателе. Схема, приведенная на рис. VII-2, а, предусматривает возможность подогрева в воздухоподогревателе как наружного, так и воздуха из помещения котельной. В случае нагрева наружного воздуха возможна конденсация водяных паров из дымовых газов, поэтому схемой предусмотрен отвод образующегося конденсата в водяной объем контактного экономайзера. Эта схема устраняет указанный выше некоторый недостаток схемы, приведенный на рис. VH-l, б, а именно здесь предлагается пoдoJ гревать частью дымовых газов котла лишь воздух, который подмешивается к уходящим из контактного экономайзера охлажденным газам. [c.188]

Прямоточная схема ЦВД применяется ХТГЗ (рис. III.5, а) и другими заводами. Пар после первой группы ступеней, размещенных во внутреннем корпусе, отсасывается в промежуточную камеру внешнего переднего уплотнения через пространство между внутренним и наружным корпусами. Этот поток имеет температуру более чем на 100 К ниже, чем начальная, что обусловливает эффективное охлаждение внутреннего корпуса. Но при сравнительно небольшом расходе пара уплотнениями коэффициент теплоотдачи в междуцилиндровом пространстве сравнительно невелик [а 280Вт/(м2. К). [c.35]

Второй вариант предусматривает сооружение ТЭЦ на ту же мощность 400 Мет с установкой четырех блоков по 1Ш Мет, которые могут быть выполнены либо на базе турбин ПВК-150 с небольшой их реконструкцией, либо с новыми турбинами ПВК-100 с нерегулируемыми отборами пара для нагрева сетевой воды последовательно в конденсаторе и сетевых подогревателях до 180° С. При указанной мощности возможная максимальная отдача тепла от каждой турбины составляет 195 Гкал ч. Главная магистраль выполняется однотрубной до пиковых котельных в отдельных районах и имеет при данных условиях протяженность более 19 км при диаметре одной трубы в начальной части 900 мм с постепенно убывающим диаметром. Всего предусмотрено сооружение шести пиковых котельных, получающих по однотрубным вводам питание внутрирайонных двухтрубных тепловых сетей с непосредственным водоразборбм. Сохраняя схему централизованного ввода горячего водоснабжения с использованием указанной выше схемы охлаждения сетевой воды в отопительных подогревателях независимой системы теплоснабжения квартала, удалось довести количество вводов, находящихся в ведении теплосети, с 3000 до 326. Внутри района распределительные сети рассчитаны на перепад 180—60° С при нагрузке, отвечающей наружной температуре воздуха около — 17° С. В более холодные дни с общим числом часов 300 в году увеличение отдачи тепла осуществляется повышением расхода примерно на 40% при одновременном снижении перепада в наиболее холодный день до 180—75° С. Во внутриквартальной сети вода для отопления циркулирует с температурами 95—70° С при сохранении отдельной сети горячего водоснабжения. [c.136]

Регенеративная схема охлаждения сегментов и соплового блока показана на рис. 101. Она обеспечивает последовательное охлаждение сначала камеры сгорания (в двух направлениях), а затем — соплового блока. Водород поступает во внешний регенеративный тракт камеры, проходит по нему вниз и вверх, затем также проходит по внутреннему тракту, а после этого подается в сопловой блок с одним контуром охлаждения. Предусмотрено вторичное охлаждение жидким кислородом для отвода тепла от подогретого водорода и горячих продуктов сгорания, как показано на рис. 102, где приведена конструкция одного из сегментов камеры сгорания. Он образован двумя дугообразными элементами, выполненными из медного сплава нарлой-А. Каждый элемент имеет внутреннюю и наружную оболочки с каналами для прохода водорода, выполненными путем фрезерования на наружной оболочке. На наружной стенке установлена рубашка из того же сплава, связанная с ней пайкой, образующая охладительный тракт кислорода. Дугообразная смесительная головка (рис. 103) содержит 51 трехструйную форсунку (горючее — окислитель — горючее), которые размещаются двумя рядами в шахматном порядке. [c.186]

Насос осуществляет циркуляцию теплоносителя в контуре системы, автоматическое переключение направления движения теплоносителя производится с помощью клапанов. В зависимости от температуры наружного воздуха и режима работы ГТУ возможны подогрев решетки ВЗК в опасный период или охлаждение теплоносителя в аппаратах воздушного охлаждения (АВО). При пуске, когда теплоноситель холодный и нет необходимости в его подогреве, он циркулирует по контуру через охладитель генератора, маслоохладитель и насос. По мере подогрева теплоносителя и необходимости его охлаждения подключается контур с АВО. При необходимости подогрева всасываемого воздуха включается контур с теплообменником системы антиобледенения, который подогревается сетевой водой (работа ГТУ типа GT-35 в схеме ГТУ-ТЭЦ). Для компенсирования объема охлаждающей жидкости в системе предназначено демпферное устройство со сжатым воздухом, внутри которой имеется резиновая груша, принимающая в себя увеличившуюся в объеме при нагреве жидкость. При охлаждении жидкость уменьшается в объеме и выдавливается воздухом обратно. [c.166]

В вертикальную металлическую форму или изложницу с холодными стенками. Согласно схеме образования макроструктуры слитка (фиг. 32, а) после заливки стали в чугунную изложницу наружная зона где скорость охлаждения большая, затвердевает в виде мелкозернистой плотной корки (зона /). На ее структуру оказывают существенное влияние мельчайшие неровности на стенках изложницы. Наружная кристаллизационная зона 1 служит тепловой рубашкой при дальнейшем затвердевании слитка. За это время стенки изложницы успевают прогреться, и дальнейший медлрный отвод тепла вызывает образование длинных столб- чатых кристаллов 2, которые растут й располагаются перпендикулярно стенкам [c.49]

Для предварительных экспериментов может быть использован метод вращающегося диска. В этом случае применяют образец 6 виде диска с Наружным диаметром 60 и толщиной 10 мм. Диск, посаженный на ось, совершает вращательное движение с определен юй частотой, например, 30 об/мин. Схема установки для исследования термической устапости приведена на рис. 54. Образец нагревается сверху индуктором специальной формы, питаемым от электрического генератора высокой частоты, например, 400 кГц. Приповерхностная зона нагревается до 900-1000 К и имеет поверхность площадью 10x30 мм. Величину этой поверхности можно регулировать путем изменения формы индуктора, окружной скорости образца, расстояния индуктора от поверхности и мощности тока. Глубина нагреваемой зоны достигает 1—2 мм. Во время нафева происходит очень быстрое локальное расширение приповерхностной зоны, которая во время охлаждения подвергается резкому сжатию. Во время повторяющихся циклических нагревов и охлаждений происходит расширение и сокращение отдельных областей поверхности, что приводит к заромздению трещин. В качестве критерия для оценки сопротивления термической усталости принимают количество циклов до образования первой или трех первых трещин. Некоторые авторы 72 [c.72]

Типичная структура цементованного слоя на поверхности низкоуглеродистой стали после медленного охлаждения от температуры цементации показана на рис. 7.3. Обычно ее сопоставляют со схемами, представленными на рис. 7.4. Наружная часть слоя, содержащая > 0,8% С, имеет структуру заэвтектоидных сталей — перлит и вторичный цементит, который при медленном охлаждении выделяется на границах аустенитных зерен в виде оболочек (на шлифе сетка). Средняя часть слоя, имеющая эв-тектоидную концентрацию, состоит из перлита. Далее по направлению к сердцевине концентрация углерода уменьшается, структура соответствует доэвтектоидной стали, причем количество перлита уменьшается при приближении к сердцевине. [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...