Расчет наружного охлаждения

РАСЧЕТ НАРУЖНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ [c.249]

Порядок расчета наружного охлаждения камеры двигателя [c.251]

Исходя из этой схемы расчет наружного охлаждения производим в следующем порядке. [c.251]

ПРИМЕР РАСЧЕТА НАРУЖНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ [c.264]

Потеря тепла от наружного охлаждения принимается по графику фиг. 10-8. Если тепловой расчет производится на частичную нагрузку, то эта потеря составит [c.425]

Перед расчетом системы охлаждения выбирают конструктивные размеры анода. В целях сохранения герметичности прибора считают толщину стенки анода Да = =3—5 мм. Таким образом, наружный диаметр анода, используемый в качестве исходной величины в расчете, Dan—Da + 2Ла. [c.106]

Разбивка потери тепла от наружного охлаждения по отдельным газоходам практически не сказывается на результатах расчета. Доли этой потери, приходящиеся на отдельные газоходы, для упрощения принимаются пропорциональными количествам тепла, отдаваемым газами в соответствующих газоходах. Поэтому потери от наружного охлаждения учитываются введением [c.21]

Распределение потери тепла от наружного охлаждения qъ по газоходам не сказывается на результатах расчета. Принято для упрощения делить дь пропорционально количествам тепла, приходящимся на топку и отдельные газоходы, что учитывается коэффициентом сохранения тепла [c.95]

Потеря тепла от наружного охлаждения котельного агрегата вследствие конвекции и излучения зависит главным образом от размера и вида обмуровки, температуры обмуровки и окружающего воздуха. При расчетах обычно эти потери принимают по опытным данным в зависимости от паропроизводительности котельных агрегатов при нормальной нагрузке (ом. рис. 15.2). [c.244]

При тепловом расчете котельного агрегата принимают, что потери тепла от наружного охлаждения отдельных газоходов пропорциональны количествам тепла, отдаваемым газами поверхностям нагрева в соответствующих газоходах. В связи с этим потери от наружного охлаждения в отдельных газоходах учитываются введением в соответствующие расчеты коэффициента сохранения тепла ф, представляющего отношение полез- [c.69]

Потеря от наружного охлаждения (в окружающую среду) Qй объясняется тем, что температура всех наружных поверхностей котлоагрегата выше, чем температура окружающей среды, и эта поверхность отдает тепло как конвекцией, так и излучением. Количество тепла Рб можно подсчитать, хотя этот расчет и достаточно сложен. Часто в испытаниях котельного агрегата Qь определяют как остаточную величину после вычисления всех слагаемых в уравнении (4-37). При проектировании значение qъ берут по опытным данным. Для крупных котлоагрегатов <75 = 0,30,5, для малых — значительно больше. [c.78]

ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ НЕКОТОРЫХ ТОПЛИВ И ГАЗООБРАЗНОГО ВОДОРОДА, НЕОБХОДИМЫЕ ПРИ РАСЧЕТАХ ТЕПЛОВЫХ ПОТОКОВ И НАРУЖНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ВОДОРОДОМ [c.356]

Выражения (51.2), (51.5) и (51.7) вместе с аналогичными формулами для периода охлаждения являются основными при расчете регенератора. Следует помнить, что эти уравнения выведены для идеальных условий, когда нет потерь тепла через наружные стенки регенератора ( идеальная тепловая изоляция) и пренебрежимо мал поток тепла вдоль регенератора за счет теплопроводности насадки. [c.117]

Для расчета на ЭЦВМ свойств слоистого композиционного материала по свойствам слоев существуют специальные программы, например программа В5В (ВВС США). Правильность расчетных результатов проверяется экспериментально. Программы, используемые в космической технике, учитывают дополнительно остаточные термические напряжения, возникающие в ходе охлаждения после отверждения. Важно точно оценить свойства слоистого композиционного материала. Например, изменение последовательности сборки материала оказывает влияние на свойства материала. Так, сравнивались два композиционных материала, состоящих из равного числа чередующихся слоев стекловолокон, ориентированных под углами О и 90° у одного из них наружный слой имел ориентацию 90°, у второго 0°. Статическая прочность первого составляла в среднем 4500 кгс/см , второго 5000 кгс/см [121. [c.98]

Величины Rq для наружных стен зданий определяются при проектировании специальным расчетом и для каждой местности должны иметь определенное значение во избежание охлаждения находящихся в помещении людей от холодных наружных стен. Однако величина Ro находится в большей зависимости от степени влажности конструкций чем больше влажность материала стены, тем меньше сопротивление теплопередачи ( о) и тем, следовательно, больше потери тепла. Вот почему увеличиваются потери тепла в первый год эксплуатации здания, когда идет процесс высыхания наружных стен. [c.14]

Расчет системы испарительного охлаждения. Целью расчета является выбор конструктивных характеристик системы и условий охлаждения элементов, обеспечивающих безаварийную работу. Предельно допустимые температуры наружной поверх- [c.72]

Тепловой расчет градирен проводят с помощью номограмм (рис. 6.35), которые позволяют определять для каждого типоразмера градирни температуру охлажденной воды tj в зависимости от температуры наружного воздуха по сухому термометру в [c.523]

Расчеты котла проводили для температуры наружного воздуха +15 °С, О °С и -15 °С при условии, что выходные газы ГТУ без предварительного охлаждения вводятся в нижнюю часть топки парового котла. [c.530]

Рассчитывают линейную скорость движения воды, необходимую для обеспечения требуемого коэффициента теплоотдачи. Расчет основан на анализе конвективного теплообмена в движущейся среде. Результаты анализа представляют в виде критериальных уравнений. В данном случае используют уравнение для прямых гладких труб с учетом специфичности формы капала системы охлаждения. В кольцевом зазоре между анодом (наружный диаметр Das) и бачком (внутренний диаметр Do) эффективный диаметр [c.107]

Для увеличения эффективности теплоотвода иногда изменяют профиль наружной стороны поверхности анода так, как показано на рис. 6.8. Тепловой расчет такой конструкции выполняют по формулам (6.22) — (6.25) с учетом истинного значения поверхности анода, с которой происходит теплоотвод, и величины эффективного диаметра канала охлаждения йяф=45/П, определенного применительно к выбранной форме анода и бачка. Увеличение эффективности теплоотвода обеспечивается использованием двойного бачка охлаждающей системы (рис. 6.9). [c.109]

При охлаждении наружного воздуха от /н=35°С и фн=40% до / и=14°С его влагосодержание становится примерно равным принятому в расчете. [c.176]

При сварке термопластичных ПКМ в расплаве, когда полимер в зоне контактирующих поверхностей доводится до вязкотекучего состояния, в первую очередь необходимо учитывать, что введение наполнителя в термопласт приводит к изменению теплофизических свойств и вязкости материала при температуре сварки. Поскольку наполнители типа технического углерода и стекла проводят теплоту лучше, чем термопласты, их удельная теплоемкость меньше, а плотность выше, введение неорганических наполнителей указанных видов увеличивает теплопроводность термопласта. Благодаря этому прогрев происходит быстрее, однако ускоряется и отвод теплоты из зоны сварки. Наполнение термопластов наиболее благоприятно влияет на скорость нагрева свариваемых поверхностей при подводе теплоты к наружным поверхностям изделий (так называемом косвенном нагреве), причем в первую очередь в случае соединения толстостенных деталей. Если теплота генерируется в месте сварки, то повышенная теплопроводность ПКМ увеличивает тепловые потери в результате передачи теплоты в сварочные инструменты. При сварке с присадочным материалом из-за более быстрого охлаждения материала шва необходимо принимать в расчет более высокий уровень термических остаточных напряжений в зоне шва и связанное с этим более низкое качество соединения. При сварке нагретым инструментом прямым нагревом (подвод теплоты непосредственно к соединяемым [c.343]

Штамповка в нечетных полуцикЛах охлаждения осуществляется на винтовом фрикционном прессе, в котором используется один штамп с тремя пуансонами, два из которых (второго и третьего переходов) закреплены на салазках, а один — накладной. Технология предусматривает охлаждение заготовок в штампе до минимальной температуры в циклах. До и после формообразующих операций заготовки имеют различную площадь наружной поверхности а кроме того, обладают разнотолщинностью. Для выбора метода расчета нагрева заготовки определяли критерий Био. Bi, который оказался равным 0,15. Так как расчетное значение Bi меньше его критического значения, равного 0,25, то это [c.184]

Расчет мощности резания на поперечно-строгальных станках при установившемся режиме работы производят по формуле (154,а) с учетом силы резания в направлении движения ползуна, определяемой по формуле 150), и скорости резания и, рассчитываемой при строгании по формуле (153). Учитывая ударную и прерывистую работу резцов при строгании, полученное значение V по формуле (153) умножают на коэффициент 4 = 0,75. При определении Р и V принимают те же значения коэффициентов Ср и р, и и соответствующих степеней, что и для наружного продольного точения без охлаждения. [c.589]

Задание 1. Расчет наружного охлаждения стенкн без защитного покрытия в одном из сечений суиоющейся части [c.258]

Задание 2. Расчет наружного охлаждения сте1п<и без защитного покрытия I критическом сечеиии сопла ЖРД [c.258]

Задание 3. Расчет наружного охлаждения стенки без защитног о покрытия в одном из сечений расширяющейся части [c.258]

При проведении расчета наружного охлаждения необходимо знать размеры и форму охлаждающего тракта камеры двигателя. Необходимым предварительным условием при проектировании ох шждающего тракта является обеспечение в районе критического сечения скорости движения охлаждающей жидкости порядка. V -10 м1сек. [c.261]

Яг ЗбО кГ,1м , температуря холодного воздуха х.в = = 30° С горячего /г.п = 395°С к. п. д. нетто электростанции 11э.с = 0,34, электродвигателя 11дв = 0,9, наружного охлаждения т)нар = 0,9 механический к. п. д. вентилятора т)м = 0,9. При этих условиях по выражению (1-8) получаем г11 = 0,74 (без учета коэффициента цсииостн тепла). Результаты расчетов, выпол1[еипых но формулам (1-10) и (1-15), сведены в табл. 1-1. [c.19]

Транспирационное охлаждение. Основано на использовании специальных пористых материалов и осуществляется путем пода-чи-продавливания охлаждающей жидкости 2 (рис. 12.6) на огневую поверхность сквозь пористую стенку 3 (1 — наружная стенка). Тепловой поток, отдаваемый газом в стенку, с одной стороны, расходуется частично или полностью на подогрев и испарение жидкости, проходящей через пористый материал 4, а с другой—сам тепловой поток здесь мал, так как возле стенки образуется пограничный слой 5, насыщенный парами жидкости с низкой температурой. Преимущества этого вида охлаждения состоят в большой эффективности при высокой экономичности. Первые удачные опыты по транспирационному охлаждению сопла ЖРД были проведены в свое время В. М. Кудрявцевым. Им же была разработана и методика расчета такого охлаждения. [c.59]

Над таблицей расчета охлаждения помещается схема организации наружного охлаждения с указанием наименования охлаждающего компонента, места его ввода в охлаждающий тракт, хода течения по тракту, секундного расхода охладителя гпохп и его изменения (если это происходит) по длине КС и сопла. [c.93]

Надежность работы системы транспирационного охлаждения существенно повышается при использовании многослойной стенки. Известно несколько вариантов многослойной пористой стенки. Расчеты показывают, что наиболее приемлемой является двухслойная стенка, внутренний конструкционный слой которой выполнен из теплопроводного материала малой пористости, высокой прочности, с большим гидравлическим сопротивлением. Наружный теплозащитный спой изготовлен из тугоплавкого материала низкой теплопроводности, высокой пористости и проницаемости. [c.10]

Измерение температуры поверхности трубы производится шестью термопарами диаметром 0,25 мм. Спаи этих термопар припаиваются к полукольцам из медной фольги 2, а затем плотно прижимаются к наружной поверхности опытной трубы с помощью стеклянного шнура через тонкий слой слюды 3. Точность измерения температуры поверхностн указанным способом оценивается в 0,5 град. Температура потока измеряется на входе и выходе из опытной трубы с помощью термопар. Термопары устанавливаются в торцевых гильзах 14 и 15, которые тщательно центрируются. Перед выходной гильзой поток перемешивается с помощью смесителя 16. Вывод всех проводов из рабочего пространства опытной трубы наружу производится через специальные изолированные стальные кольца 12, сжатые между собой с помощью фланцев. Подводящий трубопровод имеет водяное охлаждение (на чертеже не показано). Давление измеряется образцовыми манометрами. Расчет коэффициента [c.322]

Таким образом, процессы тепло- и массообмена в обеих секциях стенда происходят одновременно и в идентичных условиях направление и скорость ветра, температура и влажность наружного воздуха одинаковы расходы, напоры на распределительных трубопроводах и температуры горячей воды равны. Соноставлоше эффективности охлаждения двух различных компоновок разбрызгивателей производится непосредственно по температурам охлажденной воды, замеряемым отдельно в каждой секции стенда, а выводы о преимуществах той или иной конструкции или компоновки сопл не связаны с какими-либо погрешностями способов теплового расчета. Кроме того, и опытный стенд, и запроектированный брызгальный бассейн Запорожской АЭС расположены в одних и тех же климатических условиях, что облегчает перенесение результатов исследований на натуру. [c.44]

На стадии пуска наиболее сложными и одновременно наиболее точными являются натурные исследования усилий, деформаций, напряжений и температур на атомных реакторах при их предпусковых испытаниях — с воспроизведением режимов гидроиспытаний, пусков, стационарных режимов, срабатывания систем защиты, расхолаживания и разуплотнения [6, 7]. В качестве примера на рис. 2.7 приведены данные об изменении напряжений и температур в верхней части реактора ВВЭР [7]. Изменение напряжений вызвано изменением температур при энергопуске, когда давление в корпусе составляло 100 кГ/см (10 МПа), разогрев осуществлялся со скоростью 27°/ч, охлаждение — 40°/ ч. При разогреве напряжения на наружной поверхности увеличиваются, достигая к концу разогрева максима.льных значений (в разные моменты времени для разных элементов). При выходе на стационарный режим напряжения несколько снижаются при расхолаживании снижение напряжений происходит более интенсивно с последующим их повышением к концу расхолаживания. Приведенные на рис. 2.7 данные показывают на сложность формы цикла напряжений при выраженной нестационарности температур для режима разогрев — расхолаживание. Аналогичные данные о реальной нагруженности атомных реакторов при всех эксплуатационных режимах могут быть введены в расчеты по уравнениям (см. 3) для определения допускаемых амплитуд напряжений [о и долговечностей [А]. [c.43]

В настоящей главе излагаются методы теплогидравлического расчета, математического моделирования и оптимизации поверхностных конденсаторов с водяным охлаждением. Так же, как и при рассмотрении регенераторов, для оптимизации режимноконструктивных параметров конденсаторов в рамках общей задачи оптимизации ПТУ используется критерий минимума суммарной площади наружных поверхностей труб трубного пучка л- [c.150]

Топка имела пережим, образуемый фронтовым и задним экранами, который разделяет топку на камеры сгорания н охлаждения. Панели НРЧ изготовлены из труб с наружным диаметром 32 мм н толщиной стенки 5 мм. Для труб использована сталь 12ХШФ. Максимальная температура стенки по тепломеханическому расчету котла с учетом возможной тепловой развертки составляла 490 °С. До реконструкции головного котла ПК-4 корпус А проработал на газообразном топливе 3500 ч. Корпус Б работал половину времеин на газе, [c.126]

Температура пламени и наружной поверхности загрязнений на экранньа трубах. На рис. 6-9 показано, как изменяется по высоте температура пламени в центре топки Тф, температура поверхности слоя загрязнений в камере охлаждения и температура пленки жидкого шлака в камере горения Тшп- Как и для потоков пад и рез, здесь представлены два варианта расчета по реальному селективному спектру пламени и поверхностей нагрева и по серой модели. Из рисунка видно, что влияние селективных свойств среды и тепловоспринимающих поверхностей по-разному сказывается на величинах Тф, Тзл и Ту л- При расчете по серой модели занижаем температуру пламени Тф и завышаем температуры поверхности загрязнений в камере охлаждения Тзл и пленки жидкого шлака Тшл в камере горения. [c.228]

Критическое значение мощности при таком способе теплоотвода и давлении в 1 бар составляет 116 Вт/см . Для увеличения эффективности теплоотвода наружную сторону анода ламп с испарительным охлаждением (вапотронов) выполняют с большим числом выступов [1]. При проектировании вапотронов производят анализ теплового поля на выступах. Аналитический расчет теплового поля может выполняться методами, рассмотренными в гл. 2. [c.111]

Неподвижные соединения предназначены для исключения взаимного перемещения деталей или для передачи крутящего момента. Работу соединения обеспечивает сила трения между сопрягаемыми поверхностями, которая регулируется натягом, определяемым в свою очередь изменением взаимного расположения конических поверхностей деталей вдоль оси соединения. Натяг обеспечивается затяжкой или запрессовкой наружного конуса во внутренний, а также за счет сборки элементов пары различной температурной деформацией (при нагретом внутреннем конусе и (или) охлажденном наружном). При больших нщ рузках и относительно малом натяге, при вибрациях в неподвижном коническом соединении предусматривается одна или две щпонки. В качестве примеров таких соединений можно назвать соединения конусов валов электрических машин и станков, соединения вачопроводов судов, соединения фланцевых муфт с полыми и сплошными валами, конические фрикционные муфты, конические штифты и головки, уплотнительные пробки. Расчет натягов, а также числа шпонок (или решение о необходимости дополнительного крепления) в коническом соединении осуществляется методами сопротивления материалов аналогично расчету натягов прессовых посадок дня цилиндрических соединений. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...