Дозвуковые входные диффузоры

ДОЗВУКОВЫЕ ВХОДНЫЕ ДИФФУЗОРЫ [c.53]

Коэффициент атр определяется либо расчетом, либо по опытным данным, полученным для дозвуковых входных диффузоров. [c.70]

Схема дозвукового входного устройства представлена на рис. 9. 2. Оно имеет входную часть — обечайку U с плавным очертанием входных кромок. К ней примыкает канал требуемой длины /г, который в своей начальной части обычно делается расширяющимся, но непосредственно перед входом в компрессор имеет сужающийся участок 4. Плавное очертание входных кромок дозвукового воздухозаборника необходимо для предотвращения срыва потока, обеспечения требуемой подсасывающей силы и создания равномерного поля скоростей на входе во внутренний канал и перед компрессором. При дальнейшем движении дозвукового потока воздуха по расширяющемуся каналу (диффузору) происходит уменьшение его скорости и увеличение давления. Во избежание отрыва потока от стенок канала площадь его поперечного сечения должна увеличиваться плавно и не должны допускаться резкие повороты потока. [c.255]

Во многих задачах газовой динамики необходимо обеспечить переход от сверхзвуковой скорости потока к дозвуковой. Как правило, этот переход совершается в скачках уплотнения, что имеет место в диффузорах сверхзвуковых аэродинамических труб, во входных диффузорах воздушно-реактивных двигателей, в колесах газовых турбин и т.п. В случае течения идеального газа в канале сверхзвуковой поток преобразуется в дозвуковой посредством прямого скачка уплотнения. [c.462]

РПД с предварительным смешением потоков (рис. 7) конструктивно отличается от вышеописанной схемы наличием перед входом в камеру дожигания эжектора 2 в виде кольцевого канала постоянного сечения с дозвуковым диффузором 7 на выходе (возможны и другие формы полый цилиндр, полый усеченный конус). В эжекторе происходит смешение двух различных по составу и основным параметрам потоков, т. е. дозвукового воздушного, поступаюш его через входной диффузор /, и сверхзвукового высокотемпературного газового, вытекающего из сопел 6 ракетного двигателя 5. [c.13]

Идеальным был бы такой диффузор, в котором скоростной напор преобразовывался бы в статическое давление без потерь и отсутствовало бы внешнее сопротивление в широком диапазоне дозвуковых и сверхзвуковых скоростей полета. На практике таких диффузоров не существует. В реальных диффузорах неизбежны потери давления и наличие внешнего сопротивления. Одной из основных задач теории, расчета и проектирования входных диффузоров является отыскание путей создания диффузоров с минимально возможными потерями, обеспечивающих максимально возможную эффективность двигателя. [c.48]

В зависимости от расчетной скорости полета входные диффузоры можно разделить на дозвуковые и сверхзвуковые. Однако такое деление их до некоторой степени условно, так как некоторые летательные аппараты с ВРД, в частности с РПД, могут быть рассчитаны на использование как при дозвуковых, так и при сверхзвуковых скоростях полета. [c.53]

Рис. 2.5. Зависимость коэффициента восстановления давления дозвукового конического диффузора от числа М вх во входном отверстии и угла раствора ад

Работа диффузора зависит от отношения скорости полета к скорости во входном его отверстии. Рассмотрим сначала режим Wg < йв, т. е. полет с дозвуковой скоростью. Расход воздуха через двигатель и, следовательно, через диффузор Ga кг/с. [c.453]

Входной канал диффузора (между обечайкой и центральным телом) обычно сначала немного сужается, а затем расширяется, т. е. имеет узкое сечение, перед которым (за системой скачков) дозвуковой поток разгоняется до критической скорости. Далее формируется участок сверхзвукового течения, завершаемый ударной волной (волнистые линии на рис. 8.42, 8.44—8.46), за которым следует область дозвукового диффузорного течения. [c.472]

Однако при глубоком дросселировании двигателя (значительном изменении числа оборотов пли проходного сечения сопла ИТ. п.) указанный режим работы диффузора — воздухозаборника нарушается. Так, при уменьшении объемного расхода через двигатель противодавление за диффузором увеличивается, в связи с чем дополнительная сверхзвуковая зона сокращается и потери в дополнительном скачке падают (Од растет). При некотором дроссельном режиме дополнительная сверхзвуковая зона в диффузоре исчезает. Дальнейшее сокращение расхода приводит к тому, что в горле диффузора устанавливается дозвуковая скорость, после чего дросселирование начинает воздействовать на интенсивность замыкающего скачка входной системы из-за уменьшения расхода уменьшается скорость за скачком, что заставляет его смещаться в область больших значений скорости перед ним, но при этом система скачков не будет фокусироваться на кромке обечайки. [c.486]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

Интенсивное возрастание статического давления во входном сечении объясняется следующим образом с увеличением степени влажности возрастают потери кинетической энергии в диффузоре, так как коэффициенты скольжения капель на выходе из сопла снижаются. Следовательно, давление во входном сечении диффузора увеличивается, а скорость соответственно снижается. При этом увеличивается и плотность среды. Так как плотность при дозвуковых скоростях возрастает менее интенсивно, чем падает скорость [38], расход влажного пара с ростом влажности будет уменьшаться. [c.234]

Отсюда следует, что наибольшие изменения при переходе к сжимаемой жидкости происходят вблизи входного сечения диффузора, где безразмерная скорость М имеет наибольшее значение. Эти изменения сводятся в первую очередь к тому, что в подводящем конфузоре увеличиваются отрицательные градиенты давления, а на входном участке диффузора растут положительные значения величины dp/dx и, следовательно, возрастает вероятность отрыва потока вблизи входного сечения. Кроме того, отрыву способствуют и те изменения в структуре пограничного слоя, которые наблюдаются при больших дозвуковых и околозвуковых скоростях в подводящем конфузорном канале. На [c.274]

Среди всевозможных течений в сверхзвуковом диффузоре выделим два основных предельных случая. В первом из них набегающий сверхзвуковой поток переходит в дозвуковой еще до входа в диффузор, пройдя сквозь отсоединенную ударную волну (см. далее гл. VI, 52) или через скачок уплотнения, сидящий во входном сечении диффузора. Поскольку поток за прямым скачком всегда дозвуковой, то в этом случае сверхзвуковой диффузор работает как дозвуковой. Положение скачка при этом не является устойчивым по отношению к малым возмущениям потока и рассматривается лишь как удобный образ для противопоставления его второму, оптимальному с точки зрения решения задачи о восстановлении давления случаю, когда скачок уплотнения, пройдя сквозь сужающийся участок (/, II), займет положение в сечении II) или в непосредственной близости за этим сечением. [c.138]

При работе эжектора на допредельных режимах с изменением давления на выходе из диффузора коэффициент эжекции также изменяется. Изменение коэффициента эжекции, вызываемое изменением расхода одного или обоих газов, объясняется наличием на допредельных режимах непрерывной области дозвукового течения, соединяющей входное и выходное сечение эжектора, через которую передаются возмущения. [c.193]

Большое значение имеет вход в канал диффузора. Для получения пологих характеристик компрессора при дозвуковых скоростях необходимо применять достаточно толстые лопатки со скругленной входной кромкой. Переход от скругления к профильной части лопатки не должен иметь скачков кривизны. При достаточном отношении D Dз форма каналов не является решающей — хорошо работают как диффузоры, образованные специально профилированными лопатками, так и диффузоры, очерченные дугами окружности или прямыми линиями. Положение расчетной точки определяется, в основном, величиной сечения на входе в диффузор [c.379]

Таким образом, в прямоточных воздушно-реактивных двигателях сжатие воздуха происходит либо полностью в диффузоре / (в двигателях с дозвуковой скоростью входа воздуха, см. рис. 90), либо последовательно во входном конфузоре и диффузоре (в двигателях со сверхзвуковой скоростью воздуха, см. рис. 91). [c.221]

Дозвуковой диффузор представляет собой расширяющуюся трубу с плавными очертаниями передней кромки. Для предотвращения срыва струй сечению входной обечайки диффузора придают специальную аэродинамическую форму (фиг. 62). Относительное сечение входа до- [c.106]

Входное сечение дозвукового диффузора, как уже говорилось в предыдущем параграфе, выбирают так, чтобы во всем рабочем диапазоне двигателя диффузор работал с внешним поджатием потока. [c.109]

При а=0 1 )=0, т. е. потери на отрыв пограничного слоя отсутствуют. С увеличением а возрастает йр йх, возникает отрыв пограничного слоя, вихревые зоны перемещаются от выходного сечения диффузора к входному, 1]) увеличивается, а сг уменьшается — потери возрастают. В пределах углов раствора диффузоров 40<а< <150° коэффициент смягчения удара становится больше единицы и достигает максимального значения 11) = 1,2 при а=60°. Следовательно, в этом диапазоне углов вихревые потери при постепенном расширении канала больше, чем при внезапном, когда а=180° и < =1,0. Объясняется это тем, что вихревая зона при внезапном расширении устойчива, а при 40<а< 150° неустойчива и периодически смывается потоком. На непрерывное возобновление вихревой зоны и затрачивается дополнительная энергия потока. Коэффициент сохранения давления торможения в дозвуковых диффузорах может быть определен по формуле, аналогичной (16.1) [c.316]

I. При г15<1 перед диффузором возникает отошедшая ударная волна. Струя сечением 5н<51, попадающая в диффузор, пересекает участок скачка близкого к прямому. Дозвуковой поток А,/=1/Ян изоэнтропно тормозится на участке между ударной волной и входным сечением диффузора до Я1< Я1 и затем — до Я,2 <Л,1 в дозвуковом диффузоре. При этом на поверхность струи между скачком и сечением 1—1 действует повышенное давление, вызванное центробежными силами частиц воздуха, движущихся по дуге с радиусом кривизны г. Проекция суммарной силы этого давления на ось х называется дополнительным сопротивлением диффузора. [c.318]

При дозвуковых скоростях полета и безотрывном обтекании закругленных передних кромок и внешней поверхности обечайки диффузора сопротивление давления обечайки отсутствует. Более того, в этом случае возникает так называемая подсасывающая сила, противоположно направленная силе дополнительного сопротивления (см. рис. 2.4). Величина подсасывающей силы зависит от типа входного устройства и характера его обтекания. При безотрывном обтекании дозвукового диффузора с закругленными кромками обечайки в идеальном случае подсасывающая сила равна силе дополнительного сопротивления [6]. При обтекании острых кромок сверхзвукового диффузора с отрывом потока, что имеет место при дозвуковых скоростях полета, подсасывающая сила существенно меньше силы дополнительного сопротивления и в пределе при нулевой толщине передней кромки обечайки ее можно считать равной нулю. [c.52]

Распределение давлений пс диффузору позволяет объяснить влияние ро (рис. 7-34). Прп ро>р о заметно резкое увеличение давления во входной части диффузора, которое вызывается появлением системы скачков. Поток в суживающейся части за скачками становится дозвуковым и ускоряется, приобретая критическую скорость в горловине. В расширяющейся части диффузора [c.441]

Этим способом выполняются входные отверстия для воздуха у сверхзвуковых самолетов. Это выгодно в связи с тем, что сгорание в двигателе должно происходить при возможно большем давлении. Большое практическое затруднение при применении этого метода связано с тем, что форма канала, спрофилированная в соответствии с приведенными выше соображениями, пригодна лишь для вполне определенной входной скорости. Уже при малых отклонениях скорости от этой величины возникают существенные потери в отличие от диффузора, к. п. д. которого при замедлении дозвуковых потоков практически не зависит от скорости. [c.256]

Коэффициент (Тпр рассчитывается по формуле (2.1). Коэфф . циент ад.зв, характеризующий потери полного давления в дозвуко, вом канале диффузора вследствие вихреобразования и трения, определяется либо расчетом, либо по опытным данным, получен ным для дозвуковых входных диффузоров. [c.60]

Рис. 62. Схема ПВРД а) для дозвуковых скоростей полета, б) для больших сверхзвуковых скоростей полета. 1 — входной диффузор, 2 — камера сгорания, 3 — реактивное

Рассмотрим далее изоэнтропийное течение рабочего тела в диффузоре. Считаем, что заданы параметры потока р , v , скорость на входе в канал и давление р дНа выходе из него. Известным также является расход. Определяем заторможенные параметры. Задавшись законом возрастания давления р вдоль оси диффузора, найдем по уравнению, аналогичному (3.51), уменьшение скорости, а по уравнению, аналогичному (3.58), изменение плош,ади поперечного сечения канала вдоль оси. При использовании газодинамических функций принимаем желательный закон изменения вдоль канала приведенной скорости X или функции р (к) и по таблицам определяем функцию расхода q ( ), а затем, воспользовавшись уравнением, аналогичным (3.49),— площадь поперечного сечения в соответствуюш,ем месте канала. Как показывают основные уравнения, при дозвуковой скорости потока на входе в ди зфузор канал будет расширяющийся. Если входная скорость превышает скорость звука, диффузор для изоэнтропийного процесса сжатия имел бы суживающуюся-расширяющуюся форму. При этом в горле устанавливались бы критические параметры. Таким образом, для изоэнтропийного процесса сжатия диффузор мог бы рассматриваться как обращенное сопло Лаваля. Однако плавное изоэнтро-пийное торможение сверхзвукового потока до дозвуковых скоростей невозможно. При таком торможении обязательно возникают скачки уплотнения. Прямой отсоединенный скачок уплотнения может возникать перед входом в диффузор. Поток за таким скачком дозвуковой, поэтому диффузор в этом случае должен быть расширяющимся каналом. Сверхзвуковые диффузоры могут иметь и более сложную форму. [c.96]

ПВРД. Прямоточный ВРД (рис. 5.5) состоит из входного устройства (воздухозаборника), камеры сгорания и реактивного сопла. При полете с большой скоростью встречный поток воздуха, набегающий на двигатель, тормозится во входном диффузоре (воздухозаборнике), вследствие чего повышается его давление. Сжатый воздух с небольшими дозвуковыми скоростями течения далее поступает в камеру сгорания, в которую через ряд форсунок впрыскивается горючее, например керосин, подаваемое турбонасоснымн агрегатами. Воспламенение керосино- [c.222]

При расчетном гидравлическом сопротивлении двигателя замыкающий прямой скачок располагается во входном сечении (см. фиг. 65). Скорость потока за прямым скачком становится дозвуковой. При дальнейшем течении по сужающемуся тракту диффузора скорость может сначала возрасти и достигнуть в критическом сечении горловины скорости звука М1кр=1. В расширяющемся дозвуковом участке диффузора при работе на расчетном режиме происходит торможение потока Х2<1. [c.117]

Пульсирующий ВРД (рис, 5.33) является конструктивно наиболее простым, но малоэкономичным воздушно-реактивным двигателем, применение которого целесообразно только на дозвуковых ЛА. Принцип работы пульсирующего ВРД (ПуВРД) следующий горючее, попадающее в камеру сгорания 5, воспламеняется запальной свечой 4 и сгорает в кислороде воздуха, поступающего через входной диффузор 1 и клапанные решетки 2. Продукты сгорания под давлением закрывают клапаны, и газы [c.158]

Это выражение дает тем лучшее приближение к точному выражению (29), чем больше число скачков т в системе. При использовании многоскачковой системы интенсивность каждого скачка относительно невелика, а это означает, что скорость дозвукового течения за замыкающим прямым скачком близка к скорости звука (Мп 1). Но при этом достаточно небольшого сужения струи, обычно происходящего перед входным отверстием диффузора, для того чтобы в этом отверстии установилась кри- [c.470]

Режим работы эжектора, при котором коэффициент эжекции не зависит от давления на выходе из диффузора, называется критическим. Особенности работы эжектора на критическом режиме связаны с характером течения в начальном участке смесительной камеры — между входным сечением и сечением запирания 1 (рис. 9,6). Как уже указывалось, дозвуковой поток эжектируемого газа движется здесь по каналу с уменьшаюп1 имся сечением, ограниченному стенками камеры и границей сверхзвуковой эжектирующей струв. Скорость эжектируемого шотока в минимальном сечении — оно совпадает с сечением запирания — не может превысить скорости звука этим и определяются предельные значения скорости во входном сечении и максимального расхода эжектируемогогаза. Для тога чтобы определить эти максимально возможные значения, необходимо найти соотношения между параметрами потоков во входном сечении и в сечении запирания. [c.518]

Каналы (достаточно короткие), имеющие входную сужающуюся часть и выходную расширяюп уюся— диффузор, называются соплами Лаваля . Если в минимальном сечении сопла Лаваля скорость достигла скорости звука, то в расширяющейся части она может стать больше или меньше скорости звука — в зависимости от величины противодавления. Дозвуковых режимов истечения данного газа из сопла Лаваля, заданных размеров, может быть очень много, в то время как существует только один режим сверхзвукового истечения, осуществляющийся при определенном значении противодавления, равном давлению в выходном сечении сопла. При несоблюдении этого условия в расширяющейся части сопла Лаваля возможны, так называемые скачки уплотнений (когда давление в выходном сечении меньше величины противодавления), сопровождающиеся потерями энергии. Весовой расход газа при сверхзвуковом режиме не может превзойти максимального значения расхода в наименьшем сечении при достижении в этом сечении скорости звука. [c.121]

КОНФУЗОР (от лат. onfundo — вливаю) — участок проточного капала в виде суживающейся трубы обычно круглого или прямоугольного сечения. В случае, когда в К. поступает ноток жидкости или газа со скоростью, меньшей местной скорости звука, давление при переходе от широкого входного к узкому выходному сечению падает, а скорость и, следовательно, ки-нетич. анергия потока возрастают, т. е. течение имеет характер, обратный течению в диффузоре. При дозвуковых скоростях течения К.— то же, что сопло. Если скорость течения на входе в К. превышает местную скорость звука, в К. происходит торможение потока, к-рое может приводить к образованию ударных волн. КОНЦЕНТРАТОР акустический — устройство для увеличения интенсивности УЗ (амплитуды колебат. смещения частиц). По принципу действия различны два типа К. фокусирующие, или высокочастотные, и стержневые, или низкочастотные. [c.454]

Рассмотрим простейшую схему течения в коническом диффузоре, изображенную на рис. 10.1,а. Здесь короткий входной конфузор обеспечивает почти изоэнтропийное расширение потока от параметров полного торможения рог и tai до параметров ри ti, pi во входном сечении диффузора. Будем считать поле скоростей в этом сечении равномерным. При движении жгадкости в расширяющейся части канала за счет действия вязких сил в выходном сечении устанавливается неравномерное распределение скоростей 2i и плотностей р2, но поскольку значения Ь п = Сп1о-г1 сравнительно малы, плотность в сечении 1—1 допустимо считать постоянной. При дозвуковых скоростях давление р2 также постоянно по всему выходному сечению. [c.269]

Работа диффузора зависит от отношения скоростп полёта к скорости во входном его отверстии. Рассмотрим сначала режим к н < Ян, Т. е. полёт с дозвуковой скоростью. Двигатель принимает в диффузор Св кг сек воздуха. [c.290]

Перед входным отверстием воздушпо-реактивного двигателя с диффузором нросте] 1шего дозвукового тина (фиг. 352) при Мц > 1 получается прямой скачок уплотнения. На фиг. 133, где представлена фотограф]1Я обтекания воздухом полого тела прп значении М = 2, отчётливо виден прямой скачок уплотненпя в центральной части головной ударной волны, как раз перед входным отз ерстием те.ш. [c.677]

Скорость Х0х во входном сечении дозвукового диффузора не ра1вна скорости набегающего потока ХЮ1 [c.106]

На рис. 15.45 показана условная схема простейшего реактивного двигателя. Этот двигатель представляет собой тело переменного сечения. Екихи это тело перемещается в воздушном пространстве, то в него с некоторой скоростью будет поступать воздух. Входная часть тела представляет расширяющийся канал (диффузор), в котором дозвуковой поток тормозится. Таким образом, при движении воздух в диффузоре будет тормозиться (снижается его скорость), а давление увеличиваться. За расширяющимся каналом расположен сужающийся канал (сопло). В этом канале сжатый в диффузоре воздух будет расширяться до прежнего давления, выбрасываясь из сопла. Учитывая неразрывность газового потока, можно утверждать, что секундный расход воздуха на выходе из двигателя равен секундному расходу воздуха на входе в него. При выбросе воздуха из сопла создается реактивная сила тяги. [c.457]

Дозвуковые диффузоры представляют собой расширяющиеся каналы с плавно очерченными входными кромками для предотвращения отрыва потока на входе (рис. 16.1). Чем значительнее увеличение площади сечения диффузора на единицу его длины й81йх тем больше йр/йх>0 и тем меньше длина и масса диффузора. На практике приходится ограничивать величину йр[с1х для того, чтобы избежать отрыва пограничного слоя — источника наиболее существенных потерь полного давления в дозвуковых диффузорах (п. 15.6). Вторым источником потерь является трение в пограничном слое. [c.314]

В гл. I, написанной В. В. Орловым, излагаются теоретические основы расчета и проектирования сверхзвукового диффузора, а в гл. И М. И. Степанов дает анализ рабочих характеристик и различных конструктивных схем входных дозвуковых и сверхзвуковых лиффузоров. [c.3]

На рис. 2. 5 приведены кривые зависимости коэффициента восстановления давления огд.зв от скорости потока во входном отверстии Мвх и угла раствора ад диффузора, полученные К. С. Сциллар-дом при испытаниях конических дозвуковых диффузоров с плавными входами и уширением 7 д// вх = 4,93. Из графика видно, что с увеличением ад и Мвх коэффициент восстановления давления уменьшается. [c.58]

Предельным называется максимальный для данного з н а ч е ни я коэффициент эжекции соответствующее противодавление называется предельным и-р о т и в о д а в л е- н и е м. Этот режи м, отвечающий на диаграмме точке В, называется предельным. Механизм наступления предельного режима представляется следующим. По мере увеличения х в некотором сечении входного участка диффузора средняя скорость потока становится сверхзвуковой. Пристеночный дозвуковой слой в этом сечении имеет минимальную поперечную протяженность и не способен передавать возмущение против потока. Поэтому снижение противодавления (р4<р4пр) не влияет на условия в камере смешения и коэффициент эжекции сохраняется постоянньим. Он может быть увеличен только за счет повышения плотности потока, т. е. давления в камере смешения ри. Поэтому на участке ВА харакгеристика p/i= onst параллельна оси о-рдинат. Процесс в ступени эжектора на этом участке характеристики принципиально отличается, как видно из дальнейшего, от процесса на участке СВ вслед за зоной макси- мальной скорости, расположенной в начальном участке горловины диффузора, смешанный поток тормозится в горловине, пересекая сложную систему скачков уплотнения, до дозвуковой скорости во входном сечении (если длина горловины соответствует оптимальной), после чего осуществляется дальнейшее (уже плавное) торможение в расширяющемся участке. Описанная картина иллюстрируется графиком распределения давлений вдоль контура диффузора на рис. 7-29. Если длина горловины меньше той, при которой обеспечивается торможение Потока до дозвуковой скорости, то в расширяющейся Части диффузора поток разгоняется, а затем в системе скачков, переходит в дозвуковой (расширяющаяся [c.433]

Характер зависимости давления в камере смешения от х при постоянном давлении р показывает, что pJPo меняется периодически при изменении х = х1с1 (1 —диаметр выходного сечения сопла), если поток на входе в диффузор сверхзвуковой (рис. 7-36). При больших значениях х давление р непрерывно увеличивается с ростом х (в этом случае скорость на входе в диффузор дозвуковая). Периодический характер зависимости от х при М1>> 1 объясняется волновой структурой потока. Если при перемещении сопла относительно диффузора на стенку входной части попадают скачки, импульс от стенки уменьшается (снижается у) и давление в камере увеличивается. Наоборот, если на входе в диффузор расположены волны разрежения, давление в камере смешения возрастает. Изменение коэффициента эжекции при этом происходит по характеристике ступени, соответствующей постоянному давлению за диффузором pJр — сох ). [c.444]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...