Потоки в диффузорах

Несмотря на преимущества систем впрыска перед карбюраторными системами смесеобразования последние не утратили своих позиций. Введение электронного управления карбюратором позволило в 2,5 раза повысить точность дозирования. Использование сверхвысоких скоростей воздушного потока в диффузоре (70. .. 120 м/с вместо 13. .. 37 м/с у традиционных типов карбюраторов) позволяет существенно улучшить качество приготовления топливовоздушной смеси. При этом стоимость карбюраторов в среднем на 1/3 ниже стоимости систем впрыска, чем объясняется преимущественное распространение впрыска топлива на автомобилях высокого класса. [c.41]

Рис. 1.21. Структура потока в диффузорах

Рис. 1.22. Области отрыва потока в диффузорах [38, 71, 186]

Незначительный отрыв потока наблюдается только в диффузоре с 1 = 6° и % == 4 при наличии проставки с / о лг-- Ю (с.м. рис. 1.20, а). Более заметен отрыв потока в диффузоре с 8° и щ 4, где он появляется [c.29]

Из рис. 1.20 и 1.21 следует, что отрыв потока в диффузорах с < 40° происходит не по всему периметру сечения. Начинается он в той части сечения, где по тем или иным причинам (несимметрия диффузора, несимметричность профиля скорости на входе и т. п.) скорость потока в пристенном слое меньше, чем в других частях сечения. Однако, как только происходит отрыв потока на одной стороне поверхности диффузора дальнейшее повышение статического давления вдоль диффузора прекращается или ослабляется настолько, что отрыв потока от поверхности на противоположной стороне уже произойти не может. Односторонний отрыв потока обусловливает и несимметричное распределение скоростей по сечениям диффузоров. В симметричном диффузоре с симметричным профилем скорости на входе отрыв потока от стенки возникает попеременно то на одной, то на другой стороне диффузора (см. рис. 1.20, г), что приводит к значительному колебанию скоростей всего потока. [c.31]

Дополнительное выравнивание потока в диффузорах с разделительными стенками достигается с помощью сеток, решеток или другого сопротивления, равномерно распределенного по сечению (см. рис. 1.27). Установка разделительных стенок в диффузорах с большими углами рас- [c.32]

Из изложенного очевидно значительное влияние даже небольшого расширения сечения трубы на распределение скоростей. Профиль скорости в диффузоре получается более вытянутым в направлении движения, чем в трубе постоянного сечения, т. е. в центральной части сечения диффузора скорости больше, а вблизи стенок градиент скорости меньше. Для сходящейся трубы (конфузора) структура потока противоположна структуре потока в диффузоре профиль скорости более сплющен, чем в трубе постоянного сечения, а градиент скорости вблизи, стенок соответственно меньше. [c.37]

При постепенном расширении потока в диффузоре [c.147]

Все же выбор соответствующей формы центрального тела, особенно при осуществлении отсоса пограничного слоя, дает возможность частично использовать изоэнтропическое торможение потока в диффузоре внешнего сжатия и получить восстановление давления несколько более высокое, чем в трех-, четырех-скачковом диффузоре. [c.474]

Для определения приведенной скорости Я4 на выходе из диффузора воспользуемся уравнением неразрывности потока в диффузоре [c.514]

Все рассмотренные выше результаты получены в предположении, что потери трения в элементах эжектора пренебрежимо малы, и эффективность эжектора зависит только от ударных потерь, возникающих в процессе смешения. В действительности, помимо потерь при смешении, в элементах эжектора имеются дополнительные, вторичные потери, не связанные с самим существом процесса подмешивания дополнительной массы. Это в первую очередь гидравлические потери в соплах (потери полного давления газов до входа в камеру), потери на трение в смесительной камере и потери при торможении потока в диффузоре. [c.560]

ОТ условий входа идр.) НО основным фактором, определяющим отрыв потока, является градиент давления. Наблюдаемые в опытах разнообразные структуры потока в диффузорах обусловлены различными законами изменения градиента давления по длине диффузора и соответствующим положением точек отрыва. [c.352]

Поскольку отрыв потока в диффузоре ведет к резкому возрастанию его гидравлического сопротивления, целесообразно принимать меры для перемещения точки отрыва к выходному сечению. Совокупность способов искусственного перемещения точек отрыва называют управлением пограничным слоем. [c.352]

Опыты показывают, что безотрывные течения в плоских диффузорах ограниченной длины возможны при углах раскрытия, не превышающих 8—10°. Появление отрыва зависит не только от угла раскрытия, но и от ряда других параметров (например, от формы поперечного сечения диффузора, от условий входа и др.) но основным фактором, определяющим отрыв потока, является градиент давления. Наблюдаемые в опытах разнообразные структуры потока в диффузорах обусловлены различными законами изменения градиента давления по длине диффузора и соответствующим положением точек отрыва. [c.386]

Задача о течении в диффузоре — одна из наиболее сложных в аэродинамике. Необходимость изучать потоки в диффузорах определяется не только тем, что в машинах, сооружениях и экспериментальных установках имеются многочисленные расширяю- [c.366]

Для предварительного определения пропускной способности диффузора производятся испытания его модели, выполненной в масштабе 1 2 от натуры. Закон моделирования выбран исходя из того, что поток в диффузоре является напорным, и его характер определяется только свойствами инертности и вязкости жидкости. [c.116]

При малых углах конусности диффузора (0/2 < 7°) поток заполняет все сечение, отрыв не возникает и сопротивление диффузора незначительно. При 0/2 = 7 ч- 30° происходит отрыв потока от одной из стенок при этом он носит обычно нестабильный характер, перебрасываясь с одной стороны на другую. Сопротивление диффузора при наличии отрыва потока резко возрастает. При 0/2 = 30 -f- 45° поток в диффузоре отрывается от обеих стенок и сопротивление достигает максимума. С дальнейшим увеличением угла сопротивление несколько уменьшается. Общий характер зависимости коэффициента смягчения диф от угла конусности диффузора круглого сечения виден из рис. 114. Соответствующие числовые значения д ф приведены ниже [c.200]

Рис. 5.8. Обратимый (1-2) и необратимый (1-2 ) процессы адиабатного сжатия потока в диффузоре

Рис. 47. Схемы входа сверхзвукового потока в диффузор.

Процесс торможения потока в диффузоре отклоняется от изоэнтропийного течения вследствие вязкости среды и сопровождается тепловыделением, эквивалентным работе трения. Количество тепла, выделившегося на элементарном участке, отнесенное к местному изменению кинетической энергии, назовем коэффициентом диффузорной потери [c.223]

Важной структурной характеристикой двухфазного потока в диффузоре являются локальные значения коэффициентов скольжения Vi (осредненные по сечению), увеличивающиеся в направлении потока. Значения v зависят от дисперсности жидкой фазы, степени влажности и распределения скоростей несущей фазы по сечению. В качестве примера на рис. 7.1, в, г приведены расчетные значения Vi в зависимости от диаметра капель и степени влажности, подтверждающие увеличение скоростей движения капель вдоль диффузора. С уменьшением начальной влажности и степени дисперсности коэффициенты Vi уменьшаются. [c.233]

В диффузоре режим течения изменяется в зависимости от давления на выходе из аппарата Рд. При работе без нагрузки (рд = = 0,1 МПа) структура потока в диффузоре сохраняется такой же, как и в конце камеры смешения и горле диффузора при повышении давления Рд в диффузоре появляется скачок уплотнения-конденсации при достаточно большом противодавлении, когда скачок перемещается по диффузору, в районе горла существуют две различные по оптической плотности зоны с размытой границей (в этом случае в конце диффузора течет практически чистая жидкость). [c.128]

В трубе Вентури осуществляется процесс осаждения частиц золы на каплях распыленной орошающей воды. Высокой интенсивности этого осаждения способствуют распыл орошающей жидкости на большое число мелких капель и наличие значительной разности скоростей частиц и капель в газовом потоке. В диффузоре обеспечиваются восстановление части статического напора и [c.23]

По данным [Л. 36] скорость газового потока в диффузоре характеризуется определенной неравномерностью в поперечном сечении. Кроме того, в отличие от конфу-зора и горловины течение в диффузоре связано с заметным ростом турбулентных пульсаций [Л. 37]. Однако в первом приближении примем распределение скорости газового потока в диффузоре равномерным и пренебрежем влиянием турбулентных пульсаций. В этом случае изменение скорости газа вдоль диффузора описывается уравнением аналогичным (2-23), причем хз=л з/1з, где j a — расстояние данного сечения от вершины диффузора Ьз — длина диффузора от его вершины. [c.50]

Для равновесного потока в диффузоре последнее записывается как [c.383]

Отрыв потока в диффузоре 97, 98 [c.893]

Характер профиля скорости в диффузоре и длина его начального участка зависят не только от угла расширения, но и от ряда других факторов. В частности, сунтественное влияние на состояние потока в диффузоре оказывают режим течения (число Рейнольдса) и форма профиля скорости на входе в диффузор. В то же время входной профиль обусловлен формой и геометрическими параметрами предшествующих участков (прямых нро-ставок и фасонных частей, препятствий и др.). При увеличении числа Ре профиль скорости становится более пологим, а длина начального участка диффузора уменьшается (рис. 1.18). [c.26]

Уравнения неразрывности и энергии для потока в диффузоре p Fi + F2)wz = pFiWi, (49) [c.555]

Необходимость изучения потоков в диффузорах определяется и тем, что потери в них значительно больше, чем в цилиндричг-ских и конф узорных участках. Так, в паровых и газовых турбинах весьма значительную долю составляют потери в диффузорах выхлопных патрубков, а в гидралических — во всасывающих трубах. То же наблюдается в аэродинамических трубах (до 30% всех потерь — в диффузоре), вентиляционных установках и других машинах. [c.367]

Процесс адиабатного сжатия (тотока в диффузоре отражает рие. 5.8. Здесь 1-2 — адиабатный процесс сжатия потока в диффузоре без трения 1-2д — реальный (необратимый) процесс сжатия потока, сопровождаемый неизбежным увеличением удельной энтропии (52д > 5а). Следовательно, удельная работа, затрачиваемая на повышение давления в диффузоре от Р1 до р2 в реальном (необратимом) процессе больше, чем в обратимом процессе (йгд > Дополнительная удельная работа, затрачиваемая на преодоление трения, поглощается потоком и расходуется на повышение его температуры. [c.91]

Эжекторами называют аппараты, предназначенные для получения газа или пара повышенного давления путем смешения двух потоков. Сжимаемый газ или нар с давлением р , поступает в камеру смешения 4 через патрубок 2 (рис. 74). Для увеличения давления вещества используется энергия высоконапорного потока газа или пара с давлением pj, подаваемого в камеру смешения через патрубок /. За счет турбулегпного смешения высоко- и низкоскоростных потоков в камс ре смешения 4 происходит увеличение скорости сжимаемого газа при одновременном уменьшении скорости высоконапорного потока. В диффузоре 3 кинетическая энергия движения потока переходит в энергию давления так, что давление потока получает значение р, причем P >p>Pi. Эжектор может использоваться и в качестве эксгаустера для создания пониженного давления в некотором объеме, например в конденсационных системах паросиловых установок. [c.248]

Отмеченные особенности диффузорных потоков характерны и для двухфазных сред. Рассмотрим вначале парокапельный поток в диффузоре. Перед входом установлен подводящий конфузорный канал — суживающееся сопло (рис. 7.1), в выходном сечении которого парокапельный поток приобретает определенные скорость, давление и плотность несущей фазы, обеспечивающие заданный расход среды. При этом во входном сечении диффузора средние значения коэффициентов скольжения дискретной фазы оказываются минимальными, так как в предвключенном сопле капли отстают от паровой фазы. Значения vi зависят от чисел Рей- [c.231]

Расчеты по одномерной модели, выполненные А. Г. Андриецем, подтверждают в основном результаты, представленные в 7.1. Численное решение уравнений одномерного движения двухфазной среды (см. гл. 6) показало, что наиболее значительное воздействие на двухфазный поток в диффузоре оказывают геометрические параметры и механическое взаимодействие фаз. В соответствии с законом обращения воздействий логарифмическая производная скорости несущей фазы определяется по уравнению [c.240]

Влияние обоих жиклеров на состав горючей смеси представлено на рис. 22—IV, показывающем зависимость величины отношения колп-qe TBia бензина к количеству воздуха, в % от окоро сти во здушного потока в диффузоре. На этом рисунке прямая 1 представляет заданное отношение, кривые 2 я 3 — отношение количества бензина, проходящего соответственно через главный и компенсациюнный жиклер. [c.293]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...