Листы средней и большой толщины

Сопоставив выражение (190) с условием (188) и кривыми рис. 70, приходим к выводу, что скорость подъема температуры в контакте пропорциональна плотности сварочного тока, начальному значению внутреннего сопротивления контакта и зависит от формы кривой сварочного тока. Расчетные примеры, приведенные в 16, показывают, что площадь холодного контакта, особенно для листов средней и большой толщины, всегда заметно меньше площади ядра сваренной точки. Следовательно, плотность тока в начальный период нагрева всегда значительно больше, чем в конце, и соответственно этому скорость нарастания температуры окажется большей, чем скорость, рассчитанная по неизменному значению среднеквадратичного тока. Решающее влияние на форму кривой температуры в контакте оказывают состояние поверхности свариваемых деталей и форма кривой сварочного тока. [c.145]

Термин нормальная точечная сварка применим ко всем тем процессам, при которых нет оснований считаться с формой кривой сварочного тока и речь может идти только об эффективном значении сварочного тока. Нормальные процессы точечной сварки в отличие от импульсных имеют относительно большую длительность действия тока и применимы для листов средней и большой толщины [c.146]

ЛИСТЫ СРЕДНЕЙ И БОЛЬШОЙ ТОЛЩИНЫ [c.455]

При малых толщинах обработка кромок не обязательна, а при средних и больших толщинах она необходима по условиям образования шва на всей толщине деталей. Автоматическая сварка под флюсом позволяет увеличивать предельные толщины листов, свариваемых без обработки кромок, примерно в два раза, а угол скоса кромок уменьшить до 30...35° (на рис. 3.3 показаны швы, выполняемые при ручной сварке). [c.56]

В результате местного нагрева с большим градиентом температур при кислородной резке возникают деформации. Деформации имеют место как в плоскости разрезаемого листа, так и из плоскости листа (от неравномерности прогрева по толщине). Последние при резке металла средних и больших толщин имеют меньшее значение. [c.202]

Облегченная обмуровка применяется в котлоагрегатах средней и большой паропроизводительности. Выполняется она в виде двух или трех слоев обш,ей толщиной не более 300—500 мм. Внутренний ее слой — футеровка, средний слой — изоляционный, внешний — обмуровочный. Для предохранения обмуровки от механических повреждений и создания необходимого уплотнения ее снаружи дополнительно обшивают металлическими листами толщиной 3—4 мм. Такая обмуровка через 1,5—2 м по высоте крепится к каркасу. Конструкции креплений могут быть различными чаще всего используют чугунные крюки (кляммеры). [c.137]

Теневой метод применяют в основном для контроля листов малой и средней толщины, изделий из материалов с большим рассеянием УЗК (покрышек колес). При особенно большом рассеянии используют временной теневой метод (контроль бетона, огнеупоров). Условием его применения является двусторонний доступ к изделию. В случае, когда это условие не выполняется, может быть использован зеркально-теневой метод (например, для контроля железнодорожных рельсов). Теневой эхо-метод и сквозной эхо-метод применяют для повышения чувствительности теневого метода к мелким дефектам. Различные варианты методов прохождения применяют для контроля физико-механических свойств бетона, чугуна, стеклопластиков, древесностружечных плит, технических тканей и т. д. [c.203]

Целесообразность замены горячекатаного листа холоднокатаным в конструкциях машин объясняется тем, что в процессе холодной прокатки листа улучшаются его механические свойства и повышается точность по допускам. Кроме того, холодной прокаткой можно производить листовую сталь такой толщины, которую не представляется возможным получить при горячей прокатке (можно получить листовую сталь толщиной до 1 мм, тогда как на станах горячей прокатки можно получить лист минимальной толщины 1 —1,2 мм). Вследствие дефицита холоднокатаного лис га конструкторы в ряде случаев вынуждены применять горячекатаную листовую сталь больших толщин, чем необходимо по условиям расчета узлов и деталей, что приводит к перерасходу металла, утяжеляет изделия. Установлено, что применение холоднокатаного листа взамен горячекатаного позволит экономить у потребителя в среднем 20%. [c.177]

Прочность клеевого соединения внахлестку по меньшей мере равна прочности образца, изображенного на рис. 7.7, а и полученного механической обработкой из листа, толщина которого вдвое больше толщины склеиваемых материалов. Соединения внахлестку характеризуются неравномерным распределением напряжений по длине соединения, причем максимальные напряжения могут в несколько раз превышать средние значения [65]. [c.513]

При вытяжке заготовки без утонения стенки изменением толщины металла в зонах закруглений можно пренебречь. Зазор между пуансоном и матрицей при вытяжке в среднем должен быть на 10% больше толщины листа, т. е. г = 1,1 5, а радиус матрицы [c.416]

Применение образцов таких размеров удобно с точки зрения техники измерений. Для свариваемых конструкционных сталей средней прочности в виде толстого листа, а также для сварных соединений для оценки надежности прежде всего используются коэффициент критической интенсивности напряжений Кс и показатель критического раскрытия трещины 6 . Вязкость разрушения Ki играет определенную роль лишь в особых исключительных случаях (очень большая толщина листа, очень низкие температуры). Так как значение Кс зависит от геометрических размеров образца, то для испытания в условиях, близких к реальным условиям эксплуатации, толщина образца должна соответствовать минимальной толщине конструктивной детали. [c.81]

Очень важное значение имеет работа на изгиб цинковых покрытий, характеризующая степень сцепления покрытия с железным основанием. Различают цинковые покрытия, хорошо изгибающиеся, обладающие средней способностью к изгибу и не обладающие способностью к изгибу. Практически установлено, что оцинкованные листы обладают тем большей способностью к изгибу, чем тоньше покрытие. Поэтому для повышения способности цинковых покрытий к изгибу стараются уменьшить их толщину. [c.177]

Гибка больших толщин и гибка обечаек малого диаметра, при средней толщине листа, производится горячим способом в кузнечно-прессовых цехах. Нагрев деталей производится до температуры 1000—1100°С, при которой металл легко поддается деформированию. Подготовку кромок под сварку и вырезку больших отверстий производят после горячей гибки. [c.621]

Так, например, исследование покрытия на жести со средним расходом олова 0,34 г на 200 см поверхности (что соответствует средней толщине полуды 2,4 мк) показало, что толщина слоя олова на различных участках листа колеблется от 1 до 4 мк. При уменьшении среднего расхода олова ниже 0,22 г на 200 см поверхности на отдельных участках листа образуются плохо залуженные пятна и большое количество пор. Такая неравномерность покрытия ставит предел дальнейшему снижению расхода олова при горячем способе лужения. Коэффициент использования олова при данном способе не превышает 0,85. [c.6]

II ниже) петля представляет собой эллипс, потому что и индукция, и напряженность поля практически синусоидальны. При средних индукциях и низких частотах площадь динамической петли определяется в основном потерями на гистерезис и по форме напоминает петлю гистерезиса. При высоких индукциях, близких к индукции насыщения, изменяется форма носика петли из острого ои постепенно превращается в закругленный, что связано с ростом потерь на вихревые токи. Увеличение частоты вызывает более быстрый рост потерь на вихревые токи (пропорционально квадрату частоты). Это ведет сначала к закруглению носика петли, а при более высоких частотах (порядка сотен килогерц) форма петли постепенно переходит в эллипсовидную, Увеличение толщины листов, из которых изготовлен образец, ведет к росту потерь на вихревые токи, а следовательно, к изменению формы петли (уширению при низких частотах и большему закруглению носика по сравнению с петлей образца из тонколистового материала при больших частотах). [c.34]

Ширину горизонтальною листа балки (см. рис. 158,в, сечение Б —Б) из условий обеспечения горизонтальной жесткости принимают в пределах В = = (1/2... 1/3)/16, она должна быть не менее = (1/40..,1/50) L. Толщина вертикальных листов балок должна составлять не менее 5 мм. При отношении высоты листа h к его толщине 5 в пределах 80 .160 вертикальную стенку усиливают во избежание потери местной устойчивости поперечными вертикальными ребрами жесткости. При /)/5 > 160 для балок из малоуглеродистых сталей кроме поперечных ребер жесткости применяют также продольные ребра. Малые ребра жесткости, располагаемые в сжатой зоне, увеличивают устойчивость листа балки и улучшают условия опирания рельса. Их устанавливают с шагом, определяемым по условию прочности рельса. Большие ребра жесткости, устанавливаемые вдоль высоты балки, закрепляют у опор на расстоянии, равном примерно высоте стенки балки, а в средних сечениях, где касательные напряжения изгиба яв- [c.232]

Последовательность сварки отдельных швов конструкции, выбранная неправильно, может привести к значительным деформациям конструкции и появлению в швах трещин. На рис. 140 показаны правильная а и неправильная б последовательность сварки листовых конструкций. Порядок сварки, указанный на рис. 140,6, создаст жесткий контур из швов 1, 2, 3, п 4 и приведет к выпучиванию среднего листа от поперечной усадки щвов 5 п 6. При сварке металла большой толщины выпучивание будет незначительным, но в местах пересечения швов Л и Б возникнут большие напряжения, которые могут вызвать появление трещин на этих участках и в прилегающих к ним зонах основного металла. [c.233]

Для увеличения ширины провара у поверхности листов и уменьшения его в средней части сечения электроду сообщают поперечные колебания определенной частоты. Тогда удовлетворительное формирование можно получить при толщине металла до 100 жлг. В случае необходимости сваривать металл большей толщины применяют двух-, трех- и многоэлектродную сварку проволочными электродами. [c.266]

Особая разновидность формовочного миканита — микафолий. Он имеет с одной стороны подложку из бумаги, стеклоткани или стеклосетки и применяется для изготовления твердой изоляции стержней якорных обмоток машин высокого напряжения, где требуются большие усилия при намотке. Микафолий изготовляется из флогопита или мусковита, связующее — глифталевый, полиэфирный или крем-нийорганический лак. Выпускается в рулонах или листах толщиной 0,15—0,30 мм. Содержание слюды в микафолии не менее 45—50 %. Средняя электрическая прочность микафолия из флогопита не менее 13 МВ/м, а из мусковита — не менее 5— [c.179]

При вальцовке листов на концы верхнего валка производится гидравлическое противодавление снизу вверх, что предупреждает прогиб верхнего валка в средней его части и тем самым позволяет получать обечайку правильной цилиндрической формы. В зависимости от толщины и длины вальцуемого листа противодавление устанавливается в пределах 35—190 т. Чем толще и длиннее вальцуемый лист, тем больше противодавление на концах валка. [c.100]

Результаты, показывают, что заклепки выдерживают большее напряжение смятия (т. е. средняя несущая способность заклепки велика), если диаметр заклепки велик по сравнению с толщиной листа (велико значение отношения djt) и шаг заклепок в ряду велик по сравнению с диаметром заклепки (велико значение отношения jd). Рекомендуемые значения ld = 6 и djt = A (или больше). [c.302]

Имеющиеся данные о выносливости двусторонних соединений недостаточны для установления влияния на нее числа рядов заклепок. (Число рядов в данном случае имеет гораздо меньшее влияние на усталостную прочность, чем в случае соединений внахлестку, и должно скорее определяться из соображений статической прочности заклепок на срез. Как и для соединений внахлестку, оптимальная усталостная прочность двустороннего соединения соответствует большим значениям отношения диаметра заклепки к толщине листа. Каждый из двух внешних листов должен иметь толщину, равную не менее 0,6 толщины среднего листа. [c.310]

Образцы подвергали воздействию трех термических циклов (рис. 138). которые соответствовали условиям однопроходной сварки листов малой, средней и большой толщины (табл. 29). Скорость нагрева W , изменяли от 15 до 200 градкек (нри 700—900°), а скорость охлаждения W — от 1 до 100 градкек (при 600—500°). При охлаждении образцы последовательно нагружали по режиму II, указанному в табл. 28. Размер зерна нри циклах 1, 2 и 3 у исследованных сталей составлял соответственно [c.220]

Клеёная фанера различается по породе, толщине и числу слоёв шпона и их расположению. Кроме того, различают фанеру равнослойную, склеенную из листов шпона одинаковой толщины, и неравнослойную — из листов разной толщины (средние листы более толстые) в последнем случае листы шпона располагаются по толщине фанеры симметрично во избежание сильного коробления. Многослойная фанера (11 слоёв и больше) толщиной 25—Зи мм носит название фанерных плит. Клеёная фанера, предназначаемая для ответственного применения, подвергается [c.290]

Конструкция нормального трансформатора для машин средней и большой мощности (50 ква и выше) с жестким вторичным витком и дисковой первичной обмо1К )й показана на фи1. 123. Броневой сердечник 1 СТЯНУТ рамками 2 из уыовой стали с помощью изолированных болтов 3. На сердечник надеты пять соединенных параллельно плоских элементов вторичного витка 4, вырезанных из медного листа толщиной 6—10 мм. Концы листов 4 приварены к колодкам 5, в которых имеются отверстия с резьбой для крепления шин, соединяющих трансформатор со сварочным контуром машины. Первичная обмотка трансформатора состоит из десяти дисковых катушек 6, расположенных попарно около каждого элемента вторичного витка. Концы первичной обмотки 7 выведены под трансформатор и имеют отверстия для присоединения проводов, идущих от питающей сварочную машину сети. [c.179]

Рис. 138. Термические циклы околошовной зоны, принятые при исследовании влияния скорости охлаждения на сопротивляемость сталей задержанному разрушению в условиях однопроходной сварки листов малой (цикл ), средней (цикл 2) и большой толщины (цикл 3). Параметры циклов см. в табл. 29

Кипящая сталь наиболее дешевая, так как при ее вьшлавке расходуется минимальное количество специальных добавок и обеспечивается максимальный выход годного продукта. Пониженное содержание кремния и марганца обусловливает меньшую прочность и большую пластичность, чем у спокойной стали. Недостатками кипящей стали являются развитая ликвация, в головной части слитка неоднородность содержания углерода достигает 400 %, серы — 900 % от их среднего содержания. В спокойной стали неоднородность содержания углерода лишь на 60 %, а по сере на 110% превышает их среднее содержание в стали. Прокат из кипящей стали более неоднороден по химическому составу, чем прокат из спокойной стали. Листы и профили, изготовленные из разньсс частей слитка, различаются по содержанию углерода, серы и фосфора. Поэтому прокат из кипящей стали характеризуется неоднородностью структуры и механических свойств даже для металла одной плавки. В среднем кипящая сталь содержит около 0,02 % кислорода, что в несколько раз больше, чем у спокойной стали. Хладостойкость кипящей стали понижена, в среднем Гзо у нее на 10-20 °С выше по сравнению с для спокойной стали. Пониженное сопротивление хрупкому разрушению особенно характерно для проката значительной толщины (14—20 мм и более) из кипящей стали. [c.277]

Для средних и длинных оболочек, у которых L > R, рационально комбинированное подкрепление, когда помимо вафельных ребер ставят промежуточные шпангоуты, шаг которых назначают равным I = (0,6... 1,0)/ при сравнительно большом давлении и / = (1,0...1,5) R при малых давлениях. Увеличение частоты шпангоутов может оказаться целесообразным и по технологическим соображениям, так как с уменьшением длины пролета I уменьшается и толщина исходного листа биои- [c.99]

Гибке подвергают слоистые пластмассы, термопласты, эбонит, картон, фибру, миканит, поставляемые в виде листов, профилей и труб. Слоистые пластмассы (текстолит, стеклотекстолит, гетинакс с частичным отверждением и др.) подвергают гибке с нагревом в среднем до 140° С. Гибку производят при больших радиусах. Зазор между цуансоном и матрицей составляет 1,1—1,15 от толщины материала. [c.173]

Прокатка толстых листов произюдится также на полунепрерывных листопрокатных станах. Эти станы состоят из одной черновой трехвалковой клети со средним валком меньшего диаметра, либо из универсальной трех- или четырехвалкоюй клети и чегырех-шести непрерывно расположенных четырехвалковых клетей. На этих станах прокатывается как толстолистовая, так и тонколистовая сталь. Некоторые из них строят с расчетом использования черноюй клети для самостоятельной прокатки листов большой толщины с отдельным выходом для готового продукта. [c.315]

Технологические пробы для оценки сопротивляемости сварных соединений образованию горячих трещин. Технологические пробы в О1П0ВП0М дают качественную оценку сопротивляемости шва возник новению горячих трещин. Онп выполняются на образцах постоянной формы V. жесткости, а в некоторых случаях — переменной жесткости с разной шириной или глубиной надрезов. На рис. П.4 показана составная листовач проба МВТУ для сталей малой и средней толщины. Пластины разноЛ ширины соединены прихватками. Сварку ведут от узких пластин к более широким. Трещины образуются в местах пересечения стыка плоским сварным швом. Показателем стойкости служит минимальная ширина пластины, при сварке которой горячие трещины не возникают. Проба Лихай (США) широко применяется для опенки свариваемости листов большой толщины (рис. П.5), Образец представляет собой пластину с прорезями. Наплавку производят в V-образную разделку. Степень жесткости образца определяется глубиной прорезей (отрезком х), при которых в образце не возникают трещины. От одного образца к другому глубина прорезей уменьшается (или увеличивлется), [c.16]

Сосредоточение деформации металла иа границах зерен при прохождении через высокотемпературный участок термического сварочного цикла, особенно ту его часть, где уже прекратилась миграция границ и достройка зерен, должно привести к большой искаженности кристаллической решетки в приграничных зонах. Такой сдвиг должен сопровождаться существенным ростом плотности дислокаций и вакансий иа границах. Особенно велик он должен быть на границах, расположенных нормально к направлению растяжения. При особо высокой степени локального сосредоточения деформации на таких участках границ могут образоваться микронесплошности типа трещин. Следовательно, меж-зеренный сдвиг в высокотемпературной области должен значительно расширить зону разрыхления границ, увеличить ее свободную энергию и склонность к адсорбции атомов инородных элементов. Ширина зоны разрыхления определяет реальную ширину границ, наблюдаемую на шлифах после травления металла. Такие реальные границы значительно шире (до 10 — 10- см) границ, предполагаемых теоретически (до 10 см). Расчеты показывают, что высокотемпературная зернограничная деформация может пройти только в том случае, когда ширина границ незначительно больше теоретической. Экспериментальным и расчетным путем М. А. Криштал и Ю. И. Давыдов получили, что соответствующая ширина эффективной границы зерен при 700°С в железе со средним размером зерен около 50 мкм равна 10 см. Экспериментально было также установлено, что зона адсорбции углерода на границе зерен в а—Fe равна 0,2 мкм [10]. Столь значительное увеличение ширины реальных границ зерен происходит в результате стока и накопления точечных и линейных дефектов, образующих благодаря лесу дислокаций и пор типа объединенных поливакансий широкую зону нарушенной структуры. Плотность нарушений возрастает вследствие локализации сдвига по границам. Скопление дислокаций у границы видно на микроструктуре (рис. 69), выявленной при электронной микроскопии на просвет околошовной зоны сварного шва фольги из коррозионно-стойкой стали. Аналогичный результат отмечен и при травлении декорированных дислокаций на шлифах сварных соединений листов большей толщины. Ширина зоны травимости -самой дислокации всего лишь немного больше 10 см (около 30 атомных диаметров) [40]. Но, по-видимому, при плотном скоплении дислокаций на границах образуется фронт травимости, равный всей площади их скопления размером до 10 см. А. Хейденрейх [62] считал, что при циклическом нагружении дислокации могут концентрироваться у границ в слое толщиной около 0,2 мм. [c.111]

ВЫСОКИХ расчетных напряжениях, должны выполняться на монтажной п.тощадке на вертикальной плоскости, нередко при низкой окужающей температуре, что в некоторых случаях повышает склонность сварных соединений из металла толщиной более 30— 35 мм к хрупким разрушениям. Эта задача успешно решается при-М1енёнием электрошлаковой сварки, при помощи которой на монтаже успешно свариваются листы не только больших, но и средних толщин (15 мм и меньше). [c.435]

При однопроходной автоматической сварке листов толщипо 10— 30 мм и наплавке на листы средней 15 мм) и большой 30 мм) толщины при средних и высоких значениях погонной энергии дуги (соответственно д/и > 6 и 15 ккал см + " = 20 150 сек) начинают в существенной мере проявляться индивидуальные особенности сталей к росту зерна (см. рис. 58 и 62, а также рис. 48 и 49, циклы А2 и АЗ). При этом в сталях с сильными карбидообразующими элементами конечный размер зерна определяется все-таки в основном длительностью В сталях же, не содержащих элементов, образующих устогмивые карбиды, а также в углеродистых сталях, наоборот, резко возрастает роль длительности 1". Особенно четко это заметно при сварке на более жестких режимах. [c.126]

Средне- и высокочастотный блок установлен на верхней стенке блока. Блок выполнен из пластмассы и содержит СЧНЧВЧ излучатель — акустический трансформатор. Этот нетрадиционный пленочный излучатель служит для воспроизведения средних и высоких частот звукового диапазоиа. Излучатель представляет собой помещенную в сильное магнитное поле гофрированную мембрану из диэлектрической пленки с проводником специальной формы. Применение такой конструкции мембраны увеличивает коэффициент полезного действия излучателя в несколько раз. Малый вес и малая инерционность излучающего элемента обеспечивают прозрачность звучания и большой динамический диапазон. На верхней стенке ВЧ блока, вокруг СЧ ВЧ блока расположен звукопоглотитель в виде листа крашеного пенополиуретана толщиной 40 мм, уменьшающего влияние отраженной от верхней стенки на АЧХ звукового давления в области средних и высоких частот, а также — улучшающий качество звучания. [c.314]

По-иному обстоит дело при ручной сварке в стык листов толщиной более 5 мм, когда сварку необходимо вести по кромкам, имеющим разделку. В этом случае, наоборот, правый способ сварки оказывается более производительным, чем левый. Это объясняется тем, что прн правом способе сварки наиболее эффективная (средняя) зона пламени расположена относительно поверхности тделия в разделке кромок значительно глубже, чем при левом. В результате такого более сосредоточенного и интенсивного нагрева производительность сварки увеличивается, а расстояние от оси шва, на которое распространяется зона термического влияния, уменьшается. Разница в производительности правого и левого способов сварки при этом оказывается тем значительнее, чем больше толщина свариваемых листов. [c.145]

Указанная конструкция рациональна и заслуживает внимания при применении схемы непосредственного воздействия кулачка на шток клапана. Крышка, закрывающая кулачковые валики, в средней своей части имеет большой люк для монтажа и демонтажа свечей. В целя лучшего уплотнения газового стыка на утог пленный бортик гильзы укладывается стальное гофрированное кольцо, поверх которого накладывается прокладка толщиной 1,9—2,0 мм (охватывающая всю плоскость стыка), состоящая из двух тонких стальных листов с вну тренним слоем из асбеста. [c.211]

По измерению толи ины образца и глубины коррозионных поражений (Kd)- Метод измерения толщины образца до и после коррозии чрезвычайно прост, но груб и совершенно неприменим при неравномерном характере коррозии. При сравнительно рав-но.мерной коррозии лучшие результаты дает весовой метод. Применение данного метода оправдывается в тех случаях, когда образцы имеют форму, неудобную для взвешивания или когда исследуются части аппаратуры (например, котельные листы). Этим методом измеряют а) среднюю толщину прокорроди-ровавшего образца или детали в большом количестве точек [c.35]

На некоторых металлургических заводах в старых цехах установлены одноклетевые трехвалковые станы Лаута, на которых обычно прокатывают листы толщиной 4—25 мм. У этих станов диаметр верхнего и нижнего валков 700—850 мм, диаметр среднего валка 450—550 мм, длина бочки валков 1800—3000 мм. Скорость прокатки колеблется от 2,5 до 3,5 м/с. Валки приводятся во враш е-ние через редуктор и шестеренную клеть электродвигателем переменного тока. Недостатки этих станов наличие тяжелых подъемно-качающихся столов, малые обжатия металла за проход, большая разнотолщинность листовой стали по ширине, невысокая производительность. [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...