Формы кривых сварочного тока

Регулирование характера кривой сварочного тока в конденсаторной машине (фиг. 194,6—г) может осуществляться тремя способами изменением емкости конденсаторов (часть конденсаторов отключается), изменением коэфициента трансформации сварочного трансформатора (с помощью обычного секционного переключателя) и изменением напряжения на обкладках конденсаторов (изменением настройки реле напряжения/ //). При первом и последнем способах изменения формы кривой сварочного тока одновременно регулируется и количество запасенной энергии. Как видно из приведенных кривых, для увеличения длительности сварки необходимо повысить коэфициент трансформации. При уменьшении [c.274]

ФОРМЫ КРИВЫХ СВАРОЧНОГО ТОКА [c.115]

Во всех случаях технологических расчетов ориентируются на действующее (эффективное) значение сварочного тока. Поэтому интегралы предыдущего параграфа упрощаются, так как вместо функциональной зависимости Р (t) можно оперировать с постоянной величиной эффективного тока. Эта величина весьма просто устанавливается при сварке переменным током длительностью не менее полупериода. Для некоторых особых форм кривых сварочного тока равенство действующих значений тока не обязательно обеспечивает одинаковую картину тепловыделения в контакте. Примером могут служить кривые рис. 48, а и б. Для таких кривых тока, а также для иных, еще более сложных, вполне рационально представлять изменение сварочного тока во времени в виде степенных функций. Обозначим пиковое (максимальное) значение тока через / , мгновенную величину через /j, i , координаты времени возрастания тока через ti и спада тока через /о. Тогда можно написать, например, для любой из кривых рнс. 48 [c.115]

Рис. 48. Различные практически используемые формы кривых сварочного тока

Форму кривой сварочного тока будем учитывать согласно закономерностям (133) и (134). [c.143]

Сопоставив выражение (190) с условием (188) и кривыми рис. 70, приходим к выводу, что скорость подъема температуры в контакте пропорциональна плотности сварочного тока, начальному значению внутреннего сопротивления контакта и зависит от формы кривой сварочного тока. Расчетные примеры, приведенные в 16, показывают, что площадь холодного контакта, особенно для листов средней и большой толщины, всегда заметно меньше площади ядра сваренной точки. Следовательно, плотность тока в начальный период нагрева всегда значительно больше, чем в конце, и соответственно этому скорость нарастания температуры окажется большей, чем скорость, рассчитанная по неизменному значению среднеквадратичного тока. Решающее влияние на форму кривой температуры в контакте оказывают состояние поверхности свариваемых деталей и форма кривой сварочного тока. [c.145]

Рассмотренные соотношения позволяют сделать вывод о том, что на регулирование количества тепла и скорости его введения в металл при точечной сварке оказывает влияние главным образом форма кривой сварочного тока, величина внутреннего сопротивления контакта и действующее давление электродов. [c.146]

Термин нормальная точечная сварка применим ко всем тем процессам, при которых нет оснований считаться с формой кривой сварочного тока и речь может идти только об эффективном значении сварочного тока. Нормальные процессы точечной сварки в отличие от импульсных имеют относительно большую длительность действия тока и применимы для листов средней и большой толщины [c.146]

Рис. 70. Различные формы кривых сварочного тока (а — г) и возможные изменения контактных сопротивлений (3) и температур в ядре сварной точки (е)

Современная сварочная техника позволяет обеспечивать любое изменение тока и давления в процессе нагрева и формирования сварной точки. Программирование режимов точечной сварки заключается в правильном выборе формы кривой сварочного тока и изменения давления электродов во времени. Совместное изображение тока, давления и температуры ядра, меняющихся за цикл сварки точки, называют циклограммами. [c.201]

Современные программированные режимы сварочных токов могут весьма отличаться от токов синусоидальных. Однако самым характерным и обязательным для каждой формы кривой сварочного тока являются переходные режимы нарастание тока до максимума и его спад до нуля. Какой бы ни была кривая нарастания и спада по своей форме (а они могут быть различны), любую ее ветвь можно представить некоторой степенной функцией. [c.79]

Примем допущение, что при импульсных режимах точечной сварки все энерговыделение в зоне свариваемого контакта идет на плавление ядра цилиндрической формы диаметром и высотой к. Форму кривых сварочных токов будем учитывать по формулам (2.44) и (2.45). Полное сопротивление свариваемого контакта с учетом оксидной пленки на нем определим суммой [c.104]

В настоящее время созданы отдельные экземпляры точечных машин, которые способны от точки к точке автоматически менять показатель п формы кривой сварочного тока, в зависимости от состояния контактирующих поверхностей. Однако малое распространение такого рода машин пока вполне правомерно, поскольку автоматика очень сложная, машины дорогие и недостаточно себя оправдывают тем, что создают весьма стабильные размеры ядра. [c.168]

Для одной из конденсаторных машин на рис. 6.3 наглядно показаны формы кривых сварочного тока в зависимости от изменения основных параметров машины числа витков в первичной цепи п, емкости батарей С и индуктивности сварочного контура L. Как видно, длительность включения тока, его амплитудное значение могут меняться в достаточно широких пределах для каждой- машины. Весьма существенно и различие в скорости нарастания сварочного тока при каждом регулировании кривой тока. [c.218]

Машина марки МТК-8004 обладает следующими характеристиками. Пределы регулирования напряжения на батарее конденсаторов 150—380 В. Наибольшая емкость батареи конденсаторов 315 мФ. Длительный вторичный ток 14 кА. Диапазон свариваемых толщин — до 2,5 + 2,5 мм. Формы кривых сварочного тока /св показаны на рис. 6.5. Цифры на кривых относятся к емкостям / — 35 мФ 2 — 70 мФ 3 — 122,5 мФ 4 — 157 мФ 5 — 245 мФ 6 — 315 мФ. На рис. 6.5, а п = 42, на рис. 6.5, б п = 84. Зарядное напряжение в обоих случаях 380 В. [c.226]

Технологические особенности машин постоянного тока определяются прежде всего формой кривой сварочного тока. Благодаря трехфазному выпрямлению и большой индуктивности сварочного контура кривая тока имеет плавную форму с малой глубиной пульсаций при неограниченной длительности импульса тока. Это обусловливает непрерывный нагрев деталей и позволяет за время сварки ввести в соединение необходимую энергию при минимальном мгновенном значении мощности. Для наиболее полного использования этой особенности машин сварку следует вести на такой ступени включения сварочного трансформатора, которая обеспечивает получение необходимого значения сварочного тока при минимальных углах фазового регулирования. Это, кроме того, обеспечивает потребление из сети минимальной мощности при максимальном коэффициенте мощности. [c.96]

Улучшение формы кривой переменного тока может быть достигнуто различными способами повышением напряжения сварочного трансформатора до 120—180 в, применением балластных реостатов, включаемых последовательно с дугой (фиг. 8), последовательным включением в сварочную цепь источника постоянного тока. Для облегчения зажигания и повышения устойчивости дуги, как правило, применяются высокочастотные осцилляторы. [c.445]

В однофазной мостовой схеме вентили включены в четыре плеча, образующие мост, сходный по схеме с измерительным мостом. В одну из диагоналей моста включаются нагрузка — сварочная дуга. Для улучшения формы кривой выпрямленного тока в схему включают, как минимум, две реактивные катушки и [c.390]

Постоянная составляющая сварочного тока создает постоянное магнитное поле в сердечнике трансформатора и дросселя. Это приводит к искажению формы кривой тока и уменьшению коэффициента мощности дуги и понижению устойчивости ее горения. При этом увеличивается ток холостого хода трансформатора, ято приводит к неполному использованию его мощности. [c.430]

Напряжение дуги зависит от величины сварочного тока и длины дуги. Эта зависимость называется статической (вольт-амперной) характеристикой дуги. На рис. 24 приведены примерные формы статических характеристик дуг длиной 2 и 3 мм. Как видно из кривых, напряжение дуги резко падает при небольших значениях тока. Для больших токов, которые обычно применяются при автоматической сварке, напряжение дуги не зависит от тока, а определяется только длиной дуги. [c.36]

Сущность регулирования изменением формы кривой тока заключается в том, что сварочный трансформатор питается от сети через специальное устройство (прерыватель), позволяющее в течение каждого полупериода переменного тока иметь паузы регулируемой длительности, во время которых ток отключается. Чем длиннее эти паузы, тем меньше эффективное значение тока и тем соответственно меньше мощность, развиваемая машиной. Преимущество такого способа регулирования мощности (широко применяемого в промышленности) — отсутствие дополнительных потерь энергии в регулирующем устройстве (см. 2 гл. ХШ). [c.195]

Как видно из сравнения кривых тока рис. 70, бив, эффективное значение тока для обоих случаев одинаково. Однако температурные кривые, как это наглядно показано на рис. 70, г, будут совершенно различны. Таким образом, программируя сварочный импульс, можно обеспечить практически любую форму кривой температуры в контакте, в том числе даже комбинированные из трех типовых, показанные на рис. 70, г. [c.145]

Рис. 2.12. Различные формы кривых изменения сварочного униполярного тока от времени Т, а также изменения / при разных я

Относительная кратковременность действия сварочного тока при рельефной сварке определяется более высокой концентрацией плотности тока в контакте, особенно в начальный период нагрева (см. рис. 4,. 12, а). В последующем (рис. 4.12, б) рельеф сминается и нагрев идет примерно с такими же скоростями, как и в аналогичных условиях точечной сварки. Завершается процесс (рис. 4.12, в) формированием расплавленного ядра. В современной практике используют самые разнообразные формы рельефов, о них будет речь далее. Наиболее распространенной формой рельефа принят выступ, близкий к шаровому сегменту с размерами, показанными на рис. 4.13. Полное сопротивление рельефа в процессе его сваривания меняется своеобразно, как это показано на рис. 4.14 кривой 1—/. В начальный период нагрев идет, как для стыкового контакта (кривая 1—2), но как [c.188]

Вследствие значительной разницы в свойствах вольфрамового электрода и свариваемого металла кривая напряжения дуги имеет несимметричную форму в ней имеется постоянная составляющая, которая, в свою очередь, вызывает появление в сварочной цепи постоянной составляющей тока 2п- Величина последней обусловливается суммарным омическим сопротивлением сварочной цени [3]. [c.430]

Сварку неплавящимся электродом вьшолняют на постоянном или переменном токе. Особенности горения дуги переменного тока обусловлены различными физическими свойствами электрода и изделия. В полупериоде, когда катодом является нагретый вольфрам, дуга вследствие значительной термоионной эмиссии возбуждается при низком напряжении. В следующий полупериод, когда катодом является холодный металл (например, алюминий А1) с ничтожной термоионной эмиссией, возбуждение дуги требует значительного пика напряжения. В результате кривая напряжения имеет несимметричную форму, что, в свою очередь, приводит к появлению в сварочной цепи постоянной составляющей тока. [c.420]

Преимушеотва конденсаторных машин — малая мошность, потребляемая из сети, равномерная загрузка фаз, высокий коэфициент мощности возможность удобного регулирования длительности процесса и формы кривой сварочного тока относительно малые потери энергии, запасенной в конденсаторах, вне сварочной цепи. Недостатки конденсаторных ма-2 шин — высокое напряжение в первичной цепи [c.275]

При наладке машин также используют амперметр АСТ-2, измеряющий сварочный ток от 4 до 35 ка с точностью 5%. Он состоит из кольцевого трансформатора, надеваемого на токоподвод торои-да, и измерительного устройства. Датчик ДСТ-1 предназначен для наблюдения и записи формы кривой сварочного тока на магнитоэлектрическом или катодном осциллографе. [c.232]

Как видно, главными переменными являкугся плотность тока I, начальное электрическое сопротивление контакта шероховатых поверхностей Гмго. сопротивление оксидных наслоений Гцло и п — показатель формы кривой сварочного тока. Для первого момента включения тока можно считать, что расплавленный диск из двух слоев пирамидальных шероховатостей образуется в результате [c.167]

Можно убедиться, что этот показатель довольно точно определяет кривую неискаженной синусоиды в пределах О— 90 . Отсюда видно, что для сварки нормальным переменным током действительно необходима зачистка деталей до металлического блеска. Но, как это бывает и как это показано на рис. 1.26, оксидные пленки способны увеличить, например, вдвое начальное значение Гмго + Гплп 2гт. Для того чтобы диск получился расплавленным, а не кипящим с выплеском этого кипящего слоя, из равенства (4.11) следует, что форма кривой сварочного тока должна быть не выпуклой (п = 1/2), а вогнутой приблизительно с показателем кривизны п = 3/2. [c.168]

Геоме грия единичного точечно-сварного соединения из-за концентрации напряжений лишает ядро почти всех его структурных и даже, в известных границах, размерных преимуществ. Тем не менее, за последние 20 лет созданы целые серии уже теперь обычных и стандартных машин с регулируемыми формами кривых сварочного тока. На рис. 4.6 представлена серия такого рода кривых, хотя и не в полном современном ассортименте. На [c.168]

Рис. 6.3. Схема регулирования формы кривой сварочного тока в кондеисатор-иых машинах

Для газового разряда сопротивление не является постоянным, так как количество заряженных частиц зависит от интенсивности ионизации и, в частности, от силы тока. Поэтому электрическая дуга не подчиняется закону Ома. Зависимость напряжения на электродах от силы протекающего через дугу тока носит название статической характеристики дуги. Графическое изображение такой зависнмости, полученной для постоянной длины дуги, показано на рис. 26.3. Форма кривой является характерной для всех сварочных дуг. Она показывает, что при малых силах тока (область /) с увеличением силы тока быстро растет число заряженных частиц, поэтому электрическое сопротивление уменьшается и снижается напряжение, необходимое для поддержания дуги. При дальнейшем увеличении силы тока (область II) столб дуги начинает сжиматься, что приЕодит к меньшей скорости роста числа заряженных частиц, характеристика становится жесткой, а в области III характеристика становится возрастающей. Таким образом, форма статической характеристики дуги зависит от процессов, протекающих в дуге при изменении силы тока. Положен е кривой в координатах сила тока — напряжение зависит от длины дуги. Более длинной дуге соответствует кривая, расположенная выше. Иначе говоря, существует семейство статических характеристик, каждая из которых соответствует определенной длине дуги. [c.376]

При замыкании выключателя ПК (фиг. 75) с контактом К запасенна в конденсаторе энергия поступает через первичную обмотку трансформатора СТ во вторичную цепь машины. Продолжительность прохождения сварочного тока, его величина и форма кривой определяются параметрами сварочной машины ш конденсаторов. [c.393]

Рис. 4.6. Рост температуры в зависимости от формы кривых тока подогрева деталей (/дд) и сварочного тока, формирующих расплавлеииое ядро (1 ) для машии пе-ремеииого тока, униполярных, конденсаторных и выпрямленного вторичного тока

В том случае, когда катодом является вольфрам, дуговой разряд происходит главным образом за счет термоэлектронной эмиссии благодаря высокой температуре плавления и относительно низкой теплопроводности вольфрама, что обусловливает неодинаковые условия горения дуги при прямой и обратной полярности. При обратной полярности (изделие является катодом — минус) напряжение при возбуждении дуги должно быть больше, чем при прямой полярности. Поэтому из-за значительной разницы в свойствах вольфрамового электрода и сваривае-. мого металла кривая напряжения дуги имеет не симметричную форму, а в ней появляется постоянная состазляю-ш,ая, которая вызывает появление в сварочной цепи постоянной составляющей тока. Постоянная состазл.чющая тока в свою очередь создает постоянное магнитное поле в сердечнике трансформатора и дросселя, что приводит к у.меньшению мощности сварочной дуги и ее устойчивости. Появленж.в цепи постоянной составляющей тока не обеспечивает нормального ведения процесса сварки и особенно при сварке алюминиевых сплавов, так как сварочная ванна даже при небольшом содержании кислорода и азота покрывается тугоплавкой пленкой окислов и нитридов, которые препятствуют сплавлению кромок и формированию шва. [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...