Основные параметры рисунка

Основные параметры рисунка [c.171]

Основные параметры резьбы. На рисунке 13.6 изображен профиль резьбы (сопряженных, свинченных внутренней и наружной резьб) и обозначены его основные параметры. [c.200]

На рисунке 20 показана зуборезная рейка, зуб которой представляет собой равнобокую трапецию со скругленными углами верши и впадин. Основными параметрами реек всех размеров являете угол а профиля так называемого исходного контура. Как уже указывалось, в стандарте этот угол принимается равным 20°. Линия тт . делящая высоту зуба рейки пополам, называется модульной прямой. Часть зуба, расположенная выше модульной прямой, называется [c.38]

На основании перечисленных особенностей разработана лабораторная автоматизированная система диагностирования шлифовальных станков-автоматов, включающая измерение и анализ их основных характеристик, отдельных узлов и параметров технологического процесса. Система позволяет установить взаимозависимость между отдельными параметрами и их связи с показателями качества. Она включает в себя (см. рисунок) датчики (Д ,. . Д,) основных параметров мощности, потребляемой в процессе шлифования и на холостом ходу, измерений вибраций шпинделя круга, биения шпинделя, давления масляного тумана в шпинделе, осевого смещения шпинделя, измерения статической и динамической жесткости станка, засаливания шлифовального круга, числа оборотов шлифовального круга, измерения уровня вибрации и отклонения точности перемещения узла правки, числа оборотов обрабатываемого изделия, измерения припуска, дифференцирования сигнала припуска, температурной деформации обрабатываемой детали, числа оборотов шпинделя изделия, уровня [c.116]

Основные параметры термометров (рисунок см. в табл. 2) [c.824]

Малые воронки (рис. 29) широко распространены при литье в кокиль мелких и средних отливок. В этом случае коническую воронку выполняют непосредственно в металлической форме. Модели круглых воронок должны охватывать контур свободно падающей струи (теоретический контур показан на рис. 29, а пунктирной линией). При этом условии давление расплава, оказываемое на стенки воронки, всегда больше атмосферного, что исключает подсос воздуха в верхнем сечении стояка. Более рациональной является воронка овальной формы (рис. 29, б). Размеры воронки принимают исходя из соотношений между диаметром стояка в верхнем сечении в и основными параметрами воронки, приведенными на рисунке. [c.68]

Рассматривая последовательно таким способом все точки вдоль оси X, перпендикулярной биссектрисе угла 0, найдем распределение интенсивности в картине интерференции источников Si и S2 (см. график в нижней части рисунка). Основным параметром картины интерференции является ее период Л, т. е. расстояние между смежными максимумами интенсивности. Для того чтобы найти эту величину, достаточно приравнять в формуле (1) разность хода б к длине световой волны I. Подставляя в формулу (1) б = А, и обозначая величину пространственного периода Л, т. е. принимая аа = Л, найдем, что в случае интерференции двух плоских волн пространственный период интерференционной картины Л определяется следующим выражением [c.26]

Основными размерами углов призматических элементов деталей являются угол а и его меньшая сторона 1 (рис. 7.2, а). Основным параметром конического соединения является конусность С, под оторой понимается отношение разности диаметров О—с1 двух поперечных сечений конуса к расстоянию L между ними (рис. 7.2,6), т е. С= 0—йi)/L. Из этого рисунка следует, что конусность рав- а удвоенному тангенсу угла а/2, называемого углом уклона и представляющего собой угол между образующей и осью конуса. Удвоенная величина угла уклона а, т. е. угол между образующими конуса в осевом сечении, называется углом конуса. Конусность [c.236]

Из условия контактной прочности определить основные параметры редуктора с цилиндрическими прямозубыми колесами, схема которого приведена на рисунке. [c.427]

Определить модуль и основные параметры червячной пары настенного ворота. Максимальное натяжение каната О = 800 кГ (см. рисунок). Усилие рабочего Рр = 100 н. Диаметр барабана (расчетный) Дб= 220 лл. [c.446]

Основные параметры рессорных молотов отечественного производства (к рисунку 56, б) [c.178]

Основные параметры и размеры ковочных гидравлических 4-колонных прессов по гост 7284—54 ( к рисунку 57) [c.179]

Контуры витков исходного и исходного производящего червяков, а также их основные параметры для модулей 0,1—0,9 мм (СТ СЭБ 1912—79) и модулей 1—20 мм (ГОСТ 19036—73) представлены на рисунках в табл. 13.6 и 13.7. [c.501]

Основные параметры активного участка и оскулирующей параболы представлены в табл. 6.11. На рисунке показаны гелиоцентрические траектории движения на активном участке, причем выключение тяги производится в момент достижения параболической скорости. Такой режим полета выбран для того, чтобы можно было сравнить его с полетом к Юпитеру по параболической орбите при использовании высокой тяги, рассматривавшимся в разделе 6.6.7. Можно рассматривать также и гиперболическую оскулирующую орбиту в качестве конечного участка траектории [c.236]

Для обозначения параметров нестандартной резьбы показывают все ее основные размеры. Например, на рисунке 13.19, и показана резьба прямоугольного профиля. Рекомендуется показывать в масштабе увеличения профиль данной резьбы и все ее размеры — диаметр резьбы по выступам, (I, — диа- [c.209]

Рисунок 4.20 - Схема Г. Си, иллюстрирующая дилатацию и дисторсию локальных объемов на фронте трещины Каждый блок под действием приложенного напряжения подвергается изменению объема и формы. Основные соотношения для каждого элемента могут различаться, и поэтому решение увязывается с историей нагружения. Это требует формирования банка данных, содержащего кривые напряжение - деформация при одноосном растяжении, охватывающие область локальных скоростей деформации, реализуемых в различных объемах материала на фронте трещины. Согласно Г.К. Си, плотность энергии является наиболее информативным параметром состояния, а площадь под кривой истинное напряжение -истинная деформация характеризует изменение функции плотности энергии

Задача 7.16. При расчете потокораспределителя в системе охлаждения автотракторного двигателя внутреннего сгорания жидкостный тракт заменяется сложной эквивалентной гидравлической сетью. Число участков для двигателей семейства ЗИЛ колеблется от 20 до 800. На рисунке представлена модельная сеть гидравлической системы охлаж-, дения двигателя внутреннего сгорания, состоящая из 13 участков. Основные геометрические параметры приведены в таблице [c.161]

Основные уравнения, связывающие метрические, кинематические и динамические параметры для кулисных механизмов с двухповодковыми группами, можно получить, рассматривая рис. 2. 15, а. Как видно из рисунка, полный ход исполнительного звена 5 равен [c.71]

При обычных, характерных для основных конструкционных материалов значениях параметра а изменение продольной деформации невелико и им можно пренебречь. На рис. 5.3.8 приведены кривые размахов продольных деформаций, полученные при испытаниях с постоянной амплитудой поперечной деформации для упрочняющихся алюминиевых сплавов (I и II) и разупрочняю-щейся теплоустойчивой стали. Из рисунка видно, что изменения продольной деформации невелики. [c.245]

На представленных рисунках величины с индексом О приняты в качестве эталонных и соответствуют параметрам и результатам основного варианта расчета, а диапазон изменения теплофизических свойств выбран с учетом их реальных отклонений. [c.207]

Основные геометрические параметры и составы зон расчетного варианта приведены на рисунке и в таблице. [c.271]

Состав характеристик (параметров) каждой группы и основные взаимосвязи между ними схематически показаны на рис. 9.1. Как видно из этого рисунка, выбор оптимальных внутренних параметров ТЭУ тесно связан с системными параметрами ТЭС и системными факторами через обобщенные характеристики ТЭУ. Схема представляет по существу принципиальную информационную модель рассматриваемой задачи. Такая модель позволяет выявить состав исходной и искомой информации и проследить их взаимосвязи. Так, например, термодинамические параметры ТЭУ и структура ее тепловой схемы определяют уровень тепловой экономичности и маневренные свойства установки, что в свою очередь обусловливает выбор режима ее работы и эксплуатационные издержки. В то же время режим использования каждой установки связан с режимами работы других электростанций и экономичностью эксплуатации ЭЭС в целом. Аналогично устанавливается цепочка взаимосвязей в обратном направлении от режима электропотребления и структуры ЭЭС к оптимальному режиму использования отдельных ТЭУ и далее к выбору рационального уровня тепловой экономичности и внутренних параметров установки. С помощью информационной модели можно сформировать и множество других цепочек и ветвлений информации. [c.195]

Р1спытания автоматизированной системы с измерительными средствами проводились при оценке технического состояния дизеля после ремонта. Техническое состояние оценивалось по содержанию элементов износа в масле, мощности, количеству топлива и воды в масле. Концентрация таких элементов износа, как медь, свинец и сурьма, стабилизировалась после 10 ч работы. Основной параметр работы — количество железа в масле, концентрация которого превышала содержание других элементов в 1,5—3 раза. На рисунке приводится зависимость изменения концентрации железа в масле К (t) от времени работы ДВС. Концентрация железа в масле стабилизируется после 30 ч работы. Концентрация элементов износа определялась с учетом интенсивностей поступления топлива п воды в масло. При этом производилась экспериментальная оценка точности регистрации элементов износа. Исследовались ошибки определения концентрации элементов износа при различном количестве топлива и воды в масле. Зависимость П (t) определяет характер изменения ошибки от времени работы. Следовательно, при построении зависимости износа ДВС необходимо учитывать интенсивность поступления топлива и воды в масло. [c.144]

Графики изменения основных параметров рабочих процессов и температуры внутренней стенки по длине трубки оптимального при данной совокупности значений параметров совокупности опг змеевикового парогенерирующего канала приведены на рис. 4.17. Длина трубки такого канала составляет 29,166 м, число витков — 51, а коэффициент потерь давления — 0,9208. Из этого рисунка видно, что змеевиковый модуль является теплонапряжен ным элементом, особенно в зоне поверхностного кипения, где плотность теплового потока достигает 2-10 Вт/м . В этой же зоне коэ( х )ициент теплоотдачи к дифениль-ной смеси характеризуется наибольшими значениями и остается достаточно высоким в области испарения пристенной пленки жидкости. В обеих зонах значения тепловых нагрузок на 50. .. [c.83]

При движении жидкости в достаточно длинной обогреваемой вертикальной трубе гидродинамическая структура потока изменяется как по длине, так и по поперечному сечению канала. Область существования каждого режима определяется конкретной совокупностью параметров X, р, piw, Q T, геометрией канала и краевыми условиями. На рис. 2.5 приведено изменение структуры в парогенерирующем канале. На этом 5ке рисунке нанесены кривые изменения некоторых основных параметров процесса вдоль трубы. [c.41]

На рис. 3.27 приведены результаты экспериментального исследования теплообмена очага пожара с горизонтальной конструкцией перекрытия в помещении 6x6X6 м . На рисунке приведены данные для момента времени развития пожара 17 мин при горении древесины на площади 6,6 и при величине пожарной загрузки 75 кг-м- . Температура на оси потока, набегающего на перекрытие, взята по результатам экспериментальных исследований. Скорость набегающего потока рассчитывалась по данным работы [4] исходя из интенсивностей тепловыделения, определяемого экспериментально по скорости выгорания. Основные параметры набегающего потока имели следующие величины температура набегающего потока 663К, Ке =3-10 степень черноты 0,72. Температура поверхности принята 483К и степень черноты 0,68. Представленное в настоящей главе аналитическое решение удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными в областях ускоренного и переходного течения. [c.130]

Таким образом, полученная формула для определения силы сцепления учитывает основные параметры конструкции щины и движущегося экипажа, состояние поверхности дороги и тин дорожного покрытия. См-ла сцепления зависит от следующих параметров, конструктивных особенностей экипажа (нагрузки на колесо Ок) основных параметров шпни (Вц Гп, и, Ог), включая вид рисунка протектора (Кпр) давления воздуха в шине физико-механического состояния дорожного покрытия в зонах фактического касания шины с поверхностью дороги (параметры Хо и 1 ) типа дорожного покрытия (/ шах Д)- Так как силы трения возникают при непосредственном взаимодействии протектора с поверхностью дороги, то в формуле 22 учтены основные механические характеристики материала протектора (аэф. Ц и Е). [c.99]

Сравнение основных параметров двухфазного потока, при которых реализуется метод ХГН, с параметрами, присущими традиционным ме го-дам напыления [14], показывает, что они существенно различаются (см. рисунок). Согласно ранее распросфаненной точке зрения [4, 12, 5, 13, 3], для формирования покрытий необходимо, чтобы падающие частицы находились в расплавленном или предрасплавленном состоянии. Данный же эффект показал, что наличие высоких темперагур в струе не является обязательным условием и покрытия мошю получать из частиц, имеющих температуру значительно меньше их температуры плавления, а это открывает широкие возможности для создания новых технологий и новой техники для напыления [17, 63, 64,65, 66,67, 68, 69, 70]. [c.33]

Основные параметры и размеры ковочных паровоздушных молотов двойного действия мостового типа (к рисунку 55) [c.176]

Рисунок 3.986 показывает, что как в конических соплах с твердыми стенками, так и в эжекторных соплах при оптимально выбранной величине расхода воздуха во втором контуре, обеспечивающей минимум потерь тяги на расчетном режиме течения, основным параметром, определяющим уровень потерь импульса (или тяги), является угол коничности сопла. Изменение отно-стельной площади среза сопла в достаточно большом диапазоне значений 1,5-3,5) слабо влияет на величину потерь импульса (или минимальных потерь тяги) сопел. Эти данные совместно с рис. 3.33 позволяют с достаточной степенью уверенности сформулировать утверждение, что в эжекторных [c.174]

На рис. 7.8 показано изменение основных параметров движения самолета при преднамеренном вводе его в аэроинерционное вращение на высоте 17 500 м и числе М=1,9. Из рисунка видно, чтб летчик отклонением ручки управления от себя создал перегрузку Му 0. Затем на 15-й секунде он отклонил ручку влево (8э==9°) и удерживал ее в этом положении примерно 5 с. В течение этого времени непрерывно возрастала сначала угловая скорость крена (Озс, а затем из-за роста инерционного момента резко возросла угловая скорость рыскания Шу, что привело к увеличению угла скольжения и боковой перегрузки Пг. [c.204]

Рисунок 4.41 - Зависимость площади А островов среза от параметра Р островов, получающихся при сечении поверхности разруигения плоскостями, параллельными основной поверхности (схема)

Чертеж, на который нанесены основные геометрические параметры, называют схемой профиля кулачка. На рис. 122, а приведен %ртеж, а на рис. 122, б—схема профиля плоского дискового кулачка основные точки профиля а, Ь, с я d. Из рисунка видно, что для дисковых кулачков основные углы, измеренные по теоретическому и практическому профилям, одинаковы. [c.166]

Этот результат представлен на рис. 8.5, из которого видно, что при указанных режимных параметрах критическая мощность семистержневой сборки возросла примерно на 20%. Основные результаты исследования [ 108], полученные на семи- и трехстержневых сборках, представлены на рис. 8.6 и 8 .7 соответственно в виде зависимости критической мощности сборки от температуры воды на входе при давлениях 7,4 и 9,8 МПа для массовых скоростей потока от 600 до 2000 кг/(м -с). Как видно из рисунков, интенсификаторы теплообмена существенно увеличивают критическую мощность стержневой сборки. Анализ и результаты сравнения показывают, что прирост предельной мощности у сборок с интенсифика-торами увеличивается с ростом массовой скорости потока и с уменьшением недогрева воды на входе в сборку. Это положение достаточно хорошо иллюстрируется рис. 8.8, из которого видно влияние массовой скорости потока и температуры воды на входе на прирост предельной мощности в трехстержневой модели ТВС с интенсификаторами, выраженный в процентах по отношению к критической мощности аналогичной сборки без иитенсификаторов. При температуре воды на входе 250°С и массовой скорости потока 2000 кг/(м -с) прирост критической мощности составляет более 50%. [c.153]

Большинство тройников разрушалось в месте сопряжения перехода с основной трубой в плоскости осей тройника и отвода (типа I на рис. 7-22,а). Реже встречались разрушения других типов. Наибольшая остаточная деформация наблюдалась на равнопроходных тройниках. На рис. 7-22,6 представлены результаты испытаний. Номера против условного обозначения точек соответствуют основным геометрическим параметрам тройников, которые приводятся в подписи под рисунками. [c.418]

На рис. 87 представлены экспериментально полученные зависимости критического числа Рейнольдса в зависимости от относительной амплитуды Auoflugf при различных параметрах Q. Из рисунка видно, что с увеличением A o// of критическое число Рейнольдса сначала увеличивается, достигает максимума и затем быстро убывает. Значение критических чисел Рейнольдса при пульсирующем течении в некоторой области параметров Auofluof и Q больше, чем при стационарном ламинарном течении. Это объясняется тем, что конечные возмущения в пульсирующем ламинарном потоке не усиливаются, а затухают. Кроме того, при заданном значении Augfluof критическое число Рейнольдса уменьшается с увеличением й. При больших значениях Q колеблющийся пограничный слой очень тонок, а при малых значениях Q толщина пограничного слоя соизмерима с толщиной пограничного слоя основного течения. Характерной особенностью пульсирующего ламинарного течения в трубе является то, что, несмотря на наличие точек перегиба в профиле скоростей, критическое число Рейнольдса при пульсирующем течении больше, чем при квази-стационарном. Следовательно, наличие точек перегиба на профиле [c.183]

Из анализа рис. 1.8 следует, что микрофибриллы — структурные составляющие углеродных волокон — в зависимости от условий и температуры получения имеют характерные размеры от 10 до 50 нм и Lj. от 2 до 5 нм. Однако следует отметить, что кривые на этом рисунке [13] отражают основные качественные тенденции, так как каждая марка углеродного волокна в зависимости от структуры исходного ПАН-волокна и технологии получения углеродного волокна имеет свои значения указанных параметров. На рис. 1.9 представлены идентифицированные в настоящее время три типа структуры волокон [13], которые отличаются ориентацией графитовых кристаллитов в поперечном сечении волокна. [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...