Гомогенность

Топливо и замедлитель могут быть равномерно размещены в расчетной физической ячейке, и в этом случае такую ячейку или шаровой твэл считают гомогенными. Если топливо сосредоточено в определенной части шарового твэла — в топливной зоне, то такой твэл называют гетерогенны-м. [c.18]

Разность температур в гомогенном твэле в канале АТ [c.96]

Расчетные относительные зависимости имеют вид для гомогенных твэлов [c.97]

Рассматривались два типа шарового твэла гомогенный прессованный без оболочки с теплопроводностью Х= [c.98]

В канальном варианте с Л =1,5, равноценном предыдущему бесканальному по относительной потере давления, диаметр гомогенных твэлов при <7v=15 МВт/м оказывается равным - 30 мм, размер шестигранного блочка под ключ 55 мм, -а диаметр внутреннего цилиндрического канала 45 мм. [c.106]

Уравнение переноса излучения, а также его приближения и различные методы решения, рассмотренные выше, применимы прежде всего к гомогенным средам с молекулярным рассеянием света. Задача оказывается более сложной в случае двухфазных систем. Прежде всего необходимо связать оптические характеристики среды с оптическими параметрами отдельной частицы или неоднородности. Как правило, предполагается, что частицы рассеивают излучение независимо [125]. Индикатриса рассеяния сплошной среды принимается подобной индикатрисе рассеяния отдельной частицы, а интенсивность рассеяния — пропорциональной числу частиц [161]. [c.144]

Описанные выше качественные результаты, по-ви-димому, справедливы для высококонцентрированных дисперсных систем. Однако использование уравнения переноса излучения для таких систем по аналогии с гомогенными и разбавленными дисперсными системами обусловлено возможностью применения понятия однородного объема, характеризуемого некоторыми оптическими параметрами [46, 162]. Малый объем можно считать элементарным, если количество поглощенного и рассеянного излучения пропорционально его величине [162]. Интенсивность внешнего излучения должна оставаться приближенно постоянной в пределах этого объема, а количество содержащихся в нем частиц должно быть достаточным для статистически достоверного описания его характеристик средними величинами [162]. [c.145]

Для однофазного чистого компонента или гомогенного раствора определенной массы и состава Р и С равны единице и число степеней свободы равно двум. Таким образом, состояние системы можно определить, зная значения любых двух интенсивных переменных температуры, давления или удельного объема. [c.149]

Для однофазного чистого компонента или гомогенного раствора постоянного состава все количественные вычисления базируются на основном соотношении, полученном комбинацией уравнений (4-33), (4-34) и (4-36) [c.150]

Перед удалением перегородки в сосуде объем, относящийся к компоненту А, был равен и , а объем, относящийся к компоненту В, был равен Ид. После удаления перегородки объем, относящийся к каждому компоненту, стал равен общему объему изолированной системы V. Таким образом, объем, соответствующий обоим компонентам, увеличится при удалении перегородки и d п V для обоих компонентов будет положительным. Следовательно, удаление перегородки приводит к увеличению произведения и газы будут самопроизвольно смешиваться с образованием гомогенной смеси во всем объеме системы. [c.193]

Первые два частных дифференциала в правой части каждого уравнения ограничены постоянным числом молей каждого компонента. Эти дифференциалы для гомогенных растворов постоянной массы и состава можно вычислить по уравнению (6-1) [c.219]

Критерий равновесия, выраженный через свободную энергию Гельмгольца уравнением (8-22), может быть выражен и через другие термодинамические функции при различных ограничительных условиях. Применяя уравнения (7-51) — (7-54) для гомогенных растворов к одной фазе j многокомпонентной многофазной системы, получаем следующие соотношения [c.245]

Это соотношение особенно важно для установления равновесного состава химической реакционной системы. Оно также указывает, что все термодинамические уравнения, которые первоначально были выведены для гомогенных систем постоянного состава, также справедливы для равновесных систем переменного состава. [c.246]

Было немало попыток представить коэффициент распределения как функцию температуры, давления и состава. Однако так как интеграл уравнения (9-39) — функция вида и количества каждого компонента в системе, то нельзя вывести общее строгое соотношение для коэффициента распределения. Более того, чтобы вычислить интеграл в уравнении (9-39), необходимо знать величины ik при постоянных составе и температуре по всей области давлений от нуля до давления системы. В области давления между давлением системы и давлением п и кипении, соответствующем температуре и фазовому составу, v представляет собой парциальный мольный объем компонента в гомогенной жидкой фазе. В области давления между нулем и началом конденсации vt представляет собой парциальный мольный объем компонента в гомогенной паровой фазе того же состава. В двухфазной области между давлением начала конденсации и давлением при кипении величины не могут существовать, и уравнение (9-39) не может быть использовано для определения коэффициента распределения. [c.274]

Тем не менее уравнения состояния для смеси используют для экстраполяции данных о парциальном мольном объеме на область двух фаз и для вычисления фугитивности компонента в жидкой фазе. Пригодность уравнения состояния для определения фугитивности для жидкой фазы зависит не только от точности передачи рьГ-свойств гомогенных паровой и жидкой фаз, но и от его математического поведения для той двухфазной области, когда гомогенная система физически не может существовать. [c.274]

Для того чтобы две фазы существовали одновременно в двухкомпонентной системе, коэффициент распределения одного компонента должен быть больше единицы, а коэффициент другого компонента меньше единицы. Если коэффициенты распределения обоих компонентов больше единицы при данных температуре и давлении, то существует только паровая гомогенная фаза если [c.278]

Материальный баланс для данной системы можно установить, рассматривая систему вначале как гомогенную фазу, жидкость или пар, которая разделяется на две фазы с изменением температуры или давления. При отсутствии химической реакции материальный баланс можно выразить через число молей [c.287]

Если 2,- — мольная доля компонента t в начальной гомогенной фазе, У1 — мольная доля компонента i в конечной паровой -фазе и X,- — мольная доля компонента i в конечной жидкой фазе, то материальный баланс для компонента i можно записать [c.287]

Используя заданную величину z,- для каждого компонента в начальной гомогенной фазе и равновесные температуру и давление,. [c.287]

Для получения однородного по составу (гомогенного) аусте-нита при нагреве требуется не только перейти через точку окончания перлито-аустенитного превраш,ения, но и перегреть сталь выше этой точки, или дать выдержку для завершения диффузионных процессов внутри аустенитного зерна. [c.237]

Таблица 75 Свойства некоторых аустенитных сталей (гомогенных)

Элементы, изоморфные а-титану (магний, цинк, кадмий, бериллий), не сплавляются с жидким титаном, поэтому диаграммы этих систем не построены, Условно к группе IA отнесены сплавы Ti — О и Ti —N а-область этих сплавов имеет широкую гомогенность и плавятся они без распада. Внешний вид этих систем (Ti — О Ti — N) подобен диаграмме, изображенной на рис. 374 (IA). [c.511]

С другими тугоплавкими металлами и между собой металлы большой четверки образуют или неограниченные твердые растворы, или твердые растворы широкой гомогенности. [c.523]

Задача состоит в разработке метода расчета для выбора геометрических размеров твэлов для двух указанных схем с учетом гидродинамического сопротивления Ар, средней объемной плотности теплового потока qv и максимально допустимой температуры топлива в шаровых твэлах как для случая гомогенного твэла, когда микротвэлы размещены во всем объеме шарового твэла, так и для случая гетерогенного твэла, когда топливная зона с микротопливом в виде сферического слоя занимает только часть его объема. [c.94]

В качестве такого эталона предложен вариант бесканальной активной зоны с гомогенными шаровыми твэлами с объемной пористостью т = 0,4 (соотношение N> Q) и диаметром твэла, обозначаемым d . Сравнение следует проводить при одинаковом значении ATlAT )i для всех исследуемых i вариантов по величине (AplApn)i тех же вариантов. Оптимальным будет вариант с минимальным значением Ар1 рн и максимальным относительным значением й/йн- Значения АТ и Арн варианта, принятого за эталон, следует определять по зависимостям (5.21), (5.23) и (5.29) для наиболее горячей точки активной зоны, характеризуемой максимальной температурой топлива при учете отклонений параметров от номинальных значений. [c.97]

Для каждого варианта гои означает гомогенный таэл, гет [c.101]

В табл. 5.2 показаны для различных значений средней плотности теплового потока в твэлах относительный объем твэлов в активной зоне, размеры гомогенных и гетерогенных твэлов (й/ серд=2,6) и относительная потеря давления газа в активной зоне Ар/р. Расчеты были выполнены для всех описанных ранее пяти вариантов активной зоны при изменении объемной плотности теплового потока от 5 до 15 МВт/м в предположении, что в активной зоне по принципу одноразового прохождения применено профилирование тепловыделения по радиусу за счет разного обогащения ядерного топлива в центральной и периферийной зонах. В горячей точке на оси реактора вблизи графитового пода относительное тепловыделение принято равным 0,6 среднего значения, а /Сг 1,5 по всей зоне. В расчете по зависимостям (5.21) и (5.23) выбиралось такое значение dn, чтобы Ксуслн = 10 Кроме того, считалось, что диаметр активной зоны равен ее высоте для всех значений qy. [c.102]

Для каждого из вариантов активной зоны с шаровыми твэ-лами при увеличении объемной плотности теплового вотока из-за условия сохранения неизменными температур топлива уменьшаются размеры твэлов и увеличивается относительная потеря давления в активной зоне, т. е. затраты энергии на прокачку. Размеры гетерогенных твэлов существенно меньше размеров гомогенных из-за появления дополнительного термиче-ского сопротивления графитовой оболочки особенно сильно эта разница ощущается в бесканальных активных зонах, когда весь замедлитель — графит сосредоточен в самих твэлах. Относительная потеря давления в случае использования гомогенных твэлов получается во всех вариантах меньше, чем при исполь- [c.103]

На рис. 5.5 приведены зависимости d = f qv) и Aplp=f( jv) для плотной упаковки шаровых гомогенных и гетерогенных твэлов в бесканальной активной зоне(2-й вариант) с объемной пористостью 0,259 и 4-й и 5-й варианты канальной зоны при объемной пористости активной зоны Пк=0,3. Как и следовало ожидать, уменьшение пористости активной зоны приводит к существенному увеличению относительного сопротивления активной зоны, что и ограничивает объемную плотность теплового-потока, которую можно получить при заданной температуре [c.104]

Диаметр гомогенного твэла в бесканальной активной зоне при v=15 МВт/м равен 80 мм, что более чем на 30% превышает диаметр твэлов, используемых в реакторе AVR и предполагаемых к использованию в реакторе THTR-300, в котором средняя объемная плотность теплового потока существенно ниже 6 МВт/м [17]. Это, по-видимому, объясняется тем, чтО сначала был сконструирован и применялся гетерогенный сборный ТВЭЛ с d/d epA = 2,0, а затем был осуществлен переход к гомогенному прессованному твэлу при сохранении по условиям технологии и имеющихся механизмов перегрузки неизменным его наружного диаметра. Кроме того, реактор THTR-300 сконструирован не по принципу одноразового прохождения активной [c.105]

Для однофазного чистого компонента или гомогенного раствора с огтределенным составом такпе экстенсивные свойства, как объем, внутренняя энергия, энтальпия и энтропия, являются функциями общей массы системы и таких двух интенсивных свойств, как температура и давление. Для однофазного раствора с переменным составом экстенсивные свойства — функции двух интенсивных свойств и массы каждого отдельного компонента. Если G — экстенсивное свойство однофазного раствора, то [c.212]

Сквозные дисперсные потоки имеют многочисленные технические приложения пневмотранспорт ряда материалов, движение сыпучих сред в силосах и каналах, сушка в слое и взвеси (шахтные, барабанные, пневматические и другие сушилки), камерное сжигание топлива, регенеративные и рекуперативные теплообменники с промежуточным твердым теплоносителем, гомогенные и гетерогенные атомные реакторы с жидкостными и газовыми суспензиями, химические реакторы с движущимся слоем катализатора или твердого сырья, шахтные и подобные им печи — все это далеко не полный перечень. Возникающие при этом технические проблемы изучаются давно, но разрозненно и зачастую недостаточно. Исследование различных форм существования сквозных дисперсных систем в качестве особого класса потоков, выявление режимов их движения, раскрытие механизма теплообмена и влияния на него различных факторов (в первую очередь концентрации), использование полученных данных для увеличения эффективности существующих и разрабатываемых аппаратов и процессов — все это представляется как чрезвычайно актуальная и важная для современной науки и различных отраслей техники проблема. Так, например, применение проточных дисперсных систем в теплоэнергетике позволяет разрабатывать новые экономичные неметаллические воздухоподогреватели, высокотемпературные теплообменники МГД-установок, системы интенсивного теплоотвода в атомных реакторах, высокоэффективные сушилки, методм энерго технологического использования топлива и др. [c.4]

Наряду с гомогенными и квазигомогенными реакторами с жидкими суспензиями известны также предложения использовать горючее в виде потока газовзвеси [Л. 171] или в виде гравитационного слоя [Л. 296]. На рис. 12-4 представлена схема атомного реактора (Нидерланды), доложенная на Женевской конференции по мирному использованию атомной энергии. Частицы горючего перемещаются нисходящим гравитационным слоем в технологических каналах, а затем транспортируются гелием через элементы парогенератора в исходное положение. Сепарация частиц происходит в циклонах, а гелий отсасывается циркуляционными газодувка-ми. Для обеспечения большей надежности движения внизу каналов предусматриваются вибраторы. В отличие от этой схемы в [Л. 355,] описан реактор также с движущимся слоем горючего, но при этажном , а не параллельном расположении активной зоны и парогенератор-26—2503 393 [c.393]

То. что сказано в отношении кристаллизации графита из жидкости, применимо и для кристаллизации графита из аусте-нита. Нет ясных экспериментальных доказательств того, что из гомогенного аустенита непосредственно выделяется графит, хотя, согласно приведенным выше термодинамическим положениям (см, с. 205), это возможно в уз ком диашазоне температур (в интервале между линиями стабильной и метастабильной систем). Однако если в процессе нагрева произошла частичная графитизация вследствие распада цементита, то возможно отложение углерода на уже имеющихся графитных включениях (при охлаждении ниже линии P S E ), что наблюдалось экспериментально. [c.207]

Состав наиболее важных аустенитных жаропрочных сталей приведен в табл. 74. Стали первой (гомогенной) группы применяют как жаропрочные и как нержавеющие, поэтому более подробно о них будет изложено в главе Коррозионностойкие стали , здесь же мы ограничяися данными об их окали-ностойкости и жаропрочности (см. табл. 73). [c.470]

Конечно, цель такой термической обработки — повышение жаропрочности аустенитные стали второй группы обладают жаропрочностью более высокой, чем гомогенные аустенитные стали, что объясняется тонким распределением второй фазы, однако это является преимуществом только при кратковременных сроках службы при длительных сроках службы (t>100 ч) избыточная упрочняющая фаза скоагулирует, и тогда гомогенные сплавы превосходят по жаропрочности дисперсионно твердеющие. [c.471]

Как и аустенитные стали, сплавы на основе никеля могут быть разделены на гомогенные (так называемые нихромы и инконели) и стчреющий (гак называемые нимоники). [c.473]

На рис. 412 представлена структура отожженного сплава А1 7 4% Си. На фоне алюминиевого твердого раствора (почти чистого алюминия) видны включения uAli). На рис. 413 приведена микроструктура того же сплава после закалки. Структура состоит из гомогенного твердого раствора. Нагрев до температуры закалки привел к полному растворению включе- [c.570]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...