Расчет структурной характеристики

В.8. Расчет структурной характеристики [c.293]

Так как любой механизм может быть получен последовательным присоединением к механизму 1-го класса структурных групп звеньев, то алгоритм кинематического расчета механизма тоже может быть представлен как последовательность операторных функций кинематического расчета структурных групп и зависимостей для определения их входных параметров. Разберем пример составления алгоритма кинематического расчета механизма, схема которого приведена на рис. 16.14. Координаты и кинематические характеристики центра вращательной пары А, которая образована входным звеном 1 и присоединенным к нему звеном 2, определятся по условиям х,4 = h OS (pj, уа = h sin ф , y = I oj I /j, = (pj — я/2, ад = [c.211]

Структурные элементы. Разнообразие структурных схем армирования и существенные различия в принципах построения армирующего каркаса даже в пределах одного класса композиционных материалов обусловливают трудности разработки расчетных моделей упругих свойств материала. Исследования отечественных и зарубежных авторов но этим материалам содержат, как правило, частичную информацию о технологии их изготовления и некоторых физико-механических свойствах. Расчет упругих характеристик отдельных видов материалов приведен в работах [36, 39—44,79,86,89, 100, 122]. Обобщение некоторых методов расчета изложено в работе [25]. [c.48]

Рассмотренные методы и полученные зависимости позволяют помимо конкретных прикладных расчетов производить инженерные обобщения, оценивать типовые структурные характеристики линий различных типов, решать задачи комплексной оптимизации при проектировании (см. гл. 8). [c.52]

Ожидаемую величину внецикловых потерь можно рассчитывать с высокой степенью достоверности, дифференцируя составляющие элементы времени и применяя более совершенные методы прогнозирования их длительности. Так, для расчета ожидаемой величины межучасткового наложения потерь могут быть использованы специальные аналитические методы или статистическое моделирование работы проектируемой линии по известным структурным характеристикам и ожидаемой длительности рабочего цикла и внецикловых потерь. [c.206]

Такие структурные характеристики являются типовыми для линий данного вида их варьирование возможно только при значительных отклонениях показателей стоимости и надежности от вышеприведенных. Поэтому при оптимизационных расчетах для различных типов линий оптимальные структурные параметры можно считать заранее известными. Сопоставляя их с параметрами отобранных вариантов, можно видеть, что многие структуры явно неоптимальны например, линия с жесткой связью и двенадцатью рабочими позициями q = 12, у = 1). Экономически оптимальной структурой согласно приведенным данным обладают лишь следующие варианты [c.229]

Приведен алгоритм расчета частотных характеристик механических колебательных систем. В основу расчета положена топологическая модель механической системы, анализ которой выполняется теоретико-множественным методом структурных чисел. [c.221]

На основании структурных характеристик различных схем устанавливаются критерии выбора оптимальных схем приводов и их расчет. [c.2]

Необходимо отметить, что при проведении теоретических расчетов структурно — механических свойств торфяных систем возникают определенные сложности. Они, в первую очередь, связаны со сложившимися подходами в формировании комплекса характеристик, определяющих основные свойства торфа. К таковым в настоящее время относятся [137] общетехнические, физико-химические и химические свойства. Среди этих свойств имеются характеристики, связанные со структурой дисперсность, степень разложения (доля гель —фракций), ботанический состав, плотность. Однако показатели механических свойств в них не входят. В результате, хотя и имеется значительный массив экспериментальных данных по механическим свойствам, он не базируется на единой методический основе и в этом его существенный недостаток. Поскольку зачастую, если механические характеристики и определялись, то они оказались оторванными от структурных и типологических свойств. [c.117]

Фундаментом современных методов расчета деформативных характеристик армированных волокнами композитов являются принципы так называемой структурной механики композита, рассмат- [c.5]

Конец 60-х — первая половина 70-х гг. характеризуются широким внедрением в практику ОПК хорошо разработанных к этому времени методов математического программирования (МП), существенно расширивших возможности постановки и решения более сложных задач оптимизации конструкций из композитов. Применение методов МП как средства эффективного решения многомерных задач оптимизации позволило качественно изменить содержание задач ОПК из композитов на основе включения в число параметров оптимизации одновременно геометрических параметров конструкции и структурных параметров конструкционного материала. Возникшая при этом потребность в уточнении моделей расчета конструкций, прежде всего слоистых оболочек, стимулировала развитие соответствующих разделов механики конструкций [8, 15, 118 и др.]. В свою очередь, потребность в моделировании деформативных и прочностных характеристик композитов с усложненными свойствами и структурой армирования обусловила устойчивый интерес и, следовательно, быстрое развитие структурной механики композита [15, 25, 54, 63, 75, 105, 127 и др.]. Распространение принципа усреднения на методы расчета деформативных характеристик поли- [c.11]

Подчеркнем, что в самом общем случае отдельные слои композита могут обладать произвольной структурой, т. е. быть однородными (например, средний слой — заполнитель из пенопласта в трехслойном пакете) или армированными в N 1 различных направлениях в плоскости или пространстве, а также содержать физически различные (по исходным материалам или интенсивности армирования Цт) типы ИСЭ. Таким образом, слоистые композиты представляют собой наиболее общий и сложный класс композиционных материалов. Кроме того, в рамках структурного подхода расчет эффективных характеристик слоистого композита характеризуется важной особенностью, заключающейся в обязательном учете порядка чередования слоев в пакете. Вследствие этого в список параметров, определяющих упомянутые характеристики слоистого композита, помимо рассмотренных в 1.5—1.7 физических и структурных параметров, вообще говоря, включаются и координаты граничных поверхностей слоев гт- [c.64]

Хотя огт и уменьшается со временем, но в связи с тем, что Св, подсчитанное по зависимости (6), уменьшается более интенсивно (рис. 2, б), чем 0т, отношение оГт/сГв с ростом времени непрерывно возрастает, причем наиболее интенсивно это происходит для случаев одночастотного и длительного статического нагружения. Поперечное сужение (как равномерное, так и при окончательном разрушении) непрерывно снижается с ростом времени нагружения (рис. 3, а, б). Из рис. 3 следует также, что результаты определения фв по структурной характеристике (Ш (уравнение (16)) как при То = 0,25 ч, так и при Тр = 0,05 ч хорошо совпадают с данными расчета по зависимости (12), если в последней принимаются те же значения То. [c.110]

На рис. 1У-13 приведена диаграмма показателей работоспособности токарных многошпиндельных автоматов, встроенных в линию обработки колец карданных подшипников. Как видно, в начале эксплуатации М =2ч-3) собственные потери очень велики, а в дальнейшем они сокращаются. Однако ввиду малой длительности рабочего цикла (Г = 4 с), а следовательно, прогрессивного износа и потери жесткости и виброустойчивости после относительно короткого периода стабилизации наступает период ухудшения характеристик работоспособности. Диаграмма наглядно показывает, что, несмотря на весьма небольшие организационные потери, автоматы ни в один период эксплуатации не обеспечивают работу с общим коэффициентом использования 0,75, хотя именно этой величиной задаются обычно при проектных расчетах производительности и надежности в процессе проектирования линий, расчета их структурных характеристик. [c.148]

Для дальнейших расчетов следует учесть, что большая часть годо- вых эксплуатационных затрат для оборудования с фиксированными стоимостными, конструктивными и структурными характеристиками от варьирования выпуска на данном оборудовании не зависит амортизационные отчисления, затраты на ремонт и обслуживание, производственная зарплата. И наоборот, текущие затраты на инструмент, электроэнергию, основные и вспомогательные материалы достаточно строго пропорциональны фактическому выпуску продукции (годной и бракованной). [c.415]

Определение всей исходной информации (в основном расчет статистических характеристик измеряемых величин), необходимой для выбора алгоритмов, реализующих типовые операции составленной структурной схемы, и расчета их оптимальных параметров. [c.11]

В механике композиционных материалов (КМ) получили развитие два взаимосвязанных и дополняющих друг друга направления исследований. Первое из них базируется на строгом учете структуры материала, второе — на использовании интегральных диаграмм деформирования, которые могут быть получены экспериментально или расчетным путем. Точные решения задач механики в постановке, соответствующей первому направлению, кроме рассмотренных специфических вопросов [1-4], подтвердили применимость методов второго направления к весьма широкому классу композитов, использующихся для изготовления оболочечных конструкций, в связи с этим при разработке методов решения задач статики и динамики оболочек из КМ структурные особенности последних учитываются только при расчете эффективных характеристик анизотропной сплошной среды, имеющей такие же диаграммы деформирования и прочностные характеристики, что и исходный КМ. Построив в таком приближении уравнения состояния КМ, а также используя уравнения движения и соотношения между перемещениями и деформациями теории упругости анизотропного тела, можно получить решение соответствующих задач, хотя это сопряжено со значительными трудностями. [c.105]

Изменения в свойствах металла, которые происходят под влиянием различного напряженного состояния можно учитывать посредством установленных в этих работах характеристик (структурной характеристики р и коэффициента V, определяющего степень повыщения предела текучести материала у концентратора напряжений). Эти характеристик материала требуют еще обстоятельного изучения, которое необходимо сопровождать подробным исследованием различий в напряженном состоянии участков, расположенных у концентраторов напряжений. Имеющиеся в настоящее время данные позволяют в ряде случаев достаточно обоснованно устанавливать по ним связь между значениями теоретического и эффективного коэффициентов концентрации напряжений. Это свидетельствует о том большом значении. Которое имеет оценка напряженного состояния на прочность конструкции. Все это позволяет сделать вывод о том, что применительно к сварным конструкциям одним из основных вопросов совершенствования их расчета является разработка методики определения в них местных напряжений. [c.23]

Принятый здесь метод учета осреднения местных напряжений может быть использован при расчетном определении значений эффективных коэффициентов концентрации напряжений. Предложенные формулы позволяют учитывать влияние формы и размеров сварных соединений. Изменение свойств металла околошовной зоны может быть учтено выбором соответствующей структурной характеристики материала. Другие факторы, оказывающие влияние на прочность сварных соединений (например, остаточные напряжения), могут также быть учтены соответствующим расчетом. Таким образом, предложенные здесь формулы при дополнительном учете других факторов могут найти свое практическое применение. [c.157]

После предварительного подбора оборудования по каталогам и расчета основных характеристик представляется возможным разработать более подробно теплотехнологическую схему мазутного хозяйства и приступить к ее структурному анализу. [c.601]

Для описания структуры моделируемого объекта используют структурные модели, а для расчета количественных характеристик — количественные модели. Устанавливают следующий порядок разработки математических моделей отбор элементов объекта моделирования установление отношений между элементами объекта моделирования группирование элементов и отношений выбор класса типовых математических моделей разработка математических моделей отбор количественных характеристик объекта моделирования установление отнои ений между количественными характеристиками группирование количественных характеристик и отношений выбор класса типовых математических моделей разработка количественных моделей. [c.127]

В том же направлении развивались теоретические изыскания Ю. Б. Эрпшера. В 1962 г. вышла в свет его монография Надежность и структура автоматических станочных систем . Автор предлагал свои аналитические формулы для расчета межучасткового наложения потерь в многоучастковых автоматических линиях с учетом реальной неравномерности внецикловых потерь различных участков. Значительный интерес представляли его попытки функционально определить производительность и надежность автоматических линий в зависимости не только от структурных характеристик и надежности со-ставляюш,их элементов, но и числа наладчиков. [c.110]

Ного времени. Другая тенденция, Свободная от этого недостатка, заключается в переходе к структурным методам представления расчетных схем механических колебательных систем и в использовании известных алгоритмов [1, 2] для расчета частотных характеристик путем аналитического вывода на ЭЦВМ передаточной функции системы. Однако громоздкость и сложность формализации правил представления структурных схем колебательных систем [3] делает более предпочтительным использование для этой цели топологической модели системы [4, 5]. [c.122]

В настоящей работе рассматривается методика и предлагается алгоритм расчета частотных характеристик линейных механических колебательных систем по их топологической модели с использованием метода структурных чисел С. Беллерта и Г. Возняц-ки [6, 7]. Топологическая модель механической колебательной системы представляет собой совокупность полюсных уравнений инерционных, упругих и диссипативных компонент системы и математического описания порядка соединения этих компонент (т. е. структуры системы), определяемого некоторым графом G. Рассматриваются системы, демпфирование в которых учитывается по гипотезе Кельвина — Фойгта [8]. [c.122]

В справочной литературе приводятся данные о номинальных значениях температурного коэффициента расширения, которые могут быть использованы для расчета номинальной характеристики преобразования. На практике необходимо считаться с разбросом значений этого коэффициента и изменением их в зависимости от структурного состояния сплава, которые вызывают отклонение действительной характеристики преобразования от номинальной. Кроме того, температурный коэффициент расширения зависит от напряженного состояния, особенно в области большихпластическихдеформаций [1]. Однако, как показывает опыт, в области упругих и малых пластических деформаций с достаточной для практических задач тензометрии точностью эту зависимость можно не учитывать. [c.44]

На основе проведенных структурных исследований (см. 5.3) были получены основные закономерности изменения размера и ллотности частиц в зависимости от времени (числа циклов) нагружения и формы цикла, представленные на рис. 5.12 [102, 103]. При проверке зависимости (5.15) для случая малоциклового нагружения сопоставление рассчитанных данных осуществлялось с экспериментально определенными пределами пропорциональности (по.об) и текучести (оо.а), а также с результатами, рассчитанными по зависимости (5.19). Полученные значения по структурным характеристикам (в виде ёИ) использовались затем для расчета структурных параметров Л, ф , и та кривых разрушений, описываемых уравнениями (5.22—5.24). Причем в этом случае величина для заданного ресурса нагружения определялась по зависимости (5.14), а Оь принималась равной амплитуде напряжения, характеризующей максимальное разрушающее напряжение (по аналогии с заданными напряжениями при длительном статическом нагружении) — пластичность материала, которая определялась при кратковременном однократном разрушении. При этом То принималось равным 0,05 ч, как это рекомендуется в работе, а также равным 0,25 ч, равное фактически затрачивае- [c.195]

Если сравнивать характер убывания равномерного поперечного сужения (рис. 5.19, а) и сужения при окончательном разрушении (рис. 5.19, б), то видно, что интенсивность убывания со временем предельного равномерного сужения 1(35 ниже, чем остаточной пластичности в особенности при малых ресурсах (до 10 ч). При долговечностях более 10 ч падение остаточной пластичности ipit замедляется с увеличением времени нагружения. Причем так же, как и для других характеристик (оь, Оо.г). интенсивность изменения пластичностей грк и ipf, выше при нагружении с выдержками на экстремальных уровнях нагрузки (как с наложением нагрузки второй частоты, так и при отсутствии последней). Для структурных параметров Ша,, и. 4 0,2 относительный характер их изменения со временем сохраняется временные выдержки в большей мере интенсифицируют структурные изменения по сравнению с одночастотным и длительным статическим нагружениями. Определение этих структурных параметров по структурной характеристике dll хорошо согласуется с данными расчета по зависимостям (5.16)—(5.19). При этом следует отметить, что для А при больших долговечностях имеет место более сильно выраженная зависимость от времени. Однако надо иметь в виду, что принятый здесь метод экстраполяции dll на времена до 10 ч основан лишь на том, что зависимости (5.16)—(5.19) также предполагают монотонное изменение характеристик во времени, определяемых по механическим свойствам материала а0,2 и а - [c.199]

Оптическая схема накачки. Резонатор (блок III). В расчетах энергетических характеристик излучения ГЛОН блок II рассматривается как блок входной информации. Задаваясь необходимой длиной волны генерации ГЛОН и конкретной активной средой, можно определить на осное анализа (см. п. 3.3) вариант оптической схемы накачки, который обеспечит наибольшую эффективность процесса генерации в ГЛОН. Оптическая схема накачки включает в себя дифракционные решетки, отражающие и формирующие поле накачки зеркала и собственно резонатор ГЛОН. Выбор резонатора может быть основан на результатах расчета открытого или волноводного резонатора (пассивного или активного), как самостоятельной задачи с учетом заданной длины волны генерации и требований, предъявляемых к характеристикам излучения ГЛОН. Как и схема. ГЛЭВ, структурная схема ГЛОН реализуется по основным этапам, приведенным на рис. 2.7. Характеристики этих этапов для схемы ГЛОН полностью совпадают с характеристиками схемы ГЛЭВ. [c.155]

Другим подтверждением отличия типов симметрии структуры для малоатомных устойчивых кластеров и фуллеренов являются данные анализа вида функции потенциальной энергии и результаты расчета упругих и фононных констант и энергетических структурных характеристик [3]. Данные [3] расчета энергии связи атомов для малоатомных кластеров С и фуллеренов представлены на рис. 3.4 и 3.5 соответственно. Можно видеть, что в случае малоатомных кластеров средняя энергия связи линейных кластеров С (где п=3, 5, 7, 9) повышается по мере удлинения цепочки (от 4 эВ для до 6 эВ для Су), как показано на рис. 3.5. Критическое значение энергии связи для этого типа кластеров достигается при -7 эВ/атом и п к=21. [c.93]

Если сравнивать характер уменьшения равномерного поперечного сужения (рис. 3, а) и сужения при окончательном разрушении (рис. 3, б), то видно, что интенсивность уменьшения со временем предельного равномерного сужения -фв ниже, чем остаточной пластичности особенно при малых ресурсах (до 10 ч). При долговечностях более 10 ч падение остаточной пластичности замедляется с увеличением времени нагружения. Причем так же, как и для других характеристик (ов, <7 2) интенсивность изменения пластичностей г 4 и г )в выше при нагружении с выдержками на экстремальных уровнях нагрузки (как с наложением нагрузки второй частоты, так и при отсутствии последней). Для структурных параметров 0,2 и Ло,а (рис. 4) относительный характер их изменения со временем сохраняется временные выдеря ки в большей мере интенсифицируют структурные изменения по сравнению с одночастотным и длительным статическим нагружением. Определение этих структурных параметров по структурной характеристике (111 хорошо согласуется с данными расчета по зависимостям (9) — (12). При этом следует отметить, что для при больпгих долговечностях имеет место более сильно выраженная зависи- [c.110]

Простейшие применения гипотезы Миллионщикова относятся к расчету статистических характеристик полей давления и ускорения в турбулентных потоках. Так, В. Гейзенберг в 1948 г. (в работе, цитированной на стр. 485) использовал эквивалентное этой гипотезе допущение (вместе с некоторыми другими более специальными гипотезами) для расчета среднего квадрата градиента давления (определяемого, впрочем, мелкомасштабными пульсациями, для которых указанная гипотеза имеет небольшую точность). А. М. Обухов (1949) применил гипотезу Миллионщикова к расчету структурной функции давления Dpp (r) = [jD (х + г) — р х) в инерционном интервале значений г (о котором еще будет речь ниже) и получил следующий очень простой результат [c.486]

Расчетные и аксперимен-тальные значения упругих характеристик. Возможность использования приближенных зависимостей (см. табл. 9.5) при расчете упругих характеристик материалов, образованных системой двух нитей, оценивалась на различных типах стеклопластиков, структурные схемы армирования которых были показаны на рис. 9.6. У исследованных материалов в широких пределах варьировался угол наклона волокон основы к оси X, объемное содержание и свойства армирующих волокон. Экспериментальное определение упругих постоянных производилось в диапазоне линейной зависимости между деформациями и напряжениями. [c.277]

В качестве одного из таких приближений для упрощения расчетов целесообразно принять, что наибольшие значения осреднен-ных напряжений в макрообъемах материала, расположенных у концентраторов, соответствуют значениям напряжений, определяемым по методам теории упругости для точек, находяищхся от этих концентраторов на расстоянии р. Если при этом структурная характеристика материала р будет уже известной, то формулы для определения наибольших местных макронапряжений могут быть составлены на основе уже готовых решений. [c.155]

Следует указать, что тепловые и гидродинамические расчеты, выполняемые на этом этапе проектирования в рамках теплового анализа, следует производить в последовательности, определенной при структурном анализе схемы. Это позволяет свести к минимуму число расчетных итераций при подборе на последующих этапах оборудования с наименьшими затратами энергии на свое содержание. Говоря об объеме вычислений, следует указать, что здесь должны быть проведены расчеты всего комплекса оборудования для сливных операций (см. 5.2 и 11.4), резервуарного парка согласно методике 5.2 и примерам расчетов различных типов резервуаров (см. 11.4), атакже парка теплообменников — подогревателей мазута согласно методике, описанной в 10.1 и 10.2. При этом в методикЕ1х приведены два варианта расчетов — определение характеристик и подбор оборудования при заданных условиях и режимах его эксплуатации, т.е. известных параметрах теплоносителей и времени проведения данной технологической операции, или, наоборот, при заданных конструкциях и характеристиках оборудования нахождение необходимых режимных параметров мазутного хозяйства. [c.602]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...