I--- хромоникелевых аустенитных

I Известно также, что хромоникелевые аустенитные стали типа ЭИ-257 склонны к межкристаллитной коррозии в присутствии слабых растворов электролитов, к числу которых относится конденсат пара. В процессе останова котла или после гидравлического испытания в нижних коленах вертикальных змеевиков скопляется некоторое [c.260]

Влияние малых содержаний углерода и азота на склонность к межкристаллитной коррозии хромоникелевых аустенитных сталей с 16—25% Сг, 7—25% N4, 1,25% Мп и 0,40% Si после нескольких вариантов термической обработки подробно изучалось Биндером [477]. Образцы в" виде ленты толщиной I мм после нагрева в течение 10 мин при 1075° С и охлаждения на воздухе подвергали вторичному нагреву по следующим режимам [c.525]

Хромоникелевые аустенитные I. Бура 50%, борная кислота 35%, двуокись титана 15% П. АНФ-5 плавленый (фтористый кальций 75%. фтористый натрий 25%) [c.35]

Легирование сталей, металлов и сплавов I) нержавеющей аустенитной хромоникелевой стали — улучшающее ее сварочные свойства, прочность, сопротивление ползучести при повышенной температуре, пластичность, Является стабилизатором, предотвращающим выпадение карбидов из стали в интервале температур 430—870 Коррозионноустойчивые стали, [c.352]

Рассмотрим фазовые области для одной из таких систем (штриховая линия на рис. 9.1) при содержании 0,05 % С. При очень медленном охлаждении и затвердевании (точка I на линии ликвидус) из расплава вначале начинают выпадать кристаллы хромоникелевого феррита, имеющего решетку 8-железа, а по мере охлаждения - и кристаллы хромоникелевого аустенита, имеющего решетку у-железа. После затвердевания всего расплава (температура ниже точки 2 на линии солидус) сталь имеет аусте-нитно-ферритную структуру. При дальнейшем охлаждении в точке 3 происходит превращение 6 у, и сталь приобретает аустенитную структуру. [c.348]

Б о p 3 Д Ы к a A. M. Влияние добавок ниобия на ползучесть аустенитной хромоникелевой стали. ДАН, Новая серия, т. 75, 1950, № 2, с. 213. -i [c.782]

Плакирующий металл основной — металл (сталь) Ферритная хромистая сталь Аустенитная хромоникелевая сталь с молибденом, <0,03% С Сталь с содержанием до 21% Сг, до 40% Ni, <0,03% С Ферритно-аустенит-ная сталь с молибденом Хас- теллой S л S ьс к X а н Й S я S 1 S 1 S i н X се н [c.58]

Первая операция заключается в 30-минутной промывке в горячем (65—93°) растворе, содержащем 5% гидроокиси натрия или щелочного моющего состава, который не содержит хлоридов. Далее обрабатываемые детали из нержавеющих сталей ферритного и мартенситного классов промывают в воде и погружают на I час в стандартный пассивирующий раствор, содержащий 20% азотной кислоты и 2% бихромата натрия прп 55°. Пассивацию сталей с высокими содержаниями хрома и углерода рекомендуется производить в 50% азотной кислоте, а для хромоникелевых сталей аустенитного класса —в 20% азотной кислоте при 55—65°. После этого деталь тщательно промывают водой и вновь выдерживают (в течение 20 минут) в горячем растворе щелочи или щелочного моющего состава, не содержащего хлоридов. Далее следует окончательная промывка водой. [c.41]

I — углеродистая II — низколегированная /// — хромистая (6% Сг) Л/— хромистая (12—17% Сг) V — сихромаль (8—12% Сг, 2—3% Si) V/— хромоникелевая аустенитная V//— высокохромистая (25-30% Сг). [c.211]

V2) 6] — полуширина полоски контакта в см [по формуле (1а ) X, и Xj — коэфициенты теплопроводности материалов зубьев шестерни и колеса в кгсм1см-сек-град (при i = - 200ч-400° имеем X = 4-j-5,5 для углеродистых сталей, X = 3-f-4,2 — для хромистых и хромоникелевых сталей и Х = 2- 2,8 —для аустенитных хромоникелевых и марганцовистых сталей) f] и 72 — УДе- ьные веса материалов зубьев шестерни и колеса в кг/см с, и j —теплоёмкости материалов зубьев шестерни и колеса в к см/кг-град (при t = = 200- 400° для сталей с - 5000-f- 7000). [c.264]

Кремний способствует появлению горячих трещин в швах уг леродистых сталей, однако в меньшей степени, чем углерод. Б чи сто аустенитных хромоникелевых швах кремний более опасен i отношении возникновения кристаллизационных трещин, чем i швах углеродистой стали. Оптимальное содержание кремния обес печивает устранение пористости, но не вызывает снижения стой кости металла против образования трещин. В свариваемых углеро дистых и низколегированных конструкционных сталях должно со держаться 0,15...0,6% кремния. [c.30]

Характеристики групп стали следующие I — теплостойкие хромистые, хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали перлитного класса (Сг 8 81 N1 Мо) II — коррозионно-стойкие высокохромистые стали ферритного и полуферритного классов (Сг 13) III коррозионно-стойкие — кислотоупорные и жаропрочные стали аустенитного класса п переходного аустенитно-мартенситного класса (Сг 18, N1 > 9) IV — жаропрочные и окалиностойкие хромоникелевые и хромоникелемарганцовистые сложнолегированные стали аустенитного класса (Сг > 18 N1 >10 Мп > 10 81 Мо) V — жаропрочные деформируемые сплавы на никелевой основе VI жаропрочные литейные сплавы на никелевой основе VII — сплавы на титановой основе. [c.479]

Нельсон [866] сообщает о практических данных, накопленных на предприятиях фирмы I. О. РагЬеп1п(1и51г1е по коррозионному воздействию смеси, состояще из равных долей окиси углерода и водорода, на различные металлические материалы. Эти сведения позволили сделать вывод о том, что такая смесь при высоком давлении и температурах 150 и 350° С оказывает весьма сильное коррозионное воздействие на обычные конструкционные материалы. В этом диапазоне лучше всего при.менять высокохромистые илн аустенитные хромоникелевые стали. [c.380]

Низкоуглеродистые хромоникелевые стали аустенитного класса (С < 0,12%) с содержанием хрома от 12 до 25%, никеля от 9 до 28% и в небольших количествах вольфрама (2,0-г-3,5%), титана (1,1 3,2%), марганца (0,6-i-2,0%), ниобия (0,6 1,3%) и др. Жаропрочность этих сталей характеризуется температурой 650н-1000°, жаростойкость—температурой 800- 1100°. Широкое распространение получила сталь Х18Н9Т. Стали этой группы находят применение для деталей паровых и газовых турбин. [c.11]

Растворами тиосульфата натрия (I) и (II) (травитель 88) выделяют карбиды также контрастно, как при травлении цементита. В шарикоподшипниковой стали, например ЮОСгб, и инструментальной стали с содержанием примерно 12% Сг и 2—2,5% С карбидные частицы наблю-,даются очень хорошо. Карбиды, расположенные по границам зерен в аустените, как и обедненные хромом (интер-кристаллитная коррозия), не выявляются, так как аустенитные и ферритные хромистые и хромоникелевые стали пассивируются в растворе тиосульфата натрия. [c.168]

Процесс коррозионного разрушения металла по границам зерен называют межкристаллитной коррозией (МКК). Особенно интенсивно МКК развивается у аустенитных хромоникелевых сталей в морской воде . Межкристаллитная коррозия может проявляться и в недеаэрированной дистиллированной воде и в паре высокого давления при I > 360 С, особенно при наличии растя-гиваюших напряжений. В несколько меньшей степени МКК развивается в сталях ферритного и мартенситного классов. Межкристаллитная коррозия обычно проявляется в сварных швах, в зонах термического влияния, а в случае неправильной термообработки также и в основном металле. [c.270]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...