Сварных соединений высоколегированных сталей

Кратковременные механические свойства при температуре 20 °С металла шва и сварного соединения высоколегированных сталей и сплавов [c.371]

Длительная прочность сварных соединений высоколегированных сталей и сплавов [c.372]

Допускаемые напряжения для сварных соединений высоколегированных сталей, н е вошедших в данные нормы, должны назначаться для каждого конкретного случая отдельно по результатам испытания этих соединений. [c.157]

При проектировании сварных узлов, работающих при высоких температурах, следует учитывать возможность снижения работоспособности конструкции из-за неравномерного прогрева отдельных частей изделий. Так, не должно допускаться присоединение в нескольких местах элементов с небольшой толщиной стенки к толстостенным элементам (например, одновременная приварка тонкостенного штуцера к наружной и внутренней поверхностям обечайки большой толщины). Сварные соединения высоколегированных сталей, работающие в условиях ползучести, следует располагать вне зоны действия значительных напряжений изгиба (например, при переходе от тонкостенного к толстостенному элементу). Особое внимание при проектировании должно уделяться опасности хрупких разрушений сварных соединений при высоких температурах. [c.157]

Сварные соединения высоколегированных сталей можно подразделить на несколько групп — высокохромистые (мартенситно-ферритные и фер-ритные), хромоникелевые (аустенитные, аусте-нитно-ферритные), высокопрочные (аустенитно-мартенситные, мартенситностареющие). Назначение термической обработки сварных соединений каждой из перечисленных групп различное. Необходимость проведения термической обработки зависит от состава металла шва. [c.460]

Локальные (местные, избирательные) вида коррозии характерны для сварных соединений высоколегированных сталей и сплавов цветных металлов в средах, где металл находится в пассивном или пассивно-активном состояниях. Наиболее опасный ее вид — межкристаллитная коррозия. Межкристаллитная коррозия, связанная со структурными изменениями в сталях, при нагреве до кри- [c.510]

Характерной и допустимой структурой сварных соединений высоколегированных сталей является [c.302]

Сварка высоколегированных коррозионностойких, жаростойких и жаропрочных сталей и сплавов. К сварным соединениям высоколегированных сталей и сплавов кроме требований по пределу прочности, а также пластичности предъявляются и другие требования, которые определяются назначением конструкции и свойствами свариваемого металла. Эти требования следующие [c.117]

В частности, эти положения полностью пригодны для анализа процессов образования холодных трещин в сварных соединениях высоколегированных сталей, в околошовной зоне которых образуется мартенсит. Они также могут быть распространены и на случай образования холодных трещин в соединениях сплавов титана с высоким пределом текучести. При сварке таких сплавов в околошовной зоне и швах имеет место низкотемпературное превращение высокотемпературной фазы Р в фазу а. [c.255]

Опыт показывает, что влияние предварительного и сопутствующего подогревов сварного, соединения высоколегированных сталей и сплавов может быть различным и зависит от их состава и свойств. В общем можно признать, что подогрев не оказывает сколько-нибудь заметного влияния на стойкость высоколегированных швов против образования кристаллизационных трещин. [c.593]

Цветную и магнитопорошковую дефектоскопию сварных соединений изделий из углеродистых и высоколегированных коррозионностойких сталей проводят, если примененные материалы склонны к трещинообразованию (см. раздел 5.11). В других случаях такой контроль выполняют по усмотрению завода-изготовителя. Цветную дефектоскопию сварных соединений двухслойных сталей с плакирующим слоем из высоколегированной коррозионностойкой стали выполняют со стороны плакирующего слоя радиационный контроль таких соединений допускается проводить до наложения плакирующего слоя по согласованию с проектной организацией. [c.576]

При сварке 12-процентных хромистых сталей в зоне термического влияния образуются хрупкие закаленные структуры, подобные структурам зоны термического влияния сварных соединений высоколегированных перлитных сталей. [c.30]

Термическая обработка сварных соединений высоколегированных хромоникелевых сталей [c.464]

Сварные соединения таких сталей при всех толщинах свариваемого металла должны подвергаться термической обработке. Исключение могут составлять только сварные соединения таких сталей, металл шва которых является высоколегированным аустенитным или аустенитно-ферритным (см. п. 2—4). [c.415]

Возникновение трещин в швах сварных соединений разнородных сталей обусловлено появлением в них мартенситной структуры, снижающей пластичность металла. Швы с мартенситной структурой образуются, прежде всего, при чрезмерном разбавлении высоколегированного металла менее легированным, что имеет место в случае большого проплавления свариваемого металла. Непластичные структуры могут образовываться также вследствие того, что в зоне сплавления металлов, сильно отличающихся друг от друга по химическому составу, неизбежно возникновение переходного слоя. В последнем концентрация элементов постепенно изменяется от содержания их в одном из сплавляемых металлов до их содержания в другом. Увеличение этого слоя до определенной ширины и приводит к появлению трещин, наблюдаемых у границы сплавления. [c.625]

В заключение можно отметить, что закалка сварных соединений высоколегированных аустенитных сталей является рациональной операцией, если сварные соединения не эксплуатируются 168 [c.168]

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ ХРОМИСТЫХ СТАЛЕЙ [c.186]

Высоколегированные хромистые стали содержат от 11 до 28 % Сг. Термическая обработка сварных соединений этих сталей определяется фазовым и структурным состоянием ЗТВ и металла шва после сварки, которое зависит в основном от содержания в стали хрома, углерода и никеля. Некоторое значение может иметь дополнительное легирование стали небольшими количествами молибдена, вольфрама, ванадия, ниобия и других элементов. [c.186]

В сварных соединениях высоколегированных хромоникелевых сталей при определенных условиях могут образовываться и холодные трещины. Б. И. Медовар указывает на возможность образования таких трещин в двух температурных зонах — в интервале 500—700 °С и после полного охлаждения. Трещины, образующиеся при 500—700 °С, связаны с фазовыми изменениями, приводящими к повышению жаропрочности, повышению хрупкости и понижению пластичности металла. Причины возникновения холодных трещин были рассмотрены выше. [c.275]

В зарубежных странах у вычисляется по упрощенной методике. Например, сс гласно нормам на проектирование сварных мостов в США, допускаемые напряжения могут вычисляться согласно диаграмме фиг. 151 в зависимости от г й числа нагружений N. Индекс Л 1 относится к числу загружений <10 , индекс N3 при числе >2 10 [16]. Для соединений высоколегированных сталей цветных и других сплавов коэффициенты у изучаются опытным путем. В некоторых случаях для расчета сварных соединений этих [c.272]

Применение сварных соединений разнородных сталей позволяет, прежде всего, резко снизить расход в конструкции высоколегированных сталей. В ряде случаев переход к разнородным соединениям дает также возможность повысить несущую способность и работоспособность изделия [46]. [c.137]

Какие изменения в составе металла разнородных сварных соединений (углеродистой стали с высоколегированной хромоникелевой) происходят в результате диффузионных процессов при тепловом воздействии [c.381]

ТАБЛИЦА 13.5 МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ МАРТЕНСИТНЫХ СТАЛЕЙ (НЕ МЕНЕЕ) [c.243]

Типы сварных соединений, выполняемых точечной сваркой, показаны на рис. 5.33. Точечной сваркой изготовляют штампосварные заготовки нри соединении отдельных штампованных элементов сварными точками, В этом случае упрощается технология изготовления сварных узлов и повышается производительность. Точечную сварку применяют для изготовления изделий из низко-углеродистых, углеродистых, низколегированных и высоколегированных сталей, алюминиевых и медных сплавов, Толи ина свариваемых металлов составляет 0.5—5 мм. [c.215]

Циклограммы процесса шовной сварки бывают с непрерывным включением тока (рис. 5.36, а) и с прерывистым (рис. 5.36, б). Последовательность этапов технологических операций в начале и при завершении сварки шва такая же, как и при точечной. Циклограмму с непрерывным включением тока применяют для сварки коротких швов и металлов и сплавов, не склонных к росту зерна и не претерпевающих заметных структурных превращений при перегреве околошовной зоны (низкоуглеродистые и низколегированные стали). Циклограмма с прерывистым включением тока обеспечивает стабильность процесса и высокое качество сварного соединения при малой зоне термического влияния. Ее используют при сварке длинных швов на заготовках из высоколегированных сталей и алюминиевых сплавов. [c.217]

Сварное соединение — неразъемное соединение деталей с помощью сварного шва. Сварка деталей основана на использовании сил молекулярного сцепления при местном нагреве их до плавления (сварка плавлением — термическая, газовая, электродуговая и ее разновидности) или разогреве стыка с применением давления (сварка давлением — кузнечная, трением, индукционная, электро-контактная). В настоящее время освоена сварка всех конструкционных сталей, включая высоколегированные, цветных сплавов и пластмасс. [c.24]

Сварные соединения являются наиболее совершенными неразъемными соединениями, так как лучше других приближают составные детали к целым и позволяют изготовлять детали неограниченных размеров. Прочность сварных соединений при статических и ударных нагрузках доведена до прочности деталей из целого металла. Освоена сварка всех конструкционных сталей, включая высоколегированные, цветных сплавов и пластмасс. [c.56]

Сварку под флюсом используют для соединения металла толщиной 3—50 мм. По сравнению со сваркой углеродистых сталей при сварке высоколегированных сталей в 1,5—2 раза уменьшается вылет электрода, применяют электроды диаметром 2—3 мм, сварка многопроходная, на постоянном токе обратной полярности с использованием безокислительных низкокремнистых фтористых и высокоосновных флюсов (АНФ-14, АНФ-16, К-8, АН-26). Серьезным преимуществом сварки под флюсом по сравнению с ручной, наряду с повышением производительности сварки и качества сварных соединений, является уменьшение затрат на разделку кромок. [c.128]

Большинство высоколегированных сталей хорошо свариваются контактной сваркой. Низкая тепло- и электропроводность аустенитных сталей вызывает необходимость применения более жестких режимов, чем для низколегированных сталей. Повышенная прочность сталей требует увеличения усилия сжатия электродов при сварке. Сварные соединения, выполненные на оптимальном режиме, имеют высокие прочностные характеристики. [c.128]

В настоящее время этот процесс сварки получил очень широкое применение при изготовлении конструкций низкоуглеродистых низколегированных, среднелегированных и высоколегированных сталей при высоком качестве сварных соединений. В последние годы разработаны способы газовой защиты с применением различных газовых смесей (Аг + Не, Ar-fOa, Аг + СОг, СО2 + О2 и др.), что расширяет сварочно-технологические и металлургические возможности данного метода сварки. По объему применения сварка в СО2 составляет 90%, в аргоне — 9% и в смесях газов— 1%. [c.379]

При экономической нецелесообразности применения дорогостоящих высоколегированных сталей используют малоуглеродистые низколегированные стали с припуском на коррозию иногда до 6—10 мм с учетом скорости проникновения коррозии и расчетного срока эксплуатации оборудования. Однако во избежание сероводородного растрескивания эти стали должны применяться при ограниченной твердости металла — не выше HR 22. Это ограничение накладывается и на металл сварного соединения. Кроме того, все сварные соединения должны быть подвергнуты послесварочной обработке. Наиболее распространенный метод снятия остаточных сварочных напряжений — термическая обработка сварного соединения (высокий отпуск). При этом очень существенны скорости нагрева и охлаждения, которые обязательно регламентируются для каждой из марок сталей. Так, для малоуглеродистых сталей типа стали 20 режим термической обработки следующий нагрев до температуры 893—933 К выдержка после прогрева 1 ч скорость нагрева 523—573 К/ч охлаждение до 573 К совместно с печью. И только для стыков диаметром менее 114 мм, имеющих толщину стенки менее 6 мм, режим может быть упрощен увеличением скорости нагрева до 873 К/ч, сокра-щение.м времени выдержки до 0,5 ч и нерегулируемым охлаждением. [c.177]

Значительные успехи были достигнуты в 1938 г. в области сварки строительных металлоконструкций, сварки химической аппаратуры из высоколегированных сталей и пр. К концу 30-х —началу 40-х годов не только изменилась техника выполнения сварных соединений, но были созданы также оригинальные решения сварных конструкций. [c.117]

В предвоенный период в СССР в исследовательских организациях и на крупнейших заводах было разработано много различных марок качественных электродов для сварки малоуглеродистых и легированных сталей, в том числе высоколегированных, обеспечивающих прочность сварных соединений, равную прочности основного металла в условиях работы при статической и ударных нагрузках (ОММ-5, Ц-1 и др.). Одними из лучших советских электродов, не уступающих лучшим заграничным образцам, являются электроды УОНИ-13, разработанные перед Отечественной войной для сварки среднеуглеродистых и легированных сталей повышенной прочности (К. В. Пет-рань и др.). Эти электроды позволили перевести в разряд хорошо сваривающихся многие марки сталей, сварка которых до появления электродов УОНИ-13 была затруднена. Благодаря им во время войны значительно расширилось применение дуговой сварки в производстве вооружения и боеприпасов. [c.120]

Подготовка концов труб для сварки арматуры может выполняться любыми способами, обеспечивающими необходимую форму, размеры и качество кромок, а также структуру металла обрабатываемых. концов. Окончательная обработка концов труб из средне- и высоколегированной стали допускается только механическим способом. Кромки концов труб и арматуры должны быть перед сваркой очищены от ржавчины, окислов и других загрязнений с внутренней и наружной сторон на ширину 15—20 мм. Технологический процесс сварки и порядок контроля, режимы и способы термической обработки сварных стыков установлены соответствующими инструкциями. Требования, предъявляемые к сварным соединениям, методы их выполнения и контроля регламентируются основными положениями ОП 1513—72 [7]. [c.207]

Сварные соединения высоколегированных сталей можно подразделить на несколько групп — высокохромистые (мартенситно-ферритные и ферритные), хромоникелевые (аустенитные, аустенитно-ферритные), высокопрочные (аусте-нитно-мартенситные, мартенситностареющие). Назначение термической обработки сварных соединений каждой из перечисленных групп различное. Необходимость проведения термической обработки зависит от состава металла шва. Как правило, термическая обработка не проводится при аустенитных и аустенитно-ферритных швах на неаустенитных сталях (ферритно-мартенситных, высокопрочных). [c.418]

Местные избирательные виды корро- и1и характерны для сварных соединений высоколегированных сталей и сплавов цветных металлов. Типич-НЫЛ1 примером является межкристал-литная коррозия аустенитных и хромоникелевых сталей, которая развивается в трех зонах в основном металле, нагреваемом при сварке до (>00 — 900 С, в сварном шве и в основном металле близ линпи сплавления в узкой зоне, нагреваемой до температур оолее 1250° С (ножевая коррозия) [18, 25]. Точечная коррозия типична для пассивирующихся металлов (хром, алюминий, хромоникелевые стали и др.) и возникает в результате повреждения в отдельных участках пассивной пленки. В свар-ных соедпнениях точечной коррозии подвержена преимущественно зона термического влияния в связи с ослаблением иленкп прп нагреве. [c.131]

Одним из путей экономии дорогостоящих высоколегированных сталей является применение комбинированных конструкций, изготовленных из нескольких сталей. Сварка высоколегированных сталей со средне- или низколегированными и обычными углеродистыми сталями явилась настолько трудной задачей, что составила целую проблему, известную как проблема сварки разнородных сталей. При сварке разнородных сталей в шве часто появляются трещины, в зоне сплавления может происходить изменение структуры с образованием прослоек, существенно отличающихся от структуры свариваемых металлов. Сварка разнородных сталей затруднена еще тем, что в подавляющем большинстве случаев они отличаются друг от друга коэффициентом линейного расширения. Основным путем решения вопроса сварки разнородных сталей является использование сварочных материалов, способствующих. получению аустенитного металла шва с высоким содержанием никеля, который обеспечивает стабильную зону сплавления. Содержание никеля в металле шва зависит от температуры его эксплуатации. Для экономии никеля сварные соединения разнородных сталей делят на четыре группы I — работающие пои температурах до 350 °С, П — 350 —450 °С, И1 —450 —550°С и IV —выше 550 °С. Ручную сварку разнородных сталей первой группы можно производить существующими электродами. Не следует пользоваться электродами типа ЭА-1. Для соединений П—IV групп рекомендуются электроды АНЖР-1, АНЖР-2 и АНЖР-3. В остальном технология сварки разнородных сталей такая же, как и сварки других сталей. [c.113]

Сварку перлитных сталей с высокохромистыми сталями мартенситного и ферритного классов разной структурной ориентации выполняют дуговой сваркой в среде углекислого газа. Сварные соединения перлитных сталей с 12%-ными хромистыми сталями выполняют электродными проволоками перлитного класса. При использовании названной проволоки обеспечивается удовлетворительная пластичность и вязкость переходных участков сварного соединения с содержанием 5% Сг вблизи кромки разделки со стороны высоколегированной стали, а также бадее высокая длительная прочность сварных соединений при отсутствии хрупких разрушений в зоне сплавления. [c.240]

Использовав нелегированную сталь с 0,16 % С в качестве эталона, как и в ранее описанных случаях, были нагреты сварные соединения этой стали с различными по содержанию никеля аустенитными сталями и ферритной сталью 08X13. Приведенные в табл. 11.4 экспериментальные данные наряду с данными рис. 11.11 и 11.12 могут служить основой для выбора составов высоколегированных аустенитных сталей и сплавов, при которых в участке сплавления с легированными неаустенитными не будет образовываться при нагреве диффузионной неоднородности по углероду. [c.303]

Свариваемость хромистых сталей и свойства сварных соединений в значительной степени зависят от того, к какому классу относится свариваемый метал.и. Свариваемость мартинситно-феррнт-пых сталей практически приближается к сталям мартенситного класса. Составы наиболее распространенных высоколегированных хромистых сталей, выпускаемых в СССР и их примерное назна-чение приведены в табл. 64, [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...