Стали мартенситные и ферритные

Стали мартенситные и ферритные (типичные) 52 —, чистота 53 [c.486]

Глава III МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ХРОМИСТЫХ СТАЛЕЙ МАРТЕНСИТНОГО И ФЕРРИТНОГО КЛАССА [c.38]

Перлитные стали, сваривающиеся с высокохромистыми сталями мартенситного и ферритного классов разной структурной ориентации дуговой сваркой в среде углекислого газа, приведены в табл. 110. [c.241]

Хром как тугоплавкий металл входит в качестве легирующего элемента в состав низко- высоколегированных сталей мартенситно-го, ферритного и аустенитного классов. [c.85]

При высоких температурах (200—700 °С) и давлении до 20 МПа высокой коррозионной стойкостью обладают нержавеющие стали аустенитного, мартенситного и ферритного классов, а также ряд сплавов на основе никеля (табл. 18.1, рис. 18.1, 18.2). [c.274]

Таблица 8.19. Механические свойства стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов при температуре 20 С и повышенных температурах, не менее

Таблица 8.20. Назначение стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов

Сталь мартенситного и мартенситно-ферритного классов II группы (жаростойкие) [c.287]

Стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов [c.304]

Хромистые стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов при сварке образуют закалочные мартенситные структу- [c.246]

Физические характеристики металла сварных швов и основного металла близкого легирования при высоких температурах изменяются по-разному. Такие структурно нечувствительные свойства как коэффициенты линейного и теплового расширения у швов и основного металла полностью идентичны. В отличие от этого величина модуля упругости шва может существенно отличаться от основного металла. Если для перлитных, мартенситных и ферритных швов (рис. 27) величина Е при всех температурах совпадает со значениями для кованых сталей, то для аустенитных швов его значения примерно [c.47]

Примечание. В скобках рядом с маркой стали указана температура испытания, сели она отличалась от 20 °С. Таблица 8.20. Назначение стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов (ГОСТ 5632-72) [c.327]

Стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов III группы (жаропрочные) [c.327]

Не демпфирующую способность материала при циклическом деформировании оказывает влияние наложение деформирования другой частоты, причем это влияние существенно зависит от соотношения частот и амплитуд напряжений основных и сопутствующих колебаний и угла сдвига фаз. Наложение внешнего магнитного поля сказывается на уровне демпфирующей способности материалов, обладающих магнитомеханическим гистерезисом. Это, в основном, ферромагнитные стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов. Достаточно сильное внешнее магнитное поле вызывает уменьшение, причем довольно существенное, уровня демпфирующих свойств материалов. [c.328]

ВЛИЯНИЕ основных ЭЛЕМЕНТОВ НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА КОРРОЗИОННОСТОЙКИХ СТАЛЕЙ МАРТЕНСИТНОГО И МАРТЕНСИТО-ФЕРРИТНОГО КЛАССА [c.15]

Механические свойства аустенитных сталей по некоторым показателям ниже, чем у мартенситных и ферритных, но коррозионная стойкость первых выще. [c.24]

Глава ГИДРОЭРОЗИЯ СТАЛЕЙ IX МАРТЕНСИТНОГО И ФЕРРИТНОГО КЛАССОВ [c.190]

Сталь мартенситного и мартенситно-ферритного классов, механические свойства, кн. 1, табл. 8.19 [c.622]

Стойкость против коррозии под напряжением — важнейшая характеристика, определяющая работоспособность нержавеющих сталей, к которым относятся, в частности, стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов. [c.116]

По структуре стали подразделяют на перлитные, мартенсит-ные, аустенитные и ферритные. Структура стали определяется ее состоянием после охлаждения на воздухе. Стали с перлитной, мартенситной и ферритной структурой относятся к первому классу, с аустенитной структурой — ко второму. Аустенитные стали принадлежат к группе высоколегированных. [c.77]

В состав применяемых в настоящее время нержавеющих сталей и сплавов наряду с хромом, алюминием и никелем входят в различном сочетании марганец, кремний, вольфрам, кобальт и другие элементы. Такие стали и сплавы в различной степени чувствительны к термическому воздействию при нагреве, что в значительной мере затрудняет установление технологического режима резки. Это обусловливается следующими свойствами сталей. Теплопроводность, как правило, уменьшается с увеличением степени легирования стали и числа легирующих элементов. С повышением содержания углерода теплопроводность понижается. Аналогичное влияние оказывает кремний и марганец. Особенно сильно снижают теплопроводность хром и никель. Кроме того, в некоторые марки сталей входят два и более легирующих элемента, суммарное действие их сильнее, чем одного из них в таком же количестве. Так, например, теплопроводность аустенитных сталей при 540° колеблется в пределах 0,01984—0,02025 кал/см- сек- град. Значения коэффициента теплопроводности для мартенситных и ферритных нержавеющих сталей колеблется в пределах 0,02187— 0,02284 кал[см сек град, причем эти значения уменьшаются с увеличением содержания хрома от 12 до 26%. С другой стороны, теплопроводность обычной углеродистой стали составляет более 0,0405 кал/см сек град, а теплопроводность низколегированных сталей, содержащих до 5% Сг, немного ниже. [c.23]

Сварка высокохромистых мартенситных и ферритных сталей [c.160]

Сварка перлитных сталей с высокохромистыми сталями мартенситного и ферритного классов. При сварке перлитных сталей с 12%-нымп хромистыми сталями следует использовать электродные матерна.чы перлитного класса. В этом случае обеспечивается удовлетворительная пластичность и вязкость переходных участков шва с содержанием до 5% хрома вбли.зп кромкп разделкп со стороны высоколегированной стали, а также более высокая длительная прочность сварных соедпнений прп отсутствии хрупких разрушений в зоне сплавления (рис. 10). [c.207]

Сварку перлитных сталей с высокохромистыми сталями мартенситного и ферритного классов разной структурной ориентации выполняют дуговой сваркой в среде углекислого газа. Сварные соединения перлитных сталей с 12%-ными хромистыми сталями выполняют электродными проволоками перлитного класса. При использовании названной проволоки обеспечивается удовлетворительная пластичность и вязкость переходных участков сварного соединения с содержанием 5% Сг вблизи кромки разделки со стороны высоколегированной стали, а также бадее высокая длительная прочность сварных соединений при отсутствии хрупких разрушений в зоне сплавления. [c.240]

На нержавеющих сталях, помещенных в морскую воду, глубокий питтинг развивается в течение нескольких месяцев начинается питтинг обычно в щелях или в других местах с застойным электролитом (щелевая коррозия). Склонность к локальным видам коррозии больше у мартенситных и ферритных сталей, чем у аустенитных. У последних склонность тем ниже, чем выше в них содержание никеля. Аустенитные стали 18-8, содержащие молибден (марки 316, 316L, 317), еще более стойки в морской воде, однако через 1—2,5 года и эти сплавы подвергаются щелевой и питтинговой коррозии. [c.311]

Стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов содержат 8 13% Сг и легируются вольфрамом, молибденом, ванадием, ниобием, бором. Эти стали, помимо более высокого значения длительной прочности, обладают высокой жаропрочностью Структура этих сталей состоит из мартенсита, феррита и карбидов типа МгзСб, М С, МгС, МС и фазы Лавеса - Рв2 У, Ре Мо. Высокая жаропрочность достигается за счет упрочнения твердого раствора, образования карбидов и интерметаллидных фаз Предельная рабочая температура 580...600 С. Стали применяют после закалки на воздуосе или в масле от 1050. 1100 С и отпуска при 650. 750 С. Высокие температуры [c.102]

Выше было показано, что независимо от режимов термической обработки ряд нержавеющих сталей мартенситного и переходного классов слабо сопротивляется циклическим нагрузкам при воздействии коррозионной среды. Условный предел коррозионной выносливости указанных нержавеющих сталей в 3 %-ном растворе Na I при Л/ = 5 10 цикл почти такой же, как мало- и среднеуглеродистой стали с перлито-ферритной или сорбитной структурой, в то время как их коррозионная стойкость в ненапряженном состоянии в десятки раз выше, чем, например, стали 45. [c.183]

Вилелла) Пикриновая кислота 1 г Применяется в холодном состо Соляная кислота (конц.)5жд янии Этиловый спирт 100 1 Выявление структуры мартенситных и ферритных нержавеющих и жароупорных сталей [c.143]

У сплавов на никелевой основе мнкротрещины можно наблюдать уже после 30% вероятного времени до разрушения в процессе ползучести (Л. 27]. В то же время в перлитных и 12%-ных хромистых сталях не удавалось найти микроскопических трещин даже при 80% вероятного времени до разрушения. Аустенитные стали по склонности к трещинообразованию занимают промежуточное положение между сплавами на никелевой основе и сталями перлитного и ферритно-мартенситного классов. [c.82]

Стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов. Для деталей и узлов газовых турбин и паросиловых установок (лопатки, крепежные детали, трубы и т. д.) применяют высокохромистые (8—13 % Сг) стали, добавочно легированные , Мо, V, N5 и В (см. табл. 12). Эти стали помимо более высокого значения длительной прочности обладают высокой жаростойкостью. В зависимости от содержания хрома они относятся или к мартенситному (до 10—11 % Сг) или к мартенситно-ферритному (11 — 13 % Сг) классу. Структура этих сталей состоит из мартенсита, б-феррита, карбидов типа МазСв, М С, МгС, МС и фазы Лавеса — Ре<[М7 (РегМо). Высокая жаропрочность достигается за счет упрочнения твердого раствора, образования карбидов и интерметал-лндных фаз. Наиболее сильно повышают жаропрочность вольфрам и ванадий в сочетании с молибденом. Легирование стали бором, цирконием, церием и азотом дополнительно увеличивает жаропрочность. Рабочие температуры этих сталей могут достигать 580—600 °С. Однако количество ферритообразующих элементов должно быть ограничено, в противном случае сталь может стать полуферритной, что снизит жаропрочность. [c.305]

В общем случае для сталей системы Fe-13 r характерна пониженная жкость к коррозионному растрескиванию и точечной коррозии в 2дах, содержащих ионы хлора. Все стали мартенситного и мартенси--ферритного класса ферромагнитны и сохраняют магнитность после )мической обработки. [c.347]

Характеристики механических свойств и режимы термической обработки хромистых коррозиоииостойких сталей мартенситного, мартенситио-ферритного и ферритного классов [c.498]

Высокопрочные, коррдзионностойкие стали мартенситного, мартенсито-ферритного и аустенито-мартенситного- класса [c.99]

При травлении на холоду до 60 сек реактив выявляет микроструктуру углеродистой, а также мартенситных и ферритных нержавеющих и жаропрочных сталей. Феррит и карбиды травит слабо. Хорошо выявляет структуру металла после дуговой наплавки и сварки. Реактив широко применяют для выявления границ аусте-нитных зерен в термически обработанных углеродистых, низко-и среднелегированных сталях, содержащих марганец, кремний, молибден, хром, вольфрам, никель. Для этой цели рекомендуется многократное травление в течение нескольких (2—10) минут с иереполи-ровкой. После 15-мин отпуска при 200—250° С структура выявляется контрастнее. Соляную кислоту можно заменить азотной, при этом время травления следует несколько сократить. При травлении сталей, содержащих большое количество легирующих элементов, можно увеличить концентрацию кислот. [c.14]

Стали мартенситного, аустеннтного, ферритного, заэвтектоид-ного и ледебуритного классов являются высоколегированными. [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...