Ферритные стали

ГЛАВА и ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.258]

СВАРКА ВЫСОКОХРОМИСТЫХ ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.271]

Таблица 72. Состав некоторых марок высоколегированных аустенитных и аустенитно-ферритных сталей и сплавов (ГОСТ 5632—72), применяемых для изготовления сварных конструкций, % [c.280]

Ферритная сталь, но при содержании углерода на верхнем пределе — полуферритная. [c.481]

Аустенито-ферритные стали, имеющие структуру а + у. Аустенит в этих сталях может быть устойчивым и неустойчивым. [c.487]

Рис. 3.1. Влияние скорости деформирования I (а, б) и частоты нагружения f (в) на характеристики разрушения в условиях ползучести е/ (а) (ферритная сталь 0,5% Сг, 0,25% Мо. 0,25% V при Г = 550 С [342]), при циклическом нагружении (б) сталь типа 304, Де = 1 % при 7 = 600°С (/) и Г = 700 С (2)

Сг и 0,45% С). Из кривой, приведенной на рис. 131, видно, что с увеличением диаметра зерна скорость межкристаллитной коррозии высокохромистой стали также возрастает. Минимальная опасная температура в отношении межкристаллитной кор])о-зии для ферритных сталей с 22 V,, Сг 900" С, с 25% Сг 1000" С, а с 27% Сг 1100°С. [c.166]

При небольшом содержании С и высоком содержании легирующего элемента, сужающего у-область (Сг, и , Мо, V, 51 и др.), образуются ферритные стали, имеющие структуру а-твердого раствора. [c.173]

Кроме того, известно, например, что аустенитные стали с решеткой К12 обладают большими сопротивлением ползучести и длительной прочностью, чем ферритные стали, имеющие решетку КЗ. [c.201]

Химический состав и назначение мартенситно-ферритных сталей приведены в табл. 13.5, [c.205]

Аустенитно-ферритные жаростойкие стали. В связи с легированием высокохромистых сталей различными элементами (а также аустенитообразующими элементами типа N1) значительное применение получили многие аустенитно-ферритные стали. [c.209]

Аустенитно-ферритные стали обладают большей жаропрочностью по сравнению с высокохромистыми сталями. Основным требованием к этим сталям является стабильность их строения. Изменение свойств некоторых аустенитно-ферритных сталей при обычной температуре в зависимости от их структуры представлено на рис. 13.8, а длительной прочности при 600° С — на рис. 13.9. [c.209]

В аустенитно-ферритных сталях при нагреве на 450—500° С развивается значительная хрупкость, исключающая их применение для изготовления нагруженных деталей. [c.209]

Химический состав и назначение аустенитно-ферритных сталей приведены в табл. 13.8. [c.209]

Теплостойкие ферритные стали уступают аустенитным по жаропрочности, жаростойкости и свариваемости. Однако они менее трудоемки при обработке давлением и резанием, а термическая обработка их менее сложна. Кроме того, они обладают лучшими физическими свойствами (коэффициентом теплового расширения и теплопроводностью), что имеет важное значение при изготовлении ряда деталей, работающих при повышенных температурах. [c.211]

Химический состав и назначение ферритных сталей представлены в табл. 15.3, механические свойства — в табл. 15.4. [c.266]

Рис. 15.7. Микроструктура ферритной стали Х17

Свойства аустенитно-ферритных сталей зависят от соотношения количества феррита и аустенита (при нагреве до температур термической обработки). Если больше феррита в структуре, то сталь при нагреве выше 850° С обладает большими крупнозернистостью и хрупкостью (не устраняющимися последующей термической обработкой) и пониженной коррозионной стойкостью. Горячую механическую обработку полуферритных сталей следует заканчивать при наиболее низких температурах для получения мелкозернистости, поскольку [c.267]

При нагреве аустенитно-ферритных сталей до 760—800° С выравнивается концентрация Сг в твердом растворе и улучшается коррозионная стойкость. [c.267]

Аустенитно-ферритные стали являются более прочными (чем аустенитные стали), но обладают пониженной пластичностью и резко выраженной анизотропией свойств. [c.268]

При обычной температуре аустенитные стали мало теплопроводны. При высоких температурах теплопроводность аустенитных и ферритных сталей равноценна. [c.272]

Ферритные стали названы так по ферритной фазе — относительно чистому железу, которое является компонентом углеродистых сталей, медленно охлаждаемых из аустенитной области температур. Феррит или так называемая а-фаза чистого железа устойчив при температуре ниже 910 °С. В малоуглеродистых сплавах Сг—Fe высокотемпературный аустенит (или v-фаза) существует только, если он содержит до 12 % Сг. При увеличении содержания хрома выше 12 % сплавы представляют собой ферритную фазу во всем интервале температур вплоть до точки плавления. Они умеренно упрочняются при холодной обработке [c.296]

Ni, чтобы изменилась температура сенсибилизации [12]. Говоря по-другому, сенсибилизация нержавеющих сталей, содержащих меньше этого количества никеля, происходит в том же температурном интервале, что и у безникелевых ферритных сталей. В то же время сенсибилизация сталей с более высоким содержанием никеля происходит при температурах, характерных для аустенитных нержавеющих сталей. > [c.303]

Содержание хрома в ферритных сталях независимо от того, высокое оно или низкое (16—28 % Сг), не оказывает существен- [c.309]

С быстро (в течение нескольких секунд) выпадают по границам зерен. При этом в прилегающих участках сплава содержание хрома падает ниже значений, требуемых для нержавеющих сталей. И, как следствие, эти участки корродируют с большей скоростью, чем зерна. Высокая скорость диффузии хрома объясняет восстановление стойкости ферритных сталей к межкристаллитной коррозии при нагреве в течение нескольких минут при 650—815 °С (по сравнению с неделями и месяцами, необходимыми для восстановления стойкости сенсибилизированных аустенитных нержавеющих сталей). В результате такой обработки сплав приобретает в области границ зерен состав, характерный для нержавеющих сталей. [c.311]

СПОСОБЫ УМЕНЬШЕНИЯ ИЛИ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ РАСТРЕСКИВАНИЯ МАРТЕНСИТНЫХ ДИСПЕРСИОННО-ТВЕРДЕЮЩИХ И ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.324]

Анализ кривых распределения зерен по размерам в зависимости от степени деформации и условий подстуживания, приведенных на рис. 203, позволил заключить, что при подстуживании после деформации рекристаллизация успевает реализоваться в значительных объемах материала, а также, что с увеличением степени деформации этот процесс заметно интенсифицируется, причем в аустенитной стали сильнее, чем в ферритной. Так, после деформации 50—70% первичная рекристаллизация в аустенитной стали заканчивается уже при подстуживании в течение 15 с. В ферритной стали для этого требуется время, в несколько раз большее. Последнее [c.373]

Для сварки высокохромистых ферритных сталей с получением такого же типа наплавленного металла применяют электроды с покрытиями фтористокальциевого тина с болыним количеством в покрытии ферротитана и алюминия (табл. 67). [c.275]

Таблица 73. Механические снойства некоторых марок высоколегированных ауетенитных и аустенитно-ферритных сталей и сплавов

Рассмотрим результаты экспериментов, характеризующие влияние скорости деформирования на критические параметры, контролирующие предельное состояние материала, и сопоставим их с механизмами накопления повреждений и разрушения. Основная закономерность, которая наблюдается при различных схемах деформирования в условиях, когда скоростные параметры нагружения влияют на характеристики разрушения, состоит в уменьшении критических значений этих характеристик при снижении эффективной скорости деформирования. Так, при испытании на ползучесть в определенном температурном интервале снижение скорости установившейся ползучести, вызванное уменьшением приложенных напряжений, может приводить к уменьшению деформации ef, соответствующей разрушению образца. В качествее примера на рис. 3.1, а приведены результаты опытов на ползучесть для ферритной стали, содержащей 0,5% Сг, 0,25% Мо, 0,25% V, при 7 = 550°С и напряжении а =150- 350 МПа [342]. При скорости установившейся ползучести порядка 10 3 с деформация до разрушения образца составляет всего несколько процентов. [c.151]

Кремний оказывает благоприятное влияние на коррозионную стойкость жа1>остойких сталей в атмосфере сероводорода. Наилучшей стойкостью при 1000° С обладают ферритные стали, содержащие 25—307о Сг с добавкой 3—5% 51. [c.155]

Сенсибилизация ферритных нержавеющих сталей наблюдается при температурах, превышающих 925 °С стойкость к межкристаллитной коррозии восстанавливается при кратковременном (10—60 мин) нагреве при 650—815 °С. Следует отметить, что эти температурные интервалы заметно отличаются от соответствующих интервалов для аустенитных нержавеющих сталей. Для ускоренных испытаний на межкристаллитную коррозию применяют аналогичные растворы (например, кипящий раствор USO4— H2SO4 или 65 % HNO3). Скорость межкристаллитной коррозии и степень поражения сталей обоих классов в этих растворах примерно одинаковы. Однако в сварных изделиях разрушения в ферритных сталях происходят как в области, непосредственно прилегающей к месту сварки, так и самом сварном шве, а в аустенитных сталях разрушения локализованы в околошовной зоне. [c.309]

На нержавеющих сталях, помещенных в морскую воду, глубокий питтинг развивается в течение нескольких месяцев начинается питтинг обычно в щелях или в других местах с застойным электролитом (щелевая коррозия). Склонность к локальным видам коррозии больше у мартенситных и ферритных сталей, чем у аустенитных. У последних склонность тем ниже, чем выше в них содержание никеля. Аустенитные стали 18-8, содержащие молибден (марки 316, 316L, 317), еще более стойки в морской воде, однако через 1—2,5 года и эти сплавы подвергаются щелевой и питтинговой коррозии. [c.311]

Напряженные безникелевые ферритные стали обычно не подвергаются растрескиванию в описанных выше хлоридных средах. В отличие от аустенитных нержавеющих сталей их стойкость вполне достаточна для успешного использования в растворах хлоридов. Они (например, марка 430) стойки также в 55 % растворе Са(ЫОз)2, кипящем при 117 °С, и в 25 % растворе NaOH, кипящем при 111 °С [49]. Холоднокатаный сплав Сг—Fe, содержащий 18 % Сг и 0,003 % С, при наличии 1,5 % Ni становится склонным к транскристаллитному КРН в кипящем при 130 °С [c.318]

Мартенситные стали, если их подвергнуть термической обработке для повышения твердости, приобретают сильную склонность к растрескиванию в слабо- и умереннокислых растворах. Особенно это проявляется в присутствии сульфидов, соединений мышьяка или продуктов окисления фосфора или селена. Специфические свойства кислот не имеют существенного значения до тех пор, пока процесс идет с выделением водорода. Эта ситуация отличается от случая аустенитных сталей, которые разрушаются исключительно в результате специфического действия анионов. Катодная поляризация также не защищает мартенситные стали от растрескивания, а ускоряет его. Все эти факты свидетельствуют, что мартенситные стали в указанных условиях разрушаются не по механизму КРН, а в результате водородного растрескивания (см. разд. 7.4). При катодной поляризации в морской воде, особенно при высоких плотностях тока, более пластичные ферритные стали подвергаются водородному вспучиванию, а не растрескиванию. Аустенитные нержавеющие стали устойчивы и к водородному вспучиванию, и к водородному растрескиванию. [c.319]

Жаропрочность, как известно, в сильной степени зависит от типа кристаллической структуры основы сплава -твердого раствора. Ферритные стали, обладающие объемно-центрированной кубической решеткой, являются менее жаропрочными, чем аустенит-ные, обладающие гранецент-рированной кубической решеткой (рис. 24). [c.49]

При сварке высокохромистых мартенситных, мартенситно-феррит-ных и ферритных сталей (типа 08X13, 12X13, 13X11Н2ВМФ и др.) для предотвращения трещин во многих случаях (но не всегда) прибегают к предварительному и сопутствующему подогреву (7 о = 200 — 450 С). После сварки (не позже 1 часа) полезна термообработка (высокий от- [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...