Тепловые потери, к. п. д. турбины и расход пара на турбину

Потеря теплоты в охладителе конденсата составляет Qo.i(=34 МВт. Если сохранить тепловую нагрузку, то расход пара на турбину надо увеличить на 10,21 кг/с Do=265,21 кг/с (954 т/ч). При этом внутренняя мощность возрастает на 9,93 МВт и составляет 238,175 МВт Л а=234,655 МВт. Полный расход теплоты на турбоустановку [c.164]

ТЕПЛОВЫЕ ПОТЕРИ, К. П. Д. ТУРБИНЫ И РАСХОД ПАРА НА ТУРБИНУ [c.126]

Задача 3.36. Определить потери тепловой энергии на трение, вентиляцию и утечки в активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /г,) = 100 кДж/кг, давление р=1 МПа и температура /=300°С пара в камере, где вращается диск, средний диаметр ступени d=, м, частота вращения вала турбины и = 50 об/с, выходная высота рабочих лопаток 4 = 0,03 м, степень парциальности впуска пара е=0,4, коэффициент Я =1,1, расход пара Л/=25 кг/с и расход пара на утечки Myj = 0,8 кг/с. [c.123]

Выбор числа ступеней. Выбор типа и числа ступеней производится в зависимости от величины общего теплового перепада, скорости вращения, расхода пара, требуемых величин к. п. д. и стоимости турбины. Уменьшение теплового перепада в ступени приводит к повышению к. п д. турбины как вследствие увеличения высот лопаток, влекущего за собой снижение-концевых потерь, так и благодаря меньшей выходной потере. [c.145]

При применении схемы на рис. 10-3, когда испаритель не включен в работу, подогрев питательной воды от энтальпии 2 до энтальпии 1 происходит в регенеративном подогревателе Пг паром от отбора 1 турбины когда испаритель работает, подогрев питательной воды осуществляется сначала в конденсаторе испарителя КИ вторичным паром испарительной установки (до некоторого промежуточного значения энтальпии ки), а затем в регенеративном подогревателе Пг. Очевидно, что при пренебрежении потерями тепла в окружающую среду общий расход тепла на подогрев питательной воды от 12 до II в обоих случаях остается одним и тем же и, следовательно, расход пара в отборе 1 не изменяется. Поэтому при такой схеме включения испарителя тепловая экономичность станции при работающих и выключенных испарителях остается одной и той же. [c.350]

Как видно из рис. 10-10, испаритель второй ступени включен в регенеративную схему турбины так, что при его работе тепловая экономичность станции не изменяется. Наоборот, при работе испарителя первой ступени тепловая экономичность турбинной установки понижается. В нормальных условиях потери на конденсационной станции не превышают 3% общего расхода пара. Производительность испарителя 7 (рис. 10-10) выбрана такой, чтобы покрыть эти потери. Таким образом, когда потери пара и конденсата невелики, испарительная установка работает как одноступенчатая и работа ее не отражается на тепловой экономичности станции. Так как испаритель первой ступени фактически в данной схеме является резервным и при работе понижает экономические показатели станции, он выбран меньшей производительности. [c.359]

На этой основе УТМЗ [2] выполнил эскизный проект трехцилиндровой турбины ТК-275/300-240 для начальных параметров пара ро = 23,5 МПа и to = 838 К. В этой турбине потоком теплового потребления вырабатывается 125 МВт и конденсационным потоком 150 МВт. Максимальная электрическая мощность на конденсационном режиме — 300 МВт. Из-за особенностей турбин с отборами пара (потери от дросселирования в регулировочных ступенях, повышенные выходные потери и пр.) удельный расход теплоты турбиной типа ТК на номинальном конденсационном режиме приблизительно на 3,5% больше, чем турбиной К-300-240. Время работы турбины при номинальной мощности принималось 1500—3500 ч. Коэффициент теплофикации был принят равным 0,5 во время работы с номинальной тепловой нагрузкой и большим при частичной тепловой нагрузке. [c.109]

Для более подробного анализа работы станции часто приходится анализировать ночные режимы работы с минимальными электрическими и тепловыми нагрузками. Для теплофикационных турбин характерными являются три режима максимальный зимний, средний зимний и летний режим со средней нагрузкой горячего водоснабжения. Для турбин Т-100-130 и Т-175-130 интерес представляет режим при максимальных теплофикационных отборах турбин. Включение трубного пучка в конденсаторе дает возможность сократить потери теплоты в конденсаторе турбины, исключить расход электроэнергии на работу циркуляционных насосов и получить дополнительно от турбин от 10 до 36 МВт теплоты на базе потока пара, проходящего в конденсатор турбины. При этом режиме последние ступени турбины работают при повышенном давлении в конденсаторе, так как в трубный пучок подается обратная сетевая вода при температуре 50-—70° С. При этом необходимо учесть снижение внутреннего относительного к. п. д. последних ступеней турбины, а также изменения в работе сетевых подогревателей турбины в связи с подогревом сетевой воды в трубном пучке. Необходимые данные для расчета могут быть получены на основе промышленных испытаний турбин с включенным трубным пучком в конденсаторе. При проектировании новых типов турбин приходится предварительно определять расход пара по аналитическим формулам например, для турбины с двумя регулируемыми отборами с учетом коэффициента регенерации — по формуле [c.82]

При изменении режима теплофикационной установки, работающей по тепловому фафику при заданных температуре сетевой воды после установки и ее расходе, через промежуточный отсек турбины протекает вполне определенный расход пара, а за ним устанавливается вполне определенное давление. Эти параметры таковы, что при их реализации обеспечивается заданная тепловая нафузка. Для того, чтобы понять, каковы будут эти параметры, представим себе, что в подогревателе СП происходит нафев сетевой воды до некоторой произвольной температуры t [например, t = (t + t2)/2]. Это означает, что для СП, должен отбираться пар, давление которого /7. 1 определяется температурой конденсации f н- 5, где 5 С — температурный напор, и потерей давления в паропроводе от места отбора до СП I. [c.334]

При создании энерготехнологических установок следует учитывать все факторы, влияющие на выбор основного технологического и энергетического оборудования. В частности, существенное влияние оказывают тепловая схема блока, определяющая использование тепловых потоков, и схема производства химических продуктов, определяющая теплотворную способность получаемого газа, а также расход исходного мазута, подвергаемого переработке в технологической части. При этом изменяются и условия работы типовых паровых турбин, находящихся в составе энерготехнологических блоков. Это объясняется тем, что для осуществления технологических процессов термической переработки мазута и выработки ценных химических продуктов требуется расходовать довольно значительное количество пара из нерегулируемых отборов турбин (до 14—17% от расхода острого пара), что снижает мощность паровой турбины на 7—-10%. Для компенсации этой потери мощности расход острого пара на турбину следует принимать максимально возможным. Ограничивающими факторами увеличения расхода острого пара являются допустимые величины осевых усилий на диафрагмы, устанавливаемые заводом-изготовите-лем. Выбор основного оборудования паротурбинных энерготехнологических блоков с пиролизом мазута производится следующим образом. [c.164]

На рис. 7.1 приведены две возможные схемы включения испарительных установок такого типа в систему регенеративного подогрева воды турбины. В обеих схемах греющий пар подводится к испарителю от одного из отборов турбины с давлением вторичный пар конденсируется либо в конденсаторе, установленном непосредственно перед регенеративным подогревателем этого отбора (рис. 7.1, а), либо в следующем (по ходу пара в проточной части турбины) подогревателе, куда подводится пар от отбора с давлением р + х. По схеме на рис. 7.1, а, когда испаритель не включен в работу, подогрев питательной воды от энтальпии / + 1 до энтальпии к происходит в регенеративном подогревателе Я паром и-го отбора турбины когда испаритель работает, подогрев питательной воды осуществляется сначала в конденсаторе испарителя КИ вторичным паром испарительной установки (до некоторого промежуточного значения энтальпии Ак.н), а затем в регенеративном подогревателе П . Очевидно, что при пренебрежении потерями теплоты в окружающую среду общий расход теплоты на подогрев питательной воды от /г +1 до в обоих случаях остается одним и тем же и, следовательно, расход пара в отборе с давлением р не изменяется. Поэтому при такой схеме включения испарителя тепловая экономичность электростанции при работающих и выключенных испарителях остается одной и той же. [c.174]

Ограничение в подпиточной воде концентраций растворенного кислорода и свободной углекислоты направлено на борьбу с коррозией сетевых подогревателей, пиковых водогрейных котлов, теплопроводов и прочего оборудования. Основным методом удаления растворенных газов при подготовке добавочной воды для тепловых сетей является деаэрация. В теплосетях закрытого типа при небольших расходах добавочной воды обычно применяют термические деаэраторы, в которых греющей средой служит отборный пар турбин. Поскольку в термических деаэраторах конденсат греющего пара смешивается с деаэрируемой водой и поступает вместе с ней в теплосеть, не возвращаясь в основной цикл станции, то чем больше расходы отборного пара турбин на деаэрацию подпиточной воды теплосети, тем больше потери рабочего тела в основном цикле станции. Для нх восполнения требуется увеличивать производительность установки для подготовки добавочной воды в основной цикл. В тепловых сетях открытого типа, где размеры подпитки достаточно велики, более рациональным является применение деаэраторов вакуумного типа, которые не требуют отборного пара турбин. [c.238]

На тепловых электростанциях вода расходуется на охлаждение (конденсацию) отработавшего пара, охлаждение воздуха, газов, масла, подшипников вспомогательных механизмов. Вода требуется также для восполнения потерь пара и конденсата как внутри электростанции, так и у внешних тепловых потребителей, а также для перемещения по трубам подлежащих удалению золы и шлаков (см. гл. 11). Кроме того, вода расходуется для хозяйственных и бытовых нужд. Наибольшим является расход воды на охлаждение в конденсаторах отработавшего пара турбин. [c.179]

Для сохранения постоянной производительности выпарного аппарата в его греющую камеру, как и в случае электрического привода турбокомпрессора, необходимо, кроме сжатого вторичного пара, добавлять свежий пар в количестве, равном D gg. Общий расход пара на привод турбины и на восполнение тепловых потерь в выпарном аппарате составляет [c.231]

В тепловую схему включены также два одноступенчатых испарителя И-1 и И-2 для восполнения потерь пара и конденсата в количестве около 3% максимального расхода пара на турбину. Деаэрация добавочной химически очищенной воды, поступающей в испарительную уста- [c.30]

Прежде всего следует упомянуть о методах повышения к. п. д. паровых циклов, использующих тепло атомных реакторов. При ограниченной температуре в реакторе неизбежны большие потери в турбине, работающей на влажном паре. Предлагается осуществлять перегрев пара, полученного за счет ядерного горючего в пароперегревателе, работающем на органическом горючем [Л. 2-12 ]. При этом за счет повышения сухости пара уменьшаются потери в паровой турбине и тем самым увеличивается к. п. д. ядерной части установки. Если в пароперегревательной части применить комбинированный парогазовый цикл, то органическое горючее будет использоваться с к. п. д. порядка 40%, а удельный расход тепла понизится на 6—12%. Тепловая схема такой установки, рассчитанной на одновременное использование ядерного и органического горючего, весьма близка к схеме Фойта, изображенной на рис. 2-14. Условия для применения подобных установок отпадут, если реактор сможет обеспечить перегрев генерируемого пара. [c.60]

В регенеративном цикле потеря тепла 5 в холодном источнике (конденсаторе турбины) сокращается по сравнению с чисто конденсационным циклом и, несмотря на неполное использование работоспособности пара в турбине и увеличение удельного расхода рабочего вещества, тепловая экономичность и к. п. д. регенеративного цикла. выше, чем чисто конденсационного. [c.57]

При этом считается, что в котельной расходуется тепло на парообразование конденсата турбины без учета его регенеративного подогрева, а на пар отбора—без учета его конденсации в регенеративном подогревателе, причем суммарный тепловой баланс полностью соблюдается. Выражение (75а) показывает, что в идеальной установке расход тепла на пар регенеративного отбора можно считать равным количеству вырабатываемой им энергии, т. е. производство электроэнергии паром регенеративного отбора происходит при предельно возможном использовании тепла, затрачиваемого на него в котельной установке. Этот вывод следует понимать таким образом, что идеальный цикл пара регенеративного отбора осуществляется без потерь для установки в целом тепло, отдаваемое при конденсации этим паром конденсату турбины, не теряется для установки в целом, а возвращается в котел. [c.67]

Рабочий процесс преобразования тепловой энергии пара в механическую в турбине всегда сопровождается потерей некоторой части тепла, которым располагает пар. Величина ее зависит от качества и состояния оборудования установки и от качества его эксплуатации. Под потерями тепловой энергии понимается увеличение ее расхода на получение механической работы в реальной турбине по сравнению с идеальной турбиной, в которой процесс расширения пара совершается без потерь. [c.49]

Ограничение потерь тепла турбиной во внешнюю среду, а отчасти симметричное ее тепловое состояние при работе определяются изоляцией. Обе эти задачи изоляции важны, и обе часто недоучитываются. Увеличенные потери снижают экономичность турбо-установки, вызывают чрезмерный нагрев помещения и расходы на его снижение, затрудняют обслуживание. Тепловая несимметричность цилиндра может быть вызвана разной степенью охлаждения отдельных его частей. Все это особенно сказывается при высоких параметрах пара, когда проблема хорошей изоляции становится очень сложной. - [c.147]

До настоящего времени основная часть (до 80%) электрической энергии вырабатывается на тепловых и атомных электростанциях. Ведущая роль этих электростанций сохранится и в будущем . Источниками тепловой энергии на таких электростанциях служат главным образом природное химическое топливо (уголь, нефть, газ) и ядерное горючее. В качестве энергетических установок на тепловых (и атомных) электростанциях служат паротурбинные установки (ПТУ). Широкое применение ПТУ в энергетике связано с их надежностью, большим ресурсом работы и отсутствием компрессора для сжатия рабочего тела — водяного пара до высоких давлений. Однако экономичность ПТУ ограничена. Даже при сверхкритических тепловых параметрах водяного пара эффективный к.п.д. ПТУ едва достигает 40%. К недостаткам ПТУ относятся также большой удельный расход тепла (около 2000 ккал/кВт-ч) на производство электроэнергии, большие габариты, значительный удельный вес (10 кг/кВт), невысокая надежность поверхностей нагрева парогенераторов, большие удельные объемы водяного пара в последних ступенях турбины, ограничивающие единичную мощность машины, большое время запуска (несколько суток), большие потери циркуляционной воды (до 3,6 кг/кВт-ч) в градирнях и др. Кроме того, мощные энергетические ПТУ, работающие на природном химическом топливе (уголь, мазут), являются крупными источниками вредных выбросов (пылевидные частицы, окислы азота, сернистые соединения) в атмосферу и тепловых выбросов в водоемы. [c.4]

Расход воды, впрыскиваемой в поток газа (воздуха) в компрессоре, определяется из того расчета, чтобы относительная влажность газа на выходе из компрессора была равна единице (насыщенный газ). В большинстве случаев удельный весовой расход впрыскиваемой воды при больших степенях сжатия, равных 30—300, составляет 0,1—0,2 кг на 1 кг газа (воздуха). При этом на влажное сжатие затрачивается в 1,5—2 раза меньшая мощность компрессора, чем при сухом сжатии, а коэффициент отдачи полезной мощности газовой турбины увеличивается в 1,65—2 раза. За счет присутствия водяного пара существенно увеличивается тепловой перепад (на 1 кг парогазовой смеси) в турбине. При высоком начальном давлении расширение парогазовой смеси осуществляется до температуры, близкой к температуре окружающей среды, и тем самым значительно увеличивается полезная работа, уменьшается удельный расход парогазовой смеси (размеры машины для данной мощности), снижаются потери с уходящими газами. [c.6]

Для повышения температуры питательной воды, поступающей в паровой котел, ее можно предварительно нагреть, используя для этой цели промежуточные отборы пара от паровой турбины. На рис. 1 температура воды, поступающей в паровой котел, в этом случае повысится и будет соответствовать точке 3. При этом тепловая энергия отборного пара, прошедшего через часть проточной части паровой турбины и совершившего соответствующую механическую работу, не теряется из установки с охлаждающей водой в конденсаторе, а используется для подогрева питательной воды, снижая тем самым удельный расход топлива. Таким образом, в паросиловых установках часть пара совершает цикл Ренкина, в котором для превращения в работу тепла t —12 нужно затратить в паровом котле тепло, равное t l — ig. Пар из отборов работает по теплофикационному циклу, в котором теплота парообразования возвращается в паровой котел с подогретой питательной водой. В паровом котле остается восполнить лишь тепло, которое израсходовано отбираемым паром на механическую работу в турбине. В результате термический к. п. д. паросиловой установки повышается. При проектировании установки определяется оптимальная температура питательной воды с учетом параметров пара, величины потерь тепла с уходящими из котла газами и соотношения стоимости топлива и поверхностей нагрева котельного агрегата, [c.7]

Оборотная система технического водоснабжения с прудами-охладителями. Эта система широко распространена на конденсационных электростанциях. В системе для охлаждения воды используется искусственно созданный водоем (пруд) на базе реки с небольшим дебитом (рис. 6.31). Эксплуатационные преимущества такой системы охлаждения обусловлены достаточно низкими и устойчивыми температурами охлаждающей воды, меньшими потерями, относительно малыми расходами электроэнергии на привод циркуляционных насосов благодаря уменьшению напора. Площадь охлаждения пруда выбирают с учетом мощности электростанции, климатических условий, формы и тепловой нагрузки пруда. Рациональной считается вытянутая форма, при которой подогретая в конденсаторах турбин вода сбрасывается в водохранилище на значительном расстоянии от места забора (10 км и более). Охлаждение воды происходит за счет испарения части ее с поверхности и за счет конвективного теплообмена с воздухом (если температура воздуха ниже температуры воды). В условиях, когда охлаждение происходит только за счет испарения, количество испаряемой воды примерно равно количеству пара, сконденсированного в конденсаторах турбин. Количество испаряемой воды уменьшается при снижении температуры воздуха. Разность температур воды до и после охлаждения в1 называют зоной охлаждения значение ее равно изменению температуры воды в конденсаторах турбин Д/ . Теоретический предел охлаждения воды — [c.521]

Кроме понижения давления путём дросселирования регулировочным клапаном, происходит также потеря давления (рд — р ) в автоматическом стопорном (быстрозапорном) клапане, которым пользуются при пуске турбины и для быстрого прекращения доступа пара в турбину (см. схему на фиг. 45). Во время работы турбины стопорный клапан остаётся полностью открытым, и поэтому перепад давления в нём невелик и составляет при полном расходе пара 2—2,5 /о от величины начального давления ро (с учётом потери давления в тракте до регулировочных клапанов). Таким образом, если отнесённый к состоянию пара перед стопорным клапаном располагаемый тепловой перепад обозначить через Д, (точка у4о на фиг. 25), то состоянию пара перед регулировочным клапаном будет соответствовать тепловой перепад Д). После дроссельного клапана остаётся рас-тюлагаемый тепловой перепад Д,т. е. уменьшение перепада вследствие дросселирования составляет Д// = Д — //]. [c.148]

Двойное обводное регулирование обеспечивает экономическую работу турбины в широком диапазоне изменения электрической и тепловой нагрузки. Эта турбина имеет высокий к. п. д. в пределах изменения электрической нагрузки от 15 до 25 мгвт при средних количествах отбираемого пара. В части низкого давления имеется дроссельное регулирование. Выходная потеря при давлении за последней ступенью 0,04 ama и расходе пара частью низкого давления около 67 mjna составляет около 6,5 ккал1кг. [c.196]

Выработка электроэнергии турбинами с противодавлением целесообразна только на тепловом потреблении. Поэтому и мощность турбины с противодавлением в каждый данный момент определяется количеством пара, которое может быть использовано на нужды теплового потребления. Получение дополнительной мощности за счет пропуска добавочного количества пара, не иопольвуемого далее тепловыми потребителями, связано с большими потерями, потому что расход тепла на выработку дополнительной энергии будет больше, чем в конденсационной турбине, перерабатывающей больший тепловой перепад. [c.48]

Как известно, имеются схемы, при которых включение ДОУ в цикл ТЭС не связано с энергетическими потерями и примерно равноэкономично схеме без испарителей [77]. Для указанных схем с включением испарителей в регенеративную систему со специальными конденсаторами вторичного пара и систему подогрева сетевой воды тепловые затраты, естественно, не включаются в удельные приведенные затраты на получение дистиллята. Однако по условиям конденсации вторичного пара производительность испарителей по первой схеме ограничена расходом, составляющим примерно 8—10 % (при включении испарительной установки между всеми регенеративными подогревателями), а по второй схеме — 20% общего расхода пара на турбину [77]. [c.93]

При холостом ходе турбины вся энергия пара, поступающего в турбину, расходуется на преодоление механических сопротивлений вращающегося ротора, масляного насоса, регулятора скорости, редукторного провода (если ои имеется) и, па тепловые потери. Все эти потребители энергии холостого хода для каждой отдельной турбины практически являются т70стоянными. [c.183]

ТХ — топливное хозяйство ПТ — подготовка топлива ПК — паровой котел ТД—тепловой двигатель (паровая турбина) ЭГ— электрический генератор ЗУ — золоуловитель ЛС —дымосос ДТ р —дымовая труба ДВ — дутьевой вентилятор ГДУ—тягодутьевая установка Д/5У — шлакозолоудаление /Я — шлак 3 —- зола К — конденсатор ИОВ ЩИ) — насос охлаждающей воды (циркуляционный насос) ТВ — техническое водоснабжение ПНД и ПВД — регенеративные подогреватели низкого и высокою давлений КН и ЯЯ — конденсатный и питательный насосы ТП — тепловой потребитель НОК — насос обратного конденсата JfBO — химводоочистка —расход теплоты топлива на станцию Dq— расход пара на турбину — паровая нагрузка парового котла — потеря пара прн транспорте [c.14]

Расчетом тепловой схемы ТЭЦопре деляется расход пара из котельной при различных режимах работы ТЭТ с учетом расхода на собственны нужды, отпуска пара помимо турбиг и различных потерь. По известному Окот и энтальпии питательной водь (зависящей от режима работы турбины) находят расход теплоты котельной Зкот ТЭЦ и расход ТОПЛИВЕ станцией в целом Втэц с учетом пиковых котлов. [c.24]

Расчет проточной части паровой турбины (и системы регенерации при ее наличии) проводят одновременно с расчетом сетевой подогревательной установки. При проведении предварительного расчета тепловой схемы ПГУ-ТЭЦ задают график отопительной нагрузки, расхода и температуры сетевой воды. В зависимости от коэффициента теплофикации и схемы ТЭЦ принимают нужное количество ступеней подогрева сетевой воды (обычно не более 4). Необходимую тепловую нагрузку распределяют между подогревателями сетевой воды, определяют температуры на выходе из каждого подогревателя. С учетом недогрева в подогревателях и потерь давления в паропроводах рассчитывают значения давления пара в отборах ПТ для тех ступеней, которые питаются отборным паром. При необходимости находят расход пара через редукционноохладительное устройство и количество впрыскиваемой воды. После этого рассчитывают и строят процесс расширения пара (в h, j-координатах) для каждого отсека (под отсеком подразумевают группу ступеней с одинаковым расходом пара). При этом начальные параметры пара берут из расчета КУ с учетом потерь в трубопроводах, а давление в конденсаторе принимают или рассчитывают (см. гл. 8). Дальнейший расчет процесса хорошо известен и описан 404 [c.404]

Одноступенчатые испарительные установки применяются в основном на электростанциях, на которых потери пара и конденсата не превышают 2—3%. Такие потери характерны для конденсационных электростанций (КЭС) и ТЭЦ, имеющих лишь внутренние потери. Если на ТЭЦ наряду с внутренними потерями имеются также внешние и общие потери достаточно велики, компенсировать их одноступенчатыми испарительными установками, вторичный пар которых конденсируется в системе теплообменников регенеративного подогрева питательной воды котлов, уже не удается. В таких случаях применяют многоступенчатые испарительные установки или подают пар тепловому потребителю не непосредственно от турбины, а от специальных аппаратов, называемых паропреобразователями. По конструкции паропреобразователи не отличаются от испарителей кипящего типа, в которых парообразование происходит на поверхностях греющей секции. В схемах с паропреобразователями отбираемый от турбины пар конденсируется в греющих элементах этих аппаратов, а образовавшийся при этом вторичный пар подается тепловому потребителю. Таким образом, на электростанции сохраняется весь конденсат, образовавшийся из пара, отведе пого от отборов турбины, а потери пара и конденсата у теплового потребителя отражаются лишь на общем расходе возвращаемого на электростанцию конденсата (называемого обратным конденсатом). [c.168]

Другим способом повышения температуры труб может быть предварительный подогрев воздуха отборным паром турбин в специальных калориферах. Если по тепловой схеме электростанции такой расход отборного пара предусматривался, то такой метод компенсирует увеличение тепловых потерь, связанных с повьннением температуры уходящих газов, и оказывается более выгодным, чем рециркуляция. [c.415]

Деаэратор и питательный насос делят схему регенеративного подогрева на группы ПВД и ПНД. Группа ПВД обычно состоит из двух или трех подогревателей с каскадным сливом дренажа вплоть до деаэратора. Деаэратор питается паром из того же отбора, что и первый из 1ВД. Такая схема включения деаэратора по пару называется схемой с предвключенным деаэратором. Смысл такого решения состоит в том, что обеспечивается запас по давлению пара для деаэратора без потери тепловой экономичности. Дело в том, что в деаэраторе поддерживается постоянное давление независимо от нагрузки турбины, а давление в отборах меняется пропорционально расходу пара в турбину. Поэтому для работы деаэратора в широком диапазоне нагрузок турбины надо иметь запас по давлению отбора, снижаемому в регулирующем клапане до требуемой величины. При отсутствии подогревателя, питаемого паром из того же отбора, что и деаэратор, запас по давлению означает дросселирование пара отбора и соответствующее снижение тепловой экономичности. [c.87]

НОГО генератора и работает с противодавлением, достаточным для обогрева первой ступени подогревателей. Регенеративный лодогрев осуществлен от пяти отборов турбины, из которых два регулируемых и три нерегулируемых. Схема регенеративного подогрева включает также два деаэратора один на основном потоке питательной воды (деаэратор повышенного давления) и другой на потоке добавочной воды (деаэратор атмосферного типа). На схеме нанесены также условные обозначения расходов 1И параметров теплоносителя, дающие возможность составить систему связанных друг с другом расчетнЫ Х уравнений для вычисления отдельных потоков (включая потери). В итоге расчета может быть определен суммарный расход пара по станции, а следовательно, и нужная паропроизводительность котельной и к. п. д. станции брутто и нетто. На базе теплового расчета принципиальной тепловой схемы и выбора единичных производительностей основного и вспомогательного оборудования станции составляется полная тепловая схема для установки двух турбин (рис. 9-22). На этой схеме показано, что для каждой турбины принята уста- [c.262]

Специальные испарительные установки. При включении испарителей в тепловую схему станции греющим паром первой ступени является пар, отбираемый из турбины. Конденсатором выпара последней ступени обычно является дегазер или один из поверхностных подогревателей питательной воды На электростанциях часто применяются двухступенчатые установки, реже—с большим числом ступеней. В зависимости от числа ступеней испарительные установки могут обеспечивать дистиллятом возмещение различной величины потерь воды из цикла станции (в процентах от всего расхода питательной воды), поскольку поток ее может сконденсировать не более некоторого определенного количества пара (выпара последней ступени) с увеличением же числа ступеней выпар последней ступени становится все меньшей долей всего полезного дистиллята (табл. 18-10). [c.20]

Вода как теплоноситель применяется для технологических потребителей, расходующих нагретую воду в больших количествах для го. рячих промывок и подобных процессов с бев-1возвратнО й потерей загрязненной воды. Обычно вода для этих цвелей подогревается на электростанции паром из отбора давлением на выше 1,2 ата а специальных подогревателях— бойлерах. При благоприятных условиях графика потребления (круглогодовой равномерный расход тепловой воды с температурами от 25 до 65°) возможен подогрев воды для производственных целей непосредственно в конденсаторах турбин, работающих с нормальным или ухудшенным вакуумом. [c.56]

Перевод блоков в режим скользящего давления при частичных нагрузках позволяет получить ряд эксплуатационных преимуществ. Прежде всего, и это наиболее важно, уменьшаются, в сравнении с режимом работы при номинальном давлении, потери в экономичности при разгрузке блоков за счет исключения дросселирования пара в регулирующих клапанах ЦВД турбины и уменьшения расхода энергии на привод питательных насосов (при установке насосов с регулируемой частотой вращения). В зоне работы на скользящем давлении снимаются ограничения по йсорости изменения нагрузки турбины, поскольку тепловое состояние ЦВД практически не изменяется. Расширяется диапазон нагрузок блока, в пределах которого температура вторично перегретого пара может поддерживаться близкой к номинальной, поскольку при разгружении блока на скользящем давлении температура пара за ЦВД турбины не снижается, как пра работе на номинальном давлении, а повышается, что компенсирует уменьшение тепловосприятия промежуточного пароперегревателя. Увеличивается долговечность элементов- котла и главных паропроводов блока за счет уменьшения уровня напряжений в них при работе с пониженным давлением. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...