Установка для идеальная

Для практических расчетов газовых турбин широко применяется ts-диаграмма. Так как для идеальных газов i = / (Г), изобары и весь цикл в этой диаграмме расположатся так же, как и в Гз-диаграмме (рис. 4-10) надо только иметь в виду, что площадь внутри ts-диаграммы цикла уже не измеряет полезной работы газотурбинной установки. [c.165]

Эксергетический КПД установки для разделения воздуха, как и любого аппарата, дает оценку степени ее совершенства и в идеальном случае равен единице. [c.258]

Определить термический к. п. д. установки, работающей с начальным давлением 20, 40 и 100 при постоянной начальной температуре пара 400°, для идеальных двигателей (к. п. д. котельной, внутренний относительный к. п. д., к. п. д. генератора и механический к. п. д. принять равными 100%). Конечное давление 0,04 ата. [c.44]

Определить термический к. п. д. установки, работающей с постоянным начальным давлением 80 ата при начальной температуре пара 400, 450 и 500°, для идеальных двигателей. Конечное давление 0,04 ата. [c.44]

Определить термический к. п. д. установки, работающей с начальными параметрами 35 ата, 435° при конечном давлении 0,03, 0,04 и 0,06 ата, для идеальных двигателей. [c.44]

Для идеальной теплотехнологической установки с внешним теплоиспользованием, принимая идеальными и замещаемые установки (агрегаты), значения удельного приведенного расхода топлива применительно к технологическим процессам с температурными и тепловыми графиками подгруппы 1а можно определить из выражений / макс [c.28]

Для идеального цикла при 0<7 н/7 в<1 безразмерное значение э д<1, а безразмерное значение [11,д>1. При снижении отношения Ти/Тя увеличивается Эид и снижается В действительных паровых компрессионных теплонасосных установках удельная затрата работы э>эид и соответственно коэффициент трансформации теплоты ц>(1ид вследствие [c.366]

На экономичность газотурбинной установки большое влияние оказывает температура газа перед турбиной. С повышением температуры газа перед турбиной экономичность цикла резко возрастает. Представленный на фиг. 12 график показывает зависимость полезной работы 1 кг газа от начальной температуры для идеального 1 и действительного 2 циклов. [c.335]

Формула (2-3) относится к идеальной установке. Для расчета экономии топлива, получаемой на реальных ТЭЦ, необходимо дополнительно учесть ряд- других факторов. Однако и для реальных установок главным, часто доминирующим фактором, определяющим экономию топлива, является удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении э . [c.21]

Общий к. п. д. т1о является всего лишь мерой совершенства установки, однако по его величине невозможно судить о том, насколько данная установка близка к идеальному пределу. Так, для простой паровой установки t] y может быть около 25%, а tib — около 80%, поэтому т1о будет всего лишь около 20%. Если теперь задаться вопросом о том, насколько большим могло бы быть т]о для идеальной [c.304]

Полученные в разд. 20.19 — 20.21 выражения для эксергии описывают минимальную работу, которую необходимо затратить для осуществления заданного изменения состояния в присутствии определенной внещней среды. Поэтому, например, для экстракции чистой воды из морской при температуре и давлении внешней среды на практике потребовалась бы значительно больщая работа по сравнению с той, которую мы можем рассчитать с помощью равенства (20.56). Следовательно, как и в случае рассмотренной в разд. 14.2 установки для сжижения газа, о степени совершенства реальной установки можно было бы судить по величине рационального к. п. д., определенного как отношение идеального количества работы к реальному. Найденную таким образом величину t]r необходимо сравнивать с максимально возможным (теоретически) значением 1. [c.427]

Определим в качестве примера параметры АК установки с идеальным ИФП с коэффициентом отражения зеркал R = 0,90, и толщиной 1 см центральное пятно интерференционной картины выделено диафрагмой радиусом рд = 0,16 см. Фокусное расстояние собирающей линзы 50,5 см, длина световой волны к = = 500 нм и параметр 4 отсюда имеет значение 4 = 0,10. АК для этого случая можно построить с помощью табл. П1 необходимый для расчетов параметр 04 = 4/60 = 5,961. Максимальное пропускание рассчитаем с помощью формулы Тт ах — Т о/ max (ai), /тах( 4) возьмем ИЗ табл. П1 или рассчитаем точно по формуле (2.3). При е = 0,02, Го = = 0,64 получим [c.54]

Ошибка этой формулы при 9 1 vi R 0,75 не более 0,5%. Для расчета минимума АК можно исследовать контур в окрестности точки 7= 1/2 по точной формуле (2.22). Но для представляющих практический интерес значений 06 1 оказывается, что влияние инерционности фотометра в установке с идеальным ИФП приводит к такому малому сдвигу точки минимума, что значение АК в окрестности минимума всегда можно считать равным значению /(as, 7) в точке у= 1/2. Точно эта величина может быть определена по формуле (2.22). Для приближенного [c.59]

Определяя с помощью интерполяционной формулы (см. п. 1.3) и табл. П1 для 9э == 1 полуширину АК на полувысоте 7o(ai, а4) = 0,0433 (в долях порядка) и сравнивая это значение с рассчитанным по формуле (2.60) 7о(аь 0С4) л 0,040, мы видим, что приближенная формула достаточно надежно позволяет оценить полуширину АК, которая значительно больше, чем полуширина АК установки с идеальным ИФП бо = 0,0168. [c.77]

Рнс. 1.95. Идеальный цикл совмещенной установки для обогрева и охлаждения [c.140]

Для идеальной холодильной установки 2 = 0, а Уа=1. [c.169]

Холодильная установка является обращенной теплосиловой установкой. Для получения холода в установке затрачивается работа, при этом тепло передается от холодного источника к горячему. Такой перенос тепла осуществляется с помощью рабочего тела, которое в холодильной установке совершает обратный круговой процесс. Идеальным циклом холодильных установок является обратный цикл Карно. [c.232]

Холодильная установка является обращенной теплосиловой установкой. Если в теплосиловой установке рабочее тело совершает работу, то в холодильной установке для получения холода работа затрачивается и при этом отбирается теплота от холодного тела и передается горячему. Такой перенос теплоты осуществляется с помощью рабочего тела, которое в холодильной установке совершает обратный круговой процесс. Идеальным циклом холодильных установок является обратный цикл Карно. [c.267]

Машинные холодильные установки имеют различные принципы действия. Идеальным циклом таких машин является обратный цикл Карно, который играет в них такую же роль, как и прямой цикл Карно в теплосиловых установках. Для заданных температур холодного и горячего источников теплоты идеальная холодильная установка, использующая обратный цикл Карно, является наиболее экономичной и ее можно рассматривать как некоторый эталон, с которым должны быть сравниваемы экономичности всех действительных холодильных установок. [c.295]

Если на ТЭЦ с высокими начальными параметрами достаточна установка турбоагрегата с противодавлением и к. п. д. для идеальной установки равен единице, то при равном отпуске энергии к. п. д. установки с пониженными параметрами и дополнительной конденсационной выработкой <1. [c.58]

Из уравнений (23-78) и (23-1), а также (23-79) и (23-2) для условий Т = видно, что для идеального цикла холодильный коэффициент и коэффициент трансформации термохимической установки всегда ниже, чем механической. [c.260]

КПД молота даже для идеальной паросиловой установки невысок. Это свидетельствует о его несовершенстве как тепловой машины из-за оговоренных выше параметров энергоносителя. Если их улучшать, то идеальный термический КПД будет возрастать, однако реальный КПД будет уменьшаться, так как для небольшого увеличения теплоперепада в систему приходится вносить количество теплоты, непропорционально возрастающее в связи с утечками. [c.400]

За основной цикл в паротурбинной установке принят идеальный цикл Ренкина. В этом цикле осуществляется полная конденсация рабочего тела в конденсаторе, вследствие чего вместо громоздкого малоэффективного компрессора для подачи воды в котел применяют питательный водяной насос, который имеет малый габарит и высокий к. п. д. При сравнительно небольшой мощности, потребляемой насосом, потерн в нем оказываются малыми по срав/Генню с общей мощностью паротурбинной установки. Кроме того, в цикле Р енкина возможно применение перегретого пара, что позволяет повысить [c.298]

Как показали эти исследования, заниматься поиском геотермальных ресурсов целесообразно, если оценены преимущества их использования для выработки электроэнергии. Установки для извлечения геотермальной энергии несложны по устройству и просты в эксплуатации капитальные затраты ниже, чем на обычных тепловых электростанциях эксплуатационные расходы невелики, что обеспечивает дещевую энергию во внепиковые часы сам источник энергии — местный, а потому не возникает проблем импорта и международной торговли вырабатывающие энергию станции могут быть небольших размеров и вводиться в строй по мере потребности, что позволит избежать крупных первоначальных капиталовложений отсутствие эффекта снижения удельных затрат с РОСТО.М масштаба производства не имеет значения в силу простоты и низкой стоимости установок сам источник энергии вечен, а потому идеально подходит для стационарных предприятий. Эти соображения представляют особый интерес для развивающихся стран. [c.41]

ТЕЧЕНИЯ ПЛАЗМЫ — направленные квазинейтральные потоки тяжёлой (ионной) компоненты плазмы. (Скорости электронов и ионов могут сильно различаться, но квазинейтральность сохраняется.) Т. п. являются общим свойством практически всех плазменных систем, хотя факторы, вызывающие эти течения, в разл. системах разные. При конкретном рассмотрении Т. п. можно разделить на потоки в кос-мич. условиях (ионосфера, со.течиый ветер., внешняя и внутренние части Солнца и звёзд и т. д.) и в лабораторных условиях в тех или иных плазменных установках. Для кос-.хшческой плазмы характерны большие размеры и скорости течений и, как следствие, большие магн. Рейнольдса числа что позволяет большой круг явлений описывать идеальной магнитной гидродинамикой Альвсн [c.112]

Внутри контрольной поверхности S на рис. 14.1 показана простейшая паровая установка для получения работы, состоящая из турбины, конденсатора и питающего насоса. Важно отметить, что равенство (14.2) справедливо лишь для работы Wnet, совершаемой любой идеальной внутренне обратимой установкой внутри S сколь бы сложной она ни была, если она потребляет и отдает жидкость соответственно в состояниях 3 и 2 и обратимо обменивается теплом с окружающей средой при Го. Установки такого типа обсуждаются в предыдущей книге автора [10]. Это выражение для паровой установки полезно вывести и другим способом, рассматривая процессы, протекающие в отдельных частях идеальной установки, работающей в режиме цикла Ранкина. [c.238]

Рис. 5. Обобщенные кривые для пропускания в максимуме интерференционной картины (в единицах максимального пропускания идеального ИФП) i = l —ИФП с круглыми зеркалами, имеющими параболический дефект 1=2—ИФП с круглыми зеркалами, иа-клоиеииыми друг относительно друга г=3 —ИФП с круглыми зеркалами, обладающими синусоидальным дефектом 1=4—интерференционная установка с идеальным ИФП н круглой выходной диафрагмой г=5 —ИФП с зеркалами, имеющими случайные дефекты /=В -иитерференциоиная установка с ИФП г=7—ИФП с прямоугольными зеркалами, наклоненными друг относительно друга

Для идеального ИФП задача, указанная в названии этого параграфа, была решена Е. Балликом [34] (рис. 33). В гл. 2 (п. 2.5) приведена общая формула, описывающая наблюдаемый контур спектральной линии, полученный на установке с реальным ИФП, когда собственный контур спектральной линии является фойхтовским. Рассмотрим с помощью этой формулы случай, когда на аппаратный контур интерферометрической установки влияет клин между зеркалами ИФП и круглая диафрагма конечного размера, выделяющая центральное пятно интерференционной картины. Тогда в формуле (2.55) ai = аз = as = = ае = О, и наблюдаемый контур спектральной линии дается выражением [c.108]

Установки для сварки в высоком вакууме обеспечивают практически идеальную защиту металла шва, большие рабочие расстояния и остросфокусированные электронные пучки. Их используют для микросварки и размерной обработки в радиоэлектронике, приборострое- [c.328]

Для получения покрытия с высокой плотностью и максимальным коэффициентом использования необходимо, чтобы все частицы, подаваемые в сопло, были нагреты до одинаковой температуры и находились в расплавленном состоянии к моменту соприкосновения с поверхностью покрываемого материала. Это возможно лишь в том случае, если все частицы будут иметь одинаковый размер, вес и обладать одинаковыми физическими свойствами. Это означает, что материал частицы, наносимой на поверхность, должен быть однородным и представлять собой либо сплав, либо смесь частиц, объединенных органической связкой, которая в процессе расплавления сгорает и не входит в состав покрытия. Форма этих частиц при порошковом питании установки должна быть в идеальном случае сферической, чтобы можно было обеспечить равномерную подачу материала в сопло головки. В связи с этим фирма Плазмадайн и другие выпускают порошки тугоплавких материалов и сплавов, частицы которых имеют сферическую форму и строго определенный гранулометрический состав. Предлагаются порошки различной дисперсности, которые применяются в зависимости от мощности установки для плазменного нанесения по- [c.64]

Повышение экономичности идеальных циклов газотурбинных установок (ГТУ) имеет большой практический смысл. Так как к настояш,ему времени распространение имеют только установки, для которых идеальным циклом является цикл с подводом теплоты при р = onst, то ниже будут рассматриваться методы повышения экономичности только этого идеального цикла. [c.155]

Из других особенностей курса можно отметить следующее. Авторы сочли необходимым уделить большое внимание второму закону термодинамики, рассмотрению различных его формулировок, поскольку четкость понимая этого закона крайне важна. Еще и до сих пор приходится встречаться с попытками изобрести вечный двигатель второго рода. Проведено разграничение между понятиядги реального процесса, протекающего в теплосиловой установке, и идеального термодинамического цикла. Указана необходимость при термодинамическом анализе замены последнего первым. Дано обоснование для такой замены. [c.3]

Для идеальной установки отсутствуют необратимости и связанные с ними эксергетические потери (Q = 0). Удельный расход топлива для такой установки равеь [c.166]

Рис. 89. Схемы идеального процесса релаксации (пунктирная линия) и процесса, действительно происходящего в установках для кспытаний на релаксацию при растяжении Волкова)

Хотя Шооп в те годы, когда он изобрел процесс металлизации, считал возможным использовать для расплавления металла при распылении электрическую дугу, прошло сорок лет, прежде чем этот метод нашел промышленное применение. Первые установки для распыления с использованием электродугового плавления металла были созданы в ФРГ, СССР и Японии. В Японии используют переменный ток, одиако из-за невыносимого шума, который сопровождает этот процесс, в других странах применяют постоянный ток, получаемый от генераторов. Основная идея плавления металла в электрической дуге проста две проволоки, тщательно изолированные одна от другой, непосредственно перед отверстием выхода сжатого газа (обычно воздуха) перемещаются до места встречи в точке, где зажигается дуга. Расплавленный в электрической дуге металл немедленно рассеивается в мелкодисперсные капельки, которые струей газа направляются с бол1( ей скоростью на обрабатываемую поверхность. В Великобритании этот процесс имел ограниченное применение для распыления металлов с высокой температурой плавления с целью восстановительных работ, но когда получили распространение металлические выпрямители и понижающие трансформаторы, то будущее электродугового распыления было гарантировано. Трансформатор, преобразующий трехфазный ток в однофазный, и выпрямитель, способный дать на выходе постоянный ток до 600 А при напряжении около 27 В, являются идеальным комплектующим оборудованием для распыляющей установки. Как правило, частицы металла, полученные плавлением в электрической дуге, несколько крупнее, чем получаемые в лучших газовых пистолетах, но вследствие высокой температуры этих частиц происходит их слабое сплавление с рабочей поверхностью и поэтому адгезия такого покрытия является высокой. К сожалению, пока потери металла при распылении с использованием электродугового плавления заметно выше по сравнению с распылением из газовых пистолетов, и при распылении цинка дуговой способ с экономической точки зрения, по-внднмому не имеет преимущества перед пламенными пистолетами. В настоящее [c.379]

Одновременно с понижением конечного давлег ия (углубление ваку ума) резко возрастают удельные объемы пара в последних ступенях турбин. Это приводит к необходимости увеличения как размеров последних ступеней турбины, так и числа выхлопов. Так, например, при понижении конечного давления от 0,05 до 0,03 ата (т. е. лри росте вакуума с 95 до 97%) термический к. п, д. цикла может возрасти примерно на 2,1%- а удельный объем пара при этом увеличивается на 60%. В результате усложнения и удорожания установки лри углублении вакуума реальная экономия тепла ниже, чем для идеального цикла. При дорогих топливах возможная экономия тепла большей частью оказывается достаточной для достижения расчетного вакуума около 96,5—97%, причем при температурах охлаждающей воды 15—20° С и в этих случаях возможна было бы получение более глубокого-вакуума, достигающего 98%. При давлениях 0,03—0,35 ата для турбин большой мощности (свыше 50 тыс./сет) приходится применять двух- и трехпоточные конструкции частей низкого, давления турбин, т. е. иметь два-три выхлола пара. В некоторых случаях [c.200]

Для идеальной паровой механической установки при температуре охлаждающей среды и температуре нагреваемой среды Гз холодильный коэффициент и коэффициент транс(1)ормацпи составляют [c.246]

Холодильный коэффициент (е ,) и коэффт циент трансформации (fi ) для идеально эжекционной установки могут быть выражен) так же, как для термической установки [с уравнения (23-78а)и (23-79)]. [c.264]

Метод двух преобразователей становится истинно первичным методом, если один и тот же преобразователь используется как гидрофон и как взаимный преобразователь. Это можно сделать, заставляя сигнал, излучаемый градуируемым преобразователем, отражаться обратно к преобразователю, который переключается на прием собственного сигнала. Установка для самовзаимности схематически представлена на рис. 2.6. Мнимое изображение преобразователя можно считать вторым преобразователем. Теоретически отражение должно быть идеальным, чтобы чувствительность в режиме излучения мнимого излучателя была идентична чувствительности реального преобразователя. Б первоначальном методе самовзаимности Карстенсена [12] использовалась связанная электронная система для возбуждения преобразователя током силой IV в режиме излучения и измерения напряжения холостого хода етн в режиме приема. Использовались импульсные сигналы, етн и (т измерялись отдельно. [c.45]

Взрывчатые вещества (ВВ) — это химические соединения или механические смеси различных элементов, способные под воздействием внешнего импульса к самораспространяющейся с большой скоростью химической реакции с образованием газообразных продуктов и выделением большого количества теплоты. Например, при взрыве 1 кг тротила, происходящего за 10 с, образуется нагретый до 3000°С газ, который при 0°С и атмосферном давлении занимал бы объем, равный 8,3 м . Вследствие высокой скорости химической реакции образовавшийся газ не успевает заметно расшириться и занимает тот же объем, что и тротил, т. е. 6,6-10 4мЗ. По закону Бойля—Мариотта для идеального газа давление продуктов взрыва в этом объеме должно быть равно 1,3 ГН/м. Это давление, возникающее в течение миллионных долей секунды, действует как резкий удар огромной силы, вызывающий разрушение или деформирование окружающих тел. В качестве взрывчатых используют бризантные вещества, такие, как тротил, аммонит № 1 (прессованный) и № 4 (в зернах), прессованные гексаген и ТЭН (высокобризантное ВВ, нитроэфир). В некоторых промышленных установках используют смесь паров бензина и воздуха либо газовые смеси воздуха (или кислорода) с метаном, бутаном и другими горючими газами. [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...