Теоретический предел охлаждения

При испарительном охлаждении теоретическим пределом охлаждения является та температура т жидкости, которая становится настолько ниже температуры газа (воздуха) б, что противодействующий охлаждению жидкости поток тепла со стороны газа, вызванный теплоотдачей соприкосновением, количественно уравнивается с затратой тепла на испарение жидкости. [c.374]

Теоретический предел охлаждения [c.192]

Оборотная система технического водоснабжения с прудами-охладителями. Эта система широко распространена на конденсационных электростанциях. В системе для охлаждения воды используется искусственно созданный водоем (пруд) на базе реки с небольшим дебитом (рис. 6.31). Эксплуатационные преимущества такой системы охлаждения обусловлены достаточно низкими и устойчивыми температурами охлаждающей воды, меньшими потерями, относительно малыми расходами электроэнергии на привод циркуляционных насосов благодаря уменьшению напора. Площадь охлаждения пруда выбирают с учетом мощности электростанции, климатических условий, формы и тепловой нагрузки пруда. Рациональной считается вытянутая форма, при которой подогретая в конденсаторах турбин вода сбрасывается в водохранилище на значительном расстоянии от места забора (10 км и более). Охлаждение воды происходит за счет испарения части ее с поверхности и за счет конвективного теплообмена с воздухом (если температура воздуха ниже температуры воды). В условиях, когда охлаждение происходит только за счет испарения, количество испаряемой воды примерно равно количеству пара, сконденсированного в конденсаторах турбин. Количество испаряемой воды уменьшается при снижении температуры воздуха. Разность температур воды до и после охлаждения в1 называют зоной охлаждения значение ее равно изменению температуры воды в конденсаторах турбин Д/ . Теоретический предел охлаждения воды — [c.521]

Рис. 6.32. Зависимость теоретического предела охлаждения от температуры воздуха (а) и зависимость температуры воды до и после охладителя от температуры воздуха в сравнении с теоретическим пределом охлаждения 6)

При оценке охладительного эффекта следует иметь в виду, что он определяется в основном значением температуры охлажденной воды. В зависимости от качества и условий работы охладителя эта температура может в большей или в меньшей степени приближаться к теоретическому пределу охлаждения, равному температуре, замерянной влажным термометром психрометра. [c.209]

Вентиляторные градирни допускают более высокие тепловые нагрузки и глубокое охлаждение воды, т. е. большее приближение температуры охлажденной воды к теоретическому пределу охлаждения (к температуре атмосферного воздуха по смоченному термометру), за счет повышенного относительного (по отношению к расходу воды) расхода воздуха, проходящего через градирню. На вентиляторные градирни допускается удельная тепловая нагрузка 80—100 тыс. ккал/ (ч м ) (93—116 Вт/м ) и выше, в то время как на башенных градирнях эта нагрузка не превышает (при прочих равных условиях) 80 тыс. ккал/ (ч м ) (93 Вт/м ), а на атмосферных — 30 — 50 тыс. ккал/ (ч м ) (35 — 58 Вт/м ). Зависимость охладительного эффекта атмосферных градирен от силы и направления ветра является обстоятельством, ограничивающим область их применения. [c.137]

Поскольку детальные технико-экономические расчеты не всегда выполнимы, при выборе температур 4р н 2 нужно иметь в виду следующее вода может быть охлаждена в градирне до температуры, более низкой, чем температура наружного воздуха по сухому термометру. Теоретическим пределом охлаждения воды в градирне считается температура наружного воздуха по влажному термометру т . Учитывая, что с приближением расчетной температуры воды /а к теоретическому пределу охлаждения Т1 требующийся размер градирни увеличивается, при проектировании градирен рекомендуется принимать расчетную температуру 2 исходя из условия, чтобы разность 2—была не менее 4—5°. Разность / р — принимают равной 4—8°. Более низкие значения разностей и /пр 2 могут быть приняты лишь [c.139]

Теоретическим пределом охлаждения воды является температура воздуха, определяемая по смоченному термометру т. При не насыщенном влагой воздухе эта температура ниже температуры воздуха по сухому термометру 0, но выше температуры насыщения (точки росы) /н- При полном насыщении воздуха влагой относительная влажность Ф (отношение парциального давления водяных паров к давлению насыщения) равна единице и /н = = 0 [c.278]

В действительности температура охлажденной воды в охладителе всегда выше теоретического предела охлаждения на величину, называемую относительным пределом охлаждения б, т. е. [c.278]

Градирни с естественной тягой обладают известными преимуществами по сравнению с градирнями прочих типов. Они производят такое же охлаждающее действие, что и градирни с принудительной вентиляцией, однако при этом лишены механических устройств и не потребляют электроэнергии. Кроме того, их эффективность не зависит от скорости ветра. Градирни с естественной тягой занимают гораздо меньшую площадь. Они работают в оптимальных условиях, при которых поток воздуха направлен навстречу потоку стекающей с оросителя воды, благодаря чему самый холодный воздух сначала соприкасается с самой холодной водой и эффективность охлаждения поэтому не снижается. К недостаткам градирен с естественной тягой следует отнести необходимость сооружения высоких башен и значительные капитальные затраты. Кроме того, трудно с большой точностью регулировать температуру охлажденной воды. В технической литературе чаще всего приводятся следующие оптимальные показатели для таких градирен интервал охлаждения—14 °С, степень приближения к теоретическому пределу—10°С. [c.220]

Теоретически возможным пределом охлаждения воды в охладителе является температура мокрого термометра т, °С, определяемая по графику на рис. 9-48. [c.537]

В последние годы интерес к подобным двигателям возрос, они привлекают внимание как перспективные устройства для преобразования энергии и получили название диссипативных двигателей [20]. Двигатели эти принципиально необратимы, они находятся в тепловом контакте одновременно с горячим и холодным источниками и никогда рабочее тело диссипативного двигателя не бывает в равновесии с источником тепла или холода. Через торцы цилиндра энергия подводится не только в виде теплоты, но и в виде светового луча, а через стенки производится охлаждение. Кроме того, в некоторых вариантах диссипативных машин допускается химическая реакция в рабочем теле, находяш емся в замкнутом объеме. Теоретический предел КПД диссипативных двигателей оценивается в 25%, а 10% считаются вполне достижимой величиной [20]. [c.59]

Предел охлаждения (теоретический) при испарительном охлаждении воды определяется температурой точки росы т, которая зависит исключительно от температуры наружного воздуха 2 и его относительной влажности <р. Температура воды на выходе из испарительного охладителя (например, градирни) может быть ниже температуры наружного воздуха. Такие случаи иногда наблюдаются в эксплуатационных условиях, но обычно температура воды на выходе выше температуры воздуха. Для оценки качества работы охладителя используется выражение [c.327]

При реализации их следует учитывать, что теоретически предел прочности кварцевого стекла очень велик — более 600 кг/мм , а у тонких волокон и того больше. Однако следует учитывать, что на практике прочность ВС зависит от различных дефектов в волокне и определяется по наиболее слабому сечению, т. е. сечению с наиболее существенным дефектом. Кроме того, волокна имеют значительные остаточные напряжения, вызванные неидеальной однородностью материала заготовок, из которых они производятся, и неравномерностью охлаждения различных участков волокна. Критические напряжения и наиболее слабые по дефектам участки ВС выявляются и устраняются еще до изготовления ВОК посредством перемотки ВС с натяжением. [c.82]

Как видно, термический КПД цикла с изотермическими сжатием и расширением и регенерацией теплоты (т)р ) в изобарных процессах равен КПД цикла Карно. Такой КПД возможен только при бесконечно большом теплообменнике и является теоретическим пределом. Осуществление изотермических процессов сжатия и расширения рабочего тела также практически невозможно. Однако за счет усложнения схемы ГТД можно в некоторой мере приблизить его цикл к этому идеальному теоретическому пределу. Для этого в регенеративном цикле необходимо многоступенчатое сжатие воздуха с его охлаждением между компрессорами в охладителях и многоступенчатое расширение газа в турбинах с его подогревом в камерах сгорания, установленных перед каждой турбиной. [c.172]

Записывая значение r t, мы не учитывали потерь на трение, чисто газодинамических потерь (из-за наличия скачков уплотнения), потерь тепла в окружающую среду, неполноты сгорания топлива. Поэтому есть теоретический максимально возможный к. п. д. Он соответствует термическому к. п. д. цикла, в котором происходит преобразование тепла, переданного от теплоотдатчика рабочему телу, в работу. Работа в общей формуле = соответствует располагаемой мощности в формулах (13-11) и (13-14), так как термодинамический цикл, как это будет пояснено ниже, начинается в момент входа воздуха в диффузор двигателя и кончается охлаждением продуктов сгорания во внешней среде. Преобразование же части располагаемой работы потока газов, вытекающих из сопла, в полезную энергию движения самолета происходит за пределами цикла и учитывается внешним к. п. д. [c.419]

Холоднокатаная нержавеющая сталь 310. Предел прочности этого материала при комнатной температуре составляет 1180 МПа. С понижением температуры от комнатной до 20 К пределы прочности при одноосном и двухосном растяжении возрастают. Так же ведут себя предел текучести и модуль упругости, за исключением двухосного 2 1 растяжения. В этом случае при охлаждении происходит лишь слабое увеличение предела текучести, причем значения предела текучести и модуля упругости отличаются от вычисленных теоретически. В случае двухосного растяжения 1 1, когда реализуется большая жесткость, предел текучести соответствует расчетному значению. [c.66]

Разрезку модели производили диском на шлифовальном станке с охлаждением. Срезы наблюдались и фотографировались в полярископе с диффузором. Картина полос осевого среза, полученная при светлом поле, воспроизведена на фиг. 10.2. Среднее напряжение в вершине выточки было в 2,19 раза больше номинального напряжения, вычисленного по ослабленному сечению. Коэффициент концентрации по Нейберу для выточки с отношением а/р = 3,9 составил 2,15. Экспериментальные результаты сопоставляются с теоретическими на фиг. 10.3 и 10.4. Отклонение экспериментальных величин от теоретических нигде не выходило за пределы 10%. В тех случаях, когда отклонение превосходило 5%, абсолютные погрешности были довольно малы. [c.281]

Определим теоретически возможные пределы изменения расхода воздуха для испарительного охлаждения воды при пониженном давлении в контактном аппарате. С этой целью рассмотрим идеальный контактный аппарат, в котором охлаждение воды происходит только з-а счет ее испарения. Условно примем, что воздух в этом аппарате насыщается до 100 %, не изменяя своей температуры, равной температуре поступающей воды, которую, как характерную для компрессоров и конденсаторов холодильных машин, примем равной 35 С. Найдем удельный расход воздуха g для отводимого теплового потока Q = 1,16 кВт в зависимости от давления в аппарате. Для расчетов принимаем следую цие граничные условия верхнее давление Я = Ра = 1-10 Па — атмосферное давление, соответствующее режиму работы градирен нижнее давление Р Р — = 5700 Па — давление, соответствующее режиму работы вакуумного аппарата с кипением воды при температуре tn, равной 35 °С. [c.139]

В зависимости от условий теплообмена с окружающей средой (условий охлаждения) средняя температура процесса горения, как правило, изменяется в пределах 1500—2200° К. Во всяком случае она не может быть выше теоретической температуры. [c.23]

По формуле (14-12) получается максимальное количество энергии, которое теоретически может отдать излучающий объем при движущейся среде, при заданной начальной температуре, расходе и физических свойствах среды. Каким бы способом и в каком бы количестве не были расположены лучевоспринимающие поверхности, количество энергии, превышающее показанное формулой (14-12), ни практически, ни теоретически получено быть не может. Температура Тг из формулы (14-11) представляет собой наинизший теоретически мыслимый предел, до которого возможно охлаждение среды. [c.375]

Теоретический относительный расход воздуха зависит от его начальных параметров и пределов изменения температур воды. Применительно к климатическим условиям центральной части СССР можно указать следующие примерные пределы изменения в зависимости от зоны охлаждения 8 . [c.334]

Ме.ханические свойства термореактивных материалов при нагревании до определенного предела почти не меняются, механические свойства полимеров (нейлона, капрона и др.) сильно понижаются уже при небольшом нагреве. Процесс восстановления прежних механических свойств полимеров при охлаждении после нагрева теоретически возможен, но практически зачастую этого не наблюдается. Крупным недостатком нейлона является также и то, что он, по-видимому, не имеет длительного предела выносливости. В связи с этим, чем больше срок службы рассчитываемой передачи, тем ниже допускаемые напряжения. Следует отметить также гигроскопичность полимеров и склонность их к релаксации. Последнее приводит к тому, что после некоторого времени работы меняются геометрические размеры зацепления. Благодаря высокой упругой податливости и удельной энергоемкости пластмассовые шестерни работают бесшумно даже при значительных окружных скоростях, мало чувствительны к перекосам, неточностям шага, профиля и другим погрешностям изготовления и сборки передачи. [c.64]

Парадоксальное, на первый взгляд, охлаждение воды более горячими газами объясняется физическими свойствами газов, их епособиостыо к насыщению парами воды при определенной температуре. При этом соотношение вла-госодержания и температуры насыщения — темлопатуры газа по смоченному термометру, являющейся теоретическим пределом охлаждения воды, в спстемо [c.134]

В настоящей работе уже были рассмотрены охладители дизелей, компрессоров и другого энергетического оборудования, в которых происходит охлаждение воды до температуры примерно 30 °С за счет ее испарения при непосредственном контакте с воздухом или выхлопными газами. Получение более низких температур воды, например 5—8 °С — для кондиционирования воздуха, связано о дополнительными трудностями. В вакуумных системах охлаждения, включающих, например, пароэжекторные холодильные машины, требуется очень высокий вакуум (около 0,99) расход воздуха при этом отсутствует. В воздушных испарительных системах охлеждения, под которыми обычно понимают системы оборотного водоснабжения с градирнями и тепломассообменными аппаратами, давление близко к атмосферному Р , расход воздуха максимальный, но температура воды б—8 °С не достигается. Однако комбинирование вакуумной и воздушной испарительной систем охлаждения позволяет достичь необходимых температур воды 5—8 °С при относительно невысоком, технически приемлемом вакууме 0,7—0,95 и на порядок меньшем расходе воздуха, чем в воздушных испарительных системах охлаждения. Выше было дано объяснение причинам уменьшения расхода воздуха. Возможность же снижения вакуума объясняется тем, что теоретическим пределом охлаждения воды в вакуумных системах является температура насыщения пара при данном давлении, в то время как в воздушных испарительных системах охлаждения теоретическим пределом охлаждения воды является температура воздуха (газа) по смоченному термометру, которая отличается от температуры насыщения пара. Поясним это более подробно. Между давлением и температурой насыщения водяного пара существует жесткая связь. Она выражается формулой Фильнея [c.167]

В действительности температура охлаждающей воды всегда выше теоретического предела охлаждения на некоторую величину б, °С, называемую пределом недоохлаждения и зависящую от типа и условий работы охладительного устройства. [c.164]

Начальное высокое давление рз принято равным 200 атм. Верхнее семейство кривых дается для схемы без предварительного охлаждения, нижнее семейство—для схемы с предварительным охлажтением до —50° С. Пунктирные линии изображают теоретические пределы для каждого семейства кривых [92]. [c.64]

Если воздух имеет малую относительную влажность, т. е. способен поглотить большое количество пара, и температура воды не слишком высока, то вода может охладиться ниже температуры воздуха, так как образование большого количества пара отнимает от воды значительное количество тепла Наинизшим теоретическим пределом, до которого вода может быть охлаждена в градирне, является не температура воздуха, а температура т, фиксируемая влажным термометром психрометра (см. 1-19). В реальных условиях работы градирни указанный предел не достигается. Поэтому температура охлажденной в градирне воды всегда выше температуры влажного термометра. [c.392]

Коэфициент тг] является показателем степени приближения данного конденсатора к теоретически паивыгоднейшему теплообмен-ному аппарату с к. п. д., равным единице. Однако повышение т] выше известных пределов. связанное с увеличением поверхности охлаждения конденсатора, практически невыгодно. Выбор коэфициента т] также должен удовлетворять условию наименьшего расхода мощности на приведение в действие вентиляторной установки. [c.409]

Применение контактных экономайзеров с промежуточным теплообменником, например экономайзерных агрегатов АЭМ-0,6, и конденсационных поверхностных теплообменников позволяет получить чистый конденсат, после дегазации по составу приближающийся к дистилляту. При достаточно глубоком охлаждении дымовых газов в газовых котельных можно получить не менее 1,0—1,2 кг конденсата на 1 м сжигаемого в котле природного газа. Применительно к паровым котельным выход конденсата составляет около 0,1 кг в расчете на 1 кг пара, вырабатываемого котлами. Из этих количественных оценок видна, во всяком случае теоретически, возможность работы паровых котельных на природном газе без применения водо-умягчительных установок, если обеспечен полный возврат конденсата от потребителей и будут сокращены до минимума потери пара и конденсата в пределах котельной. По меньшей мере использование этого конденсата может сократить производительность ХВО, сооружаемых в котельных, и снизить расход поваренной соли на регенерацию катионита. [c.260]

Рис. 3.13. Теоретически рассчитанная с помощью уравнения (3.26) максимальная плотность мощности охлаждения для легированного трёхвалентным иттербием стекла 2ВЬАМР, концентрация примеси составляет 1 вес. %. Кривая получена в пределе бесконечно большой интенсивности излучения накачки [19

Борный ангидрид в составе стекла делает его более легкоплавким, понижает вязкость стекломассы, ускоряет варку и облегчает очистку стекла, понижает (если содержание не превышает известного предела) склонность стекломасс к кристаллизации, увеличивает показатель преломления стекла. Борная кислота — кристаллическое вещество, имеющее вид жирных, блестящих чешуек пли бесцветных мелких кристаллов, она хорошо растворима в воде теоретический состав ее следующий 56,45 % В2О3 и 43,55 % Н2О. При высокой температуре борная кислота разлагается на борный ангидрид и воду. Борный ангидрид при температуре 600° плавится и по охлаждении застывает в прозрачную стекловидную массу, которая на воздухе постепенно мутнеет вследствие поглощения влаги. [c.438]

Влияние предела прочности, температуры испытания, концентрации напряжений и упрочнения новерхности на малоцикловую усталость сплавов ВТ8 и ВТ9 было исследовано в работе [257]. Испытание на повторно-статическое растяжение при 20, 200, 350, 450 и 500° С проводили на установках с пульсирующим знакопостоянным циклом нагружения с частотой 14 циклов в минуту. Определение прочности при малоцикловой усталости проводили на гладких и надрезанных образцах (кольцевой надрез глубины 1 мм, d =5 мм). Предел малоцикловой усталости определяли на базе 10 циклов. Влияние предела прочности на малоцикловую усталость изучали на гладких и надрезанных образцах (радиус надреза 0,1 мм, теоретический коэффициент концентрации напряжений 4—6) после стандартной термической обработки иВТМО, которая включала деформацию при 950—970° С с охлаждением в воде и последующее старение. [c.240]

С этой целью использовали трубы диаметром 10 мм, толщина стенки 0,6 (Л) 1 ( X ) 2,13 (О) 5 (ф) мм. Результаты исследований, представленные на рис. 7.13, подтверждают изложенные прн теоретическом анализе соображения о причинах слабого влияния нестационарности на тепловой поток в этой области стержневого режима. Имевшее место изменение расхода д01дх согласно оценкам, проведенным по зависимости (4.57), также могло влиять на тепловой поток лишь в пределах погрешности экспериментальных данных. Таким образом, в пределах точности проведенных экспериментов в исследованном диапазоне изменения расхода теплоотдача в автомодельной области стержневого режима изменяется в процессе нестационарного охлаждения квазистационарно. [c.201]

Если предел текучести материала по направлению от кромки инструмента к обрабатываемой поверхности возрастает, то показатель упрочнения т>0 и производные K (i/) и z" больше нуля. Следовательно, угол сдвига Ф, начиная от значения Фо (см. рис. 32), возрастает по направлению от O к Л, поверхность сдвига оказывается вогнутой При т<0, наоборот, поверхность сдвига будет выпуклой, наибольшее значение Ф = Фо окажется в окрестности режущей кромки инструмента. Таким образом, форма поверхности сдвига при ПМО зависит от показателя упрочнения материала обрабатываемой заготовки, а величина и знак этого показателя зависят от механических свойств исходного материала, условий локального нагрева дугой и последующего охлаждения поверхностных слоев заготовки. Для проверки правильности приведенных выше теоретических рассуждений в ЛПИ проведено исследование корней стружек, полученных при свободном строгании сталей 38ХНЗМФА, 12Х18Н9Т и 110Г13Л. Процесс резания осуществлялся при плазменном подогреве образцов или при равномерном сплошном подогреве. Ширина образцов Ь = 5 мм была меньше, чем диаметр сопла плазмотрона (de = 5,5....6 мм), что позволило создать примерно одинаковые условия предварительного подогрева и охлаждения металла по ширине среза. Корни стружки получали с помощью приспособления с пороховым зарядом, обеспечивающим вывод инструмента из зоны резания за время не более 10 с, что соответствовало перемещению резца по отношению к заготовке не более чем на [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...