Гайки — Деформация

При наличии положительных погрешностей в шаге резьбы (в этом случае шаа резьбы у болта больше, чем у гайки) пластические деформации при тех же напряжениях в стержне болта (оо = = О, 0т) будут охватывать больший объем металла. Так, в случае, когда Д = 0,0033 и ас = 450 МПа почти весь первый виток оказывается в области пластичности (рис. 8.15, а) и распределение нагрузки между витками в процессе нагружения улучшается (рис. 8.16). [c.155]

При наличии положительных отклонений шага резьбы, когда шаг резьбы болта больше шага резьбы гайки, пластические деформации при тех же напряжениях в стержне болта (сГд 0,7 Ор) охватывают больший объем металла. Так, если бр/Р — 5 мкм/шаг и (Тн 450 МПа, почти весь второй виток оказывается в области пластичности (см. рис. 4.51, б) и распределение нагрузки между витками в процессе нагружения становится более равномерным (рис. 4.52). [c.126]

Силы Р] и 2, в свою очередь, вызывают изгиб вала. Из схемы нагружения вала (рис. 88, б) следует Рф1 = За размер А] принята длина нарезанной части гайки. Упругие деформации целесообразно определять относительно торца/Ij. Для расчета силу Ру приложенную к свободному концу вала, необходимо перенести в [c.847]

В первом случае система обратной связи не учитывает погрешности передачи винт -гайка (накопленную погрешность по шагу ходового винта зазоры в соединении винт - гайка и в опорах винта упругие деформации ходового винта, его опор и соединения винт -гайка тепловые деформации ходового винта и др.), а также пофешности рабочего органа (отклонения от прямолинейности и параллельности перемещений зазоры в направляющих упругие деформации рабочего органа и др.). Во втором случае на точность измерений влияют погрешности реечной передачи (накопленная погрешность по шагу рейки, ее тепловые деформации, зазоры в зацеплении и др.). [c.814]

Так как жесткость передачи винт—гайка определяется деформациями растяжения или сжатия и в меньшей степени деформациями кручения, то при большой длине винта и малом диаметре жесткость передачи может оказаться недостаточной, что отрицательно сказывается на плавности и точности перемещений. [c.262]

Отбраковка трубопроводов. Трубопроводы бракуют при наличии следующих дефектов повреждений развальцовки скручивания, надрывов, трещин, разницы в толщине стенок свыше 0,1 мм и общего утонения стенок более чем на 0,3 мм западания развальцовки в ниппеле овальности, составляющей более 20% внешнего диаметра вмятин, рисок (более 0,2 мм глубиной) и надиров, превышающих допустимые повреждений ниппеля — трещин, забоин, деформаций, увеличенного зазора между обоймой ниппеля и трубопроводом повреждений накидной гайки — трещин, деформаций, забоин на резьбе. [c.69]

Для учета деформации кручения при решении задачи о распределении давления на витки резьбы по высоте гайки необходимо уравнение совместности деформаций дополнить членами (слагаемыми) и Ад/2, представляющими собой некоторые приведенные осевые деформации стержня болта и тела гайки, эквивалентные деформации кручения соответствующих деталей. Знак этих членов определяется в зависимости от того, навинчивается ли виток на стержень болта (тело гайки) или развинчивается . [c.322]

Важное значение имеет распределение нагрузки по виткам резьбы. В гайках обычной конструкции (гайки сжатия) деформации гайки и болта под нагрузкой противоположны по знаку гайка работает на сжатие, а болт — на растяжение. Если в свободном состоянии витки гайки и болта совпадают (рис. 270, а), то с приложением нагрузки Р, когда резьбовой пояс болта растягивается на величину f,, а гайка сжимается на величину /j (рис. 270, б), первые (от опорной поверхности гайки) витки болта соприкасаются с первыми витками гайки и воспринимают большую часть нагрузки. Наиболее нагружен крайний виток, прочность которого лимитирует несущую способность соединения. [c.127]

Варианты крепления рамы за нижнюю полку показаны на рис. 14.5, а за верхнюю полку — на рис. 14.5, б, в, г. В случае, когда фундаментный болт проходит через обе полки, при затяжке гайки возможна деформация полок швеллера, поэтому с целью увеличения жесткости между ними вваривают отрезки полосы, уголка или втулки (варианты а, б, в на рис. 14.5). [c.252]

В формуле (1.30) под расчетной площадью А понимают "площадь только той части деталей, которая участвует в деформации от затяжки болта. Условное определение этой площади в простейшем случае изображено на рис. 1.26. Здесь полагают, что деформации от гайки и головки болта распространяются в глубь деталей по конусам с углом a=s30°, или tga 0,5. Приравнивая объем этих конусов к объему цилиндра, находят его диаметр [c.34]

Деформации нарезанных частей шпильки в пределах шайбы, гайки и детали, в которую ввернута шпилька, не учитывать. Податливость шпильки определять, считая ее диаметр по всей длине постоянным — d = 20 мм. [c.73]

Если значения угла поворота у гайки или головки винта малы, напряжения изгиба в стержне определяются с учетом деформации, допускаемой этим углом. [c.57]

Неравномерность нагрузки сглаживается осевой деформацией наиболее напряжённых витков и радиальной деформацией наиболее напряженных поясов гайки. Для выравнивания нагрузки целесообразно увеличивать податливость гаек, вЬшолняя их из менее твердого материала, чем болт (для стальных гаек и болтов рекомендуемое соотношение твердости гайки и болта 0,7 —0,8), а также из материалов с низким модулем упругости, в результате чего пик напряжений, наблюдающийся у гаек сжатия (рис. 366, а), выравнивается. [c.518]

Из условия совместности деформаций относительные удлинения гайки и бо.ята в любом сечении должны быть равны между собой [c.520]

Коэффициент вариации напряжений начальной затяжки V, зависит от способа контроля затяжки. При затяжке динамометрическим ключом разброс ее составляет (25...30)%, Оз = 0,08 при затяжке по углу поворота гайки разброс 15%, ), = 0,05 при контроле затяжки по деформации тарированной упругой шайбы разброс 10 %, и., = 0,04 при контроле по удлинению болта разброс (3...5) %, [c.119]

Влияние отклонения шага и половины угла профиля резьбы. При прогрессивной ошибке шага, достигающей 0,0Й мм, и при отклонении половины угла профиля до 2,5° сопротивление срезу резьбы снижается до 20 %. Это объясняется уменьшением сечения витков резьбы, вызываемым значительными зазорами по среднему диаметру (зазоры необходимы для диаметральной компенсации отклонений шага и половины угла профиля при свинчивании). Обычно на практике отклонения шага в пределах 0,01 мм и половины угла профиля в пределах 1 на статическую прочность резьбовых соединений влияют незначительно. Как положительные, так и отрицательные отклонения шага увеличивают неравномерность деформации болта и гайки, а следовательно, и неравномерность распределения нагрузки по виткам резьбы, что понижает циклическую долговечность резьбовых соединений. [c.292]

Стандартная высота гайки исключает необходимость расчета на прочность ее резьбы. Однако следует считаться с неравномерным распределением осевой силы Р по виткам резьбы гайки. Сила Р, растягивающая болт и сжимающая гайку (рис. 3.34, а), вызывает различные деформации витков резьбы наибольшие — в нижней [c.287]

Резьба, параметры которой определены из расчета на износостойкость, обычно имеет избыточный запас прочности на срез, поэтому проверка резьбы винта и гайки на эту деформацию обычно не производится. [c.208]

Указание. Составляя уравнение деформаций, следует учесть, что при навинчивании гайки болт удлиняется, а трубка укорачивается. Полное смещение гайки относительно болта при ее навинчивании будет равно абсолютной разности длин болта и трубки в результате деформаций. [c.18]

Для составления уравнения перемещений будем рассуждать сле-дующим образом при завертывании гайки на I оборотов она переместится на A=is. Так как вначале торец гайки касался шайбы, то это перемещение может быть осуществлено лишь за счет деформаций шпильки и трубки. Предположим, что трубка абсолютно жесткая. Тогда перемещение гайки будет равно удлинению шпильки. Если допустить, что трубка упругая, а шпилька абсолютно жёсткая, то перемещение гайки будет равно сжатию (укорочению) трубки. Фактически и трубка и шпилька упруги и при затягивании гайки деформируются. Следовательно, перемещение гайки равно сумме удлинения шпильки, и укорочения трубки [c.37]

Уравнение совместности деформаций получается из условия, что удлинение болта, сложенное с укорочением трубки, должно равняться перемещению гайки [c.57]

Для удобства сборки и разборки, а также возможности регулировки зазоров используют винты, фиксируемые гайкой. Для компенсации износа и температурных деформаций один из подшипников поджимают пружиной (см. рис. 26.5, а). [c.437]

Раздельное рассмотрение деформаций стерж ня болта, тела гайки и перемещений точек витков резьбы, присущее любой стержневой модели, позволяет осуществить простой переход к расчетным схемам, разобранным в предыдущей главе. Если принять, что в нагруженном соединении деформации тел болта и гайки компенсируются деформациями витков резьбы, и заменить контактирующие витки, как обычно, эквивалентным контактным слоек, то получим стержневую модель ири действии осевой растягивающей силы. Модификации этой модели определяются конструктивными особениостями соединения. На рис. 3.8, а и б показаны две распространенные конструкции резьбовых соединений и их расчетные схемы. [c.47]

Неравномерность распределения усилий по виткам вызьшается тем, что осевые деформации тела шпильки и тела гайки различны (деформации в нормальной конструкции гайки - сжимающие, а в теле шпильки -растягивающие). Разность осевых деформаций тела гайки и тела шпильки компенсируется, с одной стороны, разностью прогибов витков от нагрузки, приложенной непосредственно к зубу, а с другой стороны, осевыми зазорами, которые возникают от поперечных деформаций тела шпильки и тела гайки при треугольном профиле резьбы от составляющей силы давления, передающейся через контакт, перпендикулярной оси резьбового соединения. [c.156]

При применении следящего привода подачи с замкнутой схемой управления наблюдается два вида погрешностей, снижающих точность перемещений рабочих органов 1) погрешности элементов привода подачи и рабочего органа, не охватываемые системой обратной связи 2) погрешности результатов измерения перемещения или угла поворота рабочего органа станка измерительным преобразователем. Первая группа погрешностей появляется в основном при применении систем обратной связи с круговым ИП. Преобразователи устанавливают на ходовом винте (рис. 59, 6) или измеряют перемещение рабочего органа через реечную передачу (рис. 59, в). В первом случае система обратной связи не учитывает погрешности передачи винт — гайка (накопленную погрешность по шагу ходового винта зазоры в соединении винт — гайка и в опорах винта упрутие деформации ходового винта, его опор и соединения винт — гайка тепловые деформации ходового винта и др.), а также погрешности рабочего органа (отклонения от прямолинейности и параллельности перемещений зазоры в направляющих упругие дефор- [c.586]

Заметим, что для метрической резьбы расчетная схема усложнена поперечными деформациями стержня болта и тела гайки. Эти деформации приводят к образованию зазора между витками, который также компенсирует разноеть осевых деформаций. [c.75]

Приведенные выше значения коэффициента трения, свидетельствующие о значительных запасах самоторможения, справедливы только при статических нагрузках. При переменных нагрузках н особенно при вибрациях вследствие взаимных микроемещений понерхиостей трения (например, в результате радиальных упругих деформаций гайки и стержня винта) коэффициент трения суш,ественно снижается (до 0,02 и ниже). Условие самоторможения нарушается. Происходит самоотвинчивание. [c.24]

В пенагруженвых соединениях (стыки крышек, ненесущих частей корпусов и др.) сила затяжки болтов (или шпилек) определяется условием плотного соединения стыков и нерасхождсния их при возможных деформациях системы и ослаблении затяжки в результате происходящего с течением времени сминания витков резьбы и опорных поверхностей гайки и головки болта. Такие соединения в большинстве случаев не рассчитывают. Материал, диаметр и шаг болтов выбирают на основе существующей практики, а силу затяжки устанавливают такой, чтобы создать в болте напряжения, равные 0,5—0,6оо,2. [c.419]

Картина меняется, если соединение подвергается динамическим нагрузкам, которые резко снижают трение. Уменьшение трения обусловливается главным образом возникающими при периодических колебаниях нагрузки микросмещениями несущих поверхностей относительно друг яруга в результате упругой радиальной деформации (дыхания) гайки. Трение покоя заменяется трением движения наступает известное явление исчезновения трения под действием вибрации. [c.424]

Иногда применяют систему деформируемых подкладных колец (рис. 313). Под гайку устанавливают жесткие шайбы 1, 2, мерное кольцо 3 из пластического металла, п сигнальную шайбу 4. Высоту кольца 3 выбирают так, чтобы при предварительной легкой затяжке между кольцом и еиг-нальной шайбой оставался расчетный зазор е, равный сумме упругих деформаций болта и стягиваемой системы под действием силы затяжки. При силовой затяжке мерное кольцо сплющивается. Затяжку прекращают, когда выбирается зазор е, о чем судят по потере подвижности сигнальной шайбы. [c.454]

Высокопрочные болты изготовдяют преимущественно методами холодной пластической деформации. Наиболее рациональна следующая схема высадка головки — редуцирование стержня на ротационно-ковочной машине — механическая обработка — термическая обработка — обкатывание резьбы и га.пелей на участках переходов. При достаточно высокой пластичности материала (5 > 5%) механическую обработку резьбы заменяют выдавливанием (накатыванием) резьбы в холодном состоянии накатными роликами, а на гайках — с помощью бесстружечиых уплотняющих метчиков, что обеспечивает наиболее благоприятное расположение волокон в витках резьбы. [c.515]

При многорядной установке колец с затяжкой с одной стороны ближайшая к гайке пара колец, на которую действует цолная сила затяжки, развивает наибольшее давление на вал и ступицу и передает главную долю крутящего момента. В следующих парах давление падает, так как часть силы затяжки погашается осевыми составляющими сил трейия на поверхностях колец. Соответственно уменьщается доля крутящего момента, передаваемого этими кольцами. На удаленных от гайки кольцах сила затяжки ослабевает настолько, что ее не хватает даже для упругой деформации колец и выбора первоначального монтажного зазора, вследствие чего нарущается центрирование и теряется продольная устойчивость крепления детали. [c.305]

Рис. 7. И). Схема деформаций витков ре )ьбы при абсолкзтцо жесткой гайке

При перекосе опорных поверхностей под гайкой или головкой (рис 7,20) винт (шпилька) и,згибается в соот ветст вии с углом поворота гайки или головки, если нет препятствий для такой деформации винта. За напряженное состояние винта в пер- [c.110]

Теоретически можно определить необходимое уменьшение шага резьбы болта или увеличение шага резьбы гайки, при котором разность деформаций болта и гайки, находящихся под нагрузкой, не передается на витки их резьбы. В этом случае силы распределяются более равномерно. Для резьбовых соединений из углеродистых сталей это достигается при АР = 0,001Я, где АР — положительная разность шагов резьбы болта и гайки. Требуемая разность шагов 292 [c.292]

Стопорение дополнительным трением в резьбе (рис. 3.31) с помощью контргаек, пружинных шайб, самотормозящих гаек и т. п. При стопорении контргайкой (а) дополнительное трение в резьбе возникает от действия упругих сил растянутого участка болта между гайками. Пружинные шайбы 1 (б) создают дополнительное трение вследствие упругости шайбы и повышают сцепление гайки с деталью ввиду того, что острые края шайбы врезаются в деталь н гайку навстречу отвинчиванию. Самотормозящие гайки повышают трение в резьбе обжатием верхней прорезной наружной части короны (в) упругой деформацией нейлонового кольца 2 (г) и др. Применение этих гаек уменьшает число случаев самоотвин-чиваиия в 6.. . 8 раз, в то время как использование гайки с пружинной шайбой даёт лишь двукратное уменьшение числа случаев самоотвинчивания. [c.285]

Ниже в качестве примера показан пространственный ко-ромыслово-ползунный механизм затяжной машины обувного производства и его упрощенная кинематическая схема (см. рис. 1.2, а и 6). Механизм предназначен для забивания гвоздей при изготовлении обуви. Его ползун состоит из скрепленных воедино деталей — молотка 1, молотковой штанги 3 и накидной гайки 6. Молоток 1 закреплен в штанге 3 с помощью болта с гайкой 2. Штанга совершает возвратно-поступательное движение в направляющих маятника 4. Соединительная тяга 7 с шаровыми головками на концах представляет шатун, подвижно соединенный с маятником 4 и коромыслом 8. Коромысло (называемое в этом механизме ударным рычагом) закручивает пружину 9 (торси-он) квадратного поперечного сечения при холостом ходе молотка, осущесгвляемом эксцентриком 5 от вала 10. Рабочий ход молотка обеспечивается наличием среза в эксцентрике и достигается за счет потенциальной энергии деформации пружины. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...