Кривые деформации при растяжении и сжатии

Кривые деформации при растяжении и сжатии [c.504]

В некоторых из немногочисленных испытаний на ползучесть одних и тех же материалов при одинаковых условиях на растяжение и на сжатие [134] установлено незначительное различие между кривыми ползучести при растяжении и сжатии в случае малых деформаций, в других [101, 126] даже при малых деформациях отмечается существенное различие их. [c.19]

Кривая напряжение — деформация при растяжении и сжатии Прочность на сжатие перпендикулярно слоям, Н/мм в осевом направлении, Н/мм при прогибе 10%, Н/мм [c.84]

Рис. 1.22. Кривая напряжение— деформация при растяжении и сжатии и коэффициент Пуассона V для алюминиевого сплава 248-Т4 (нагруженного в направлении прокатки) (по Джерарду и

Как уже отмечалось, определить пределы прочности при сжатии не представилось возможным. Поэтому здесь ограничимся анализом параметра Хо2> температурная зависимость которого представлена на рис. 183, где для сравнения показана также зависимость Хв = / (Т). Расхождение приведенных кривых незначительное. Однако более высокое расположение кривой Хв = / (Т) указывает на то, что расхождение кривых деформирования при растяжении и сжатии в условиях низких температур несколько увеличивается по мере развития пластических деформаций. [c.349]

На рис. 391, а и б приведены кривые деформационного упрочнения различных металлов и сплавов, дающие зависимость между величиной истинных напряжений и относительной деформацией при растяжении и сжатии. [c.489]

В отличие от жесткости режима деформирования при мягком нагружении значительную роль приобретает одностороннее накопление пластических деформаций, вызванное так называемым 80 эффектом. Под 80 эффектом понимается различное поведение материала при растяжении и сжатии. Это различие состоит в том, что при деформировании материала сжатием требуются, как правило, более высокие напряжения, чем при деформировании растяжением. Количественно 80 эффект определяется по кривым а—6 при испытании на растяжение и сжатие и выражается в виде 0= а — Ор, где и Ор — соответственно напряжения течения при сжатии и растяжении образца при одной и той же величине деформации . [c.94]

При растяжении и сжатии коротких стержневых элементов с однородной деформацией по их длине кривая деформирования материала сг(е) определяется реализуемым в процессе испытания законом изменения во времени напряжения или деформации [соответственно а( ) или e(Q]—параметра испытания, задаваемого испытательной машиной, т. е. [c.17]

Упругие свойства. На рис. 3.30 представлены типовые диаграммы деформирования фрикционной пластмассы при одноосном растяжении и сжатии. Кривая растяжения при нормальной температуре близка по виду к диаграмме разрушения хрупкого материала. Напряжения пропорциональны деформации до нагрузки, составляющей 80—90 % разрушающей нагрузки. Шейки на образцах не образуется. Разрывные удлинения, как правило, не превышают 1—2 %. При сжатии заметно влияние пластических деформаций — относительная разрушающая деформация достигает 10 % и более. Различие модулей упругости при растяжении и сжатии является следствием сложной структуры материала. Для жестких фрикционных пластмасс модуль упругости при изгибе составляет 60—90 % модуля упругости при растяжении. Коэффициент Пуассона для таких пластмасс изменяется в пределах 0,32—0,42. [c.253]

Величины интенсивности напряжений и интенсивности деформаций при изменении знаков напряжений и деформаций не изменяются, поэтому зависимости вида (Тг = Ф (8 ) не учитывают различия свойств материала при растяжении и сжатии. Изложенная выше теория исключает также возможность учета влияния шарового тензора и вида девиатора на процесс деформирования, хотя результаты испытаний ряда материалов (см. гл. VI) свидетельствуют о том что влияние указанных параметров может быть суш,ественным. Для таких материалов аналитическое выражение кривой деформирования значительно усложняется. [c.50]

Кривые деформации. В дальнейшем предполагаем, что материал сопротивляется одинаково растяжению и сжатию. Случай различного сопротивления см. в работе [12]. Кривая деформации при растяжении показана на рис. 1, а (о — напряжение 8 — относительное удлинение [c.504]

Заметим, что в некоторых случаях удобство использования логарифмических деформаций в кривых упрочнения заключается в том, что логарифмические деформации обладают свойством аддитивности (суммарная деформация равна сумме промежуточных деформаций) и, кроме того, в том, что логарифмические деформации, выраженные через изменение линейных размеров, при растяжении и сжатии являются эквивалентными по упроч-няюще.му эффекту (изменяются в одинаковых пределах). [c.48]

В разд. II было установлено, что однонаправленный композит при продольных растяжении и сжатии, а также при поперечном растяжении обнаруживает относительно малую деформацию при разрушении. Следовательно, очевидно, что при этих видах испытаний (продольном и поперечном растяжениях и продольном сжатии) чувствительность прочности слоя к скорости деформирования окажется незначительной. В то же время нелинейный участок кривой напряжение — деформация при поперечном сжатии [c.160]

Учитывая, что механизм работы гофрированных элементов при растяжении и изгибе тождествен (на вогнутой стороне трубы испытывают сжатие, на выпуклой — растяжение), можно считать, что способность гофрированных труб к упругим деформациям при изгибе также в три раза выше, чем у обычных. Это позволит укладывать трубопровод по кривым значительно меньшего радиуса. [c.238]

Выбранный для расчета трубопровод, как и большинство реальных трубопроводов, представляет собой статически неопределимую систему. Для определения кривой статического прогиба таких систем используем метод освобождения конца и переноса сил и моментов [31 ]. При этом для каждого участка трубопровода учитываем лишь его деформации изгиба и кручения, а деформациями растяжения и сжатия пренебрегаем. [c.176]

Выполнены многочисленные экспериментальные исследования по определению модулей упругости резин и анализу пределов применимости линейного закона связи напряжений с деформациями. Типичная зависимость напряжение—деформация при растяжении-сжатии, приведенная в работе [247], показана на рис. 2. При больших деформациях эта кривая имеет различный вид для истинных и условных напряжений. [c.11]

Цель этих исследований состояла в том, чтобы выяснить, возможно ли рассчитать несущую способность (определить предельные номинальные напряжения для заданного уровня деформаций) образцов с концентраторами напряжения при изгибе при многоцикловом нагружении, зная диаграммы циклического деформирования и кривые усталости в условиях линейного однородного напряженного состояния (растяжения — сжатия) и приняв в качестве критерия разрушения при одном и том же числе циклов нагружения равенство максимальных циклических деформаций при растяжении — сжатии и изгибе образцов с концентраторами. [c.263]

Напряжения в стержне прямоугольного сечения (Ь X h) при чистом пластическом изгибе (поперечная сила Q = О, а изгибающий момент М = onst) для материала с одинаковой кривой деформации при растяжении и сжатии могут быть подсчитаны по формуле [21] [c.145]

Упрочнение металла при холодной пластической деформации сопровождается поглощением энергии. Например, при деформациях, меньших 20%, медь поглощает от 8 до 12% затраченной работы, алюминий — 7—8%, сталь—12—16%. С увеличением степени деформации рост поглощенной энергии (в процентах к затраченной) уменьшается, т. е. металл стремится к некоторому насыщению. Анализ кривых упрочнения при растяжении и сжатии (изменение истинного сопротивления деформированию от деформации) показывает, что интенсивность упрочнения daldz с увеличением степени деформации уменьшается. Так, насыщение или порог упрочнения для углеродистых сталей наступает при степенях деформации 40—50%, а для аустенитной стали ЭИ69 — при 60—70% [84]. [c.24]

Кривая напряжение — деформация при растяжении и сжатии Предел текучести при сжатииН/мм , кг/мм [c.79]

В качестве другого примера предположим, что кривые напряжение деформация при растяжении и сжатии одинаковы/Тогда в уравнениях (р) т хв а ивй и Сд=ооа. Предлолагая такйсе, что в =г й =5=л/2, находим из уравнения (д) для прямоугольной балки [c.310]

Для построения поверхности прочности слоистого композита на основании рассмотренного метода составлена вычислительная программа иод шифром SQ-5 [18]. Она позволяет исследовать несимметричный (Btj ф 0) композит, нагруженный изгибающими нагрузками и силами в плоскости. В качестве исходных данных в программе используются предельные значения продольных, поперечных и сдвиговых деформаций слоя, определенных при растяжении и сжатии, и средние значения уиругих констант Ей Ei, vi2, Gn- Нагрузки могут иметь как механическое, так и термическое ироисхождение. Программа SQ-5 обеспечивает расчет полного напряженного и деформированного состояний слоя и композита в целом упругих констант композита Е х, Еуу, Vxy, Gxy, А, В, D коэффициентов термического расширения коэффициентов кривизны межслойных сдвиговых напряжений координат вершин углов предельной кривой композита. Кроме того, программа позволяет идентифицировать слои, в которых достигнуто предельное состояние, и соответствующие этому компоненты напряжения. [c.149]

На рис. 28 в качестве примера приведены значения остаточных деформаций за полуцикл бпд и б, в четном и нечетном полуциклах для уровня амплитуд 25 кгс/мм при нагружЬнии с выдержками 5 мин при растяжении (цикл I, светлые точки) и при растяжении и сжатии (цикл II, темные точки). Из рисунка следует, что пластическая деформация и деформация ползучести изменяются с числом циклов подобно, и функции F (А) и ф (k) близки между собой. Цикл II длится почти вдвое больше, чем цикл I, и влияние общего времени деформирования сказывается в расхождении кривых г , и для этих типов нагружения с ростом числа циклов. Следует отметить также анизотропию циклических свойств, вызывающую значительные отличия пластических деформаций и деформаций ползучести в четных и нечетных полуциклах, что приводит к остаточной деформации за й-й цикл [c.203]

Нагрузка напряжениями с чередующимися знаками, как показывают испытания, проведенные на сплавах ЖС6-К, ХН56ВМКЮ, ЖСб-У, приводит к большему увеличению деформации ползучести, чем циклическая нагрузка напряжениями одного знака. Мгновенные скорости ползучести достигают в полуцикле сжатия (или растяжения) после действия полуцикла растяжения (или сжатия) десятикратных значений по сравнению со скоростями при стационарном нагружении. В качестве расчетных кривых в этом случае можно принимать огибающие к соответствующим кривым циклической ползучести при растяжении и сжатии. [c.32]

Сравнение диаграмм работы материала листов из сплава Д16-Т при растяжении и сжатии показывает, что эти диаграммы по своему характеру несколько отличаются между собой, н это отличие наиболее заметно на участке выше предела пропорциональности, где переход кривой сжатия в область неупругих деформаций происходит более плавно, чем у кривой растяжения. Аналогичный характер имеют кривые растяжения и сжатия для листов из сплава АМгб с той лишь разницей, что отличие между ними весьма невелико. [c.84]

Запись кривых усилия и деформации осуществляется с использованием светолучевого двенадцатиканального осциллографа типа Н-105. Один из шлейфов с частотой собственных колебаний на воздухе 2500 гц (М004 2,5) фиксирует кривую усилия при растяжении или сжатии образца, второй — кривую деформации. [c.13]

Диаграмма ввэкоуглеродвсгой стали. Начальный участок диагоаммы является прямолинейным — до точки А (рнс. 3.28). Угол наклона совпадает с углом наклона аналогичного участка диаграммы растяжения. Это свидетельствует о том, что модуль упругости у стали прн растяжении и сжатии можно принимать одинаковым. После точки А диаграмма плавно переходит в кривую, подобную диаграмме растяжения. Площадка текучести здесь выражена слабо. При дальнейшем нагружении, когда развиваются значительные пластические деформации, о аэец сплющивается, принимая бочкообразную форму. Обычно на этом испытание заканчивают, так как образец разрушить не удается, не удается определить и предел прочности. Значения предела пропорциональности и предела текучести при растяжении и сжатии практически одинаковы. [c.86]

В первом разделе представлены основные формулы, относящиеся к расчетам как при простых видах деформации (растяжение и сжатие, кручение, изгиб), так и при сложном сопротивлении (косой изгиб, вкецентренное продольное нагружение, изгиб с кручением) в условиях статического и динамического нагружения расчетам на устойчивость, расчетам статически неопределимых систем, кривых стержней, тонкостенных и толстостенных сосудов. [c.3]

Кривые 3 ш 4 соответствуют неизотермическому циклу с такими же скоростями деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. Температура в пределах каждого полуцикла оставалась постоянной растяжение — 650, сжатие — 150 С и изменялась при 0 = 0. Как видно из рис. 5.13, независимо от уровня температуры в полуцикле сжатия кривые 1 и 3 практически совпадают при равных скоростях деформирования и одинаковой амплитуде необратимых деформаций. Вместе с этим был отмечен обратный эффект — влияние деформаций ползучести, развивающихся при высокой температуре, на ход кривой активного нагружения в последующем полуцикле с более низкой температурой. В этом случае в эксперименте наблюдается некоторое смещение кривой активного нагружения вниз по сравнению с неизотермическими испытаниями без выдержек. На рис. 5.14 показаны диаграммы деформирования стали Х18Н9 при неизотермическом нагружении, характерные для стабильного цикла. Нагружение осуществлялось по жесткому режиму с контролируемым законом изменения деформаций, температура изменялась в момент перехода через нуль по напряжениям от 150 до 650° С в процессе одноминутной выдержки. Кривые 1 ж 2 соответствуют циклу без выдержки, 3 и 4 — циклу с выдержкой при растяжении. Выдержка осуществлялась при 0 = onst до момента достижения заданного значения деформации. Как следует из рис. 5.14, смещение кривой 4 относительно кривой 2 составляет 10—15%. Отмеченное влияние деформаций ползучести при высокой температуре на активное нагружение при более низкой температуре может быть описано, как уже указывалось выше для изотермического случая, с использованием подходов, изложенных в главах 6, 7. [c.126]

Одна из причин, позволнюш.их считать, что механические свойства плутония зависят от внутренних напряжений и дефектов, заключается в большом различии между измеренными значениями предела прочности при растяжении и предела прочности при сжатии. При комнатной температуре прочность при растяжении составляет менее половины прочности при сжатии. Па рис. 12 показаны типичные кривые напряжение —деформация, полученные Шоифельдом [169]. Таким образом, было найдено, что [c.539]

Для изучения нсизотермической малоцикловой прочности при растяжении-сжатии и кручении используют стенды, снабженные системами программного регулирования [15, 71, 97], максимальное усилие растяжения и сжатия которых составляет 100 кН. В этих установках-Применены системы слежения с обратными связями по нагрузкам (деформациям) и температурам, отличающиеся непрерывным измерением и регистрацией основных характеристик процесса в форме диаграмм циклического деформирования, развертки изменения параметров во времени, а также кривых ползучести и релаксации при однократном и циклическом нагружении. [c.150]

Предсказание разрушения и выбор формы и размеров, при которых можно избежать разрушения детали или конструкции, не представляют особых затруднений, если она находится в условиях одноосного статического напряженного состояния. Необходимо лишь иметь в распоряжении кривую зависимости между напряжением и деформацией при одноосном деформировании исследуемого мате риала, которая достаточно просто получается из одного или не скольких испытаний на простое растяжение и сжатие. Например если текучесть является основной представляющей опасность фор мой разрушения исследуемой детали, находящейся в условиях од ноосного состояния, то можно предсказать, что деталь разрушится когда максимальное нормальное напряжение в ней достигнет пре дела текучести, который можно определить из кривой зависимости напряжения от деформации в опыте на простое растяжение. [c.130]

При смене знака нагрузки (в первом полуцикле) в сторону сжатия рассеяние результатов резко уменьшается, и, как видно из рис. 4.29, значение функции плотности вероятности распределения для к — увеличивается, а наклон кривой вероятности распределения местных деформаций уменьшается. При этом среднее квадратичное отклонение также резко уменьшается (рис. 4.29, а). С увеличением количества циклов нагружения рассеяние как в полуцикле растяжения, так и в полуцикле сжатия уменьшается, а затем стабилизируется и в конечном счете оказывается одинаковым для полуциклов растяжения и сжатия. Для стали Х18Н10Т стадия стабилизации наступала для выбранного уровня нагрузки (аа 420 МПа, N = 750 циклов) уже к 50-му циклу нагружения. [c.138]

Один из важных моментов исследования неупругого деформирования материала состоит в изучении знакопеременного нагружения после предварительной пластической деформации. На рис. 2.27 сплошной линией отмечена расчетная кривая мгновенного пластического деформирования при растяжении, последующем сжатии и снова растяжении поликристалла, состоящего из упругоизотропных зерен с анизотропным упрочнением. Существенная особенность этой кривой заключается прежде всего в том, что рабочая точка в координатах 8замкнутую траекторию после повторного растяжения поликристалла до максимального значения которое было достигнуто в конце первоначального этапа пластического деформирования. Кроме того, при каждой смене направления деформирования рабочая точка движется по траектории, которую можно построить по кривой первоначального пластического деформирования a = f(e(p>), если в 2 раза увеличить масштаб построения по осям координат, [c.106]

При растяжении (или сжатии) без изгиба суммарная деформация е равна г=а1Е+Ёр +ед+а1. Первое слагаемое в правой части соответствует упругой деформации, второе — быстрая (практически мгновенная) иластич. деформация в момент приложения нагрузки третье — деформация П., растущая со временем четвертое — температурная деформация а — коэфф. линейного расширения, t — разность темп-р). Величины в и в определяются различными физич. "процессами и потому их следует разграничивать. В условиях установившейся П. а, t, е от времени не зависят и потому rfe/rft== —dz ldx, т. е. со временем меняется лишь g. Расчеты па П. позволяют определять напряжения, деформации и время работы в условиях П., исходя из св-в данного материала, задаваемых или графически — кривой П., или нек-рыми хар-ками сопротивления П. Такие расчеты проводят Гл. обр. для стадии установившейся П., предполагая, что Spp ajE. Существуют расчеты на 11. для тонкостенных и толстостенных труб, пластин, вращающихся дисков, турбинных лопаток и диафрагм, фланцев, оболочек, пружин, валов и т. д. П. играет важнейшую роль для материалов паропроводов, паровых котлов, турбинных лопаток, частей атомных реакторов, ракет и др. деталей, длительно подвергаемых механич. и термич. нагрузкам и нагреву. Ввиду отсутствия в б. ч. случаев соответствия между кратковременными ( статическими ) испытаниями и испытаниями на П. оценка жаропрочных сплавов проводится в значит, море по их сопротивлению П. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...