Лен — Кривые растяжения и изменение прочности

Кривые растяжения и изменение прочности 325 — Свойства механические 328 —Свойства физические и химические 324 --природные — Кривые растяжения и изменение прочности 325 — Свойства механические 328 — Свойства физические и химические 324 [c.524]

Кривые растяжения и изменение прочности 325 — Свойства механические 328 329 — Свойства физические и химические 326, 327 углеродистые 374, 376, 390 [c.524]

Выбор и свойства 258, 259 --химически стойкие 250 — Системы — Выбор и свойства 256—258 Лен — Кривые растяжения и изменение прочности 330 [c.532]

Свойства 326, 327, 329 Полиамидные волокна — Кривые растяжения и изменение прочности 325 [c.535]

Хлопок — Кривые растяжения и изменение прочности 325 [c.543]

Шерсть—Кривые растяжения и изменение прочности 325 — Свойства 324, 328 Шинные резины 164 Шинные ткани 341 [c.543]

Во многих случаях в качестве характеристики старения принимают предел прочности при растяжении о ,. Характерные типы кривых изменения прочности при старении пластмасс показаны на рис. 36. [c.108]

До сих пор часто принимают временное сопротивление Ов и относительное удлинение 6 за основные важнейшие механические свойства, а условную кривую растяжения — за типичную характеристику процесса деформации данного материала при различных способах нагружения, т. е. за характеристику процесса деформации в целом. В известной мере испытания на растяжение действительно имеют это основное значение для малопластичных металлов (типа чугуна, литых алюминиевых сплавов и т. п.), у которых максимальная нагрузка отражает сопротивление разрушению (обычно путем отрыва), а удлинение — максимальную деформацию, выдерживаемую материалом до разрушения. Однако изменение способа нагружения, например переход к сжатию, и у литейных сплавов ведет к кардинальному изменению прочности и пластичности. [c.10]

В процессе эксплуатации инструмента из шлифовальной шкурки, и прежде всего конечных и бесконечных лент, важной технологической характеристикой является их вытяжка. Большая вытяжка ведет к существенному изменению условий обработки, преждевременному затуплению абразивного покрытия и сбегу ленты со шкивов. Вытяжка зависит от прочностных свойств шлифовальной шкурки, условий и режимов шлифования. В частности, авторами исследовано влияние нагрева на прочность и относительное удлинение наиболее употребляемых шлифовальных шкурок. Нагрев ленты до 120 °С снижает их прочность на 45—60 % и существенно изменяет вытяжку. Для уменьшения вытяжки следует создавать предварительное натяжение, рабочую нагрузку на основу и абразивное покрытие ленты в пределах упругих деформаций. Доля упругих деформаций при растяжении некоторых шлифовальных шкурок разных заводов-изготовителей приведена в табл. 1.2. Из таблицы видно, что упругие деформации шлифовальных шкурок изменяются в широком диапазоне и составляют 0,17—0,43 от общей деформации. При этом характер кривых растяжения зависит от состояния абразивного покрытия. Ленты и шкурки с хрупким абразивным покрытием имеют ломаную, пилообразную кривую растяжения. Абразивное покрытие покрывается густой сеткой трещин. В момент разрушения абразивного покрытия происходит релаксация напряжения и образуется кривая. растяжения 1 (рис. 1.2). Обычно бесконечные ленты из таких шлифовальных шкурок имеют низкую стойкость. Они преждевременно [c.11]

Сопоставление температурной зависимости свойств (см. рис. 87) с кривыми растяжения (см. рис. 98) показывает, что аномальное изменение характеристик механических свойств хорошо согласуется с появлением, развитием, последующим ослаблением и исчезновением зубчатости на кривых растяжения. Так, появление зубчатости соответствует началу повышения предела прочности и снижения характеристик пластичности максимальное развитие зубчатости на диаграммах рас тяжения примерно соответствует максимуму предела прочности и минимуму характеристик пластичности. Это свидетельствует о том, что процессы, приводящие к появлению зубчатости на диаграммах растяжения, ответственны и за развитие динамического деформационного старения стали. Этот вывод подтверждается также тем, что температурные интервалы аномального изменения свойств и зубчатости синхронно повышаются с увеличением скорости деформации [476—478]. Следует, однако, отметить, что начало уменьшения зубчатости на диаграммах растяжения не приводит еще к снижению предела прочности, предела текучести и повышению относительного сужения, и лишь после полного исчезновения зубчатости на диаграммах растяжения происходит резкое падение предела прочности, заметное уменьшение предела текучести, повышение относительного сужения и удлинения на графиках температурной зависимости механических свойств. Температура максимального развития динамического деформационного старения на температурных кривых примерно на 50—75 град выше температуры максимальной зубчатости на диаграммах растяжения. Это говорит о том, что динамическое деформационное старение продолжает развиваться некоторое время и после перехода деформации от прерывистой к монотонной. [c.249]

Изменение прочности пленок лаков 1—б в процессе атмосферного старения показано на рис. 3.5, а. Разрушающие напряжения при растяжении пленок лака на основе чистого нитрата целлюлозы (лак 1) резко снижается (практически до нуля) в течение первых 30 дней старения (прямая /). Введение в этот лак алкидной смолы (лак 2) приводит к снижению исходного значения Ор покрытий с 70 до 50 МПа. В процессе старения пленок этого лака Ор также вначале (в первый месяц) резко падает — с 50 до 10 МПа (кривая 2), а затем уменьшается более монотонно и [c.121]

На фиг. 1—3 приведены кривые изменения твердости и механических свойств при статическом растяжении титана в зависимости от содержания примесей кислорода до 0,7%, азота до 0,7% и углерода до 0,9%, из которых видно, что наиболее сильное упрочняющее действие оказывает примесь азота, а наименьшее— углерода. Уже при содержании 0,3% азота титан делается настолько хрупким, что не позволяет определить характеристики прочности и пластичности. [c.362]

Материалы на основе матрицы ФН обладают большей пористостью по сравнению с материалами на основе эпоксидной матрицы ЭДТ-10. Наличие высокой пористости в материале оказывает заметное влияние на характер его кривых деформирования при растяжении (рис. 5.18). Большая пористость порождает подвижность армирующего каркаса и создает нелинейность кривой деформирования а (е). Начало отклонения кривой от прямолинейности наступает при напряжениях (0,5—0,6) R (R — прочность при растяжении материала). Для материалов с матрицей ЭДТ-10 изменение линейного участка кривой деформирования начинается при напряжениях, близких к разрушающим. Влияния типа матрицы на [c.156]

Для проведения испытаний с целью изучения закономерностей неизотермической малоцикловой прочности, а также неизотермического деформирования используются установки растяжения — сжатия, снабженные системами программного регулирования. В этих установках основные решения вопросов управления режимами неизотермического нагружения, измерения процесса деформирования и нагрева, регистрации параметров соответствуют использованным в исследованиях сопротивления деформированию и разрушению в условиях длительного малоциклового нагружения, а также в описанной выше крутильной установке. Применены системы слежения с обратными связями по нагрузкам (деформациям) и температурам, отличающиеся непрерывным измерением и регистрацией основных характеристик процесса (напряжение, деформация, температура) в форме диаграмм циклического деформирования, развертки изменения параметров во времени, а также кривых ползучести и релаксации при однократном и циклическом нагружении. [c.253]

Результаты показали, что влияние статической скорости в исследованном диапазоне несуш,ественно для одной длины образца индивидуальные кривые нагрузка — удлинение совпадают в пределах разброса данных. Изменение длины рабочей части образца не влияет на характеристики прочности — верхний и нижний пределы текучести, предел прочности и сопротивление при отрыве. Относительное удлинение возрастает с уменьшением длины рабочей части образца (развитое течение в области шейки вносит возрастающий вклад в общую величину деформации образца), относительное, сужение в шейке практически не изменяется (рис. 43) и, следовательно, более полно характеризует предельную пластичность материала при растяжении, чем относительное удлинение. [c.113]

Для оценки неизотермической малоцикловой прочности при различных сочетаниях режимов нагрева и нагружения необходимы информация о кинетике параметров процесса циклического упруго-пластического деформирования в опасной зоне конструктивного элемента, об изменении полной (или необратимой) деформации, о накопленной деформации с числом циклов нагружения, а также кривая малоцикловой усталости, соответствующая режиму нагру-л ения и нагрева. Кривые малоцикловой усталости следует получать при длительном изотермическом и неизотермическом малоцикловом жестком нагружении с учетом температур (рис. 3.1, а), частоты (времени) деформирования (рис. 3.1, б), а также цикличности температуры (рис. 3.2). В случае режимов, обладающих максимальным повреждающим эффектом, кривые I, II (рис. 3.2) жесткого режима деформирования смещаются в область меньшего числа циклов до разрушения (появления трещины). Кроме того, требуется информация о располагаемой пластичности материала при монотонном растяжении (рис. 3.3, режимы а, б) с учетом скорости [c.125]

Поверхность прочности строится в других осях, чем кривые на рис. 3.1, 3.2 и 3.4, поэтому изображение соответствующей кривой имеет на рис. 3.7 более сложный вид, величина а изображается здесь своими составляющими по осям координат. Линия, проведенная через точки А, J и В, отвечает изменению предела прочности при различно ориентированном одноосном растяжении в плоскости k. Линия, проведенная через точки С, G п D, соответствует изменению предела прочности при сжатии. Линия, проходящая через точки L, М, N, соответствует сдвигу в плоскости ik при различной ориентации напряжений по отношению к осям i и k. Эти линии лежат на поверхности прочности, описываемой уравнением (3.10), что следует из вывода этого уравнения [3]. [c.155]

На основе построенного выше метода был проведен расчет предела прочности на растяжение композита ПЭНД — кальцит в полном диапазоне изменения объемных долей компонентов, результаты которого представлены на рис. 3.49 (кривая 1). При проведении расчета принимались следующие значения пределов прочности компонентов при растяжении [120] для ПЭНД — 26 МПа для кальцита — 10,5 МПа. Далее по методу, разработанному в данной главе, рассчитывалась прочность прессовок при различных соотношениях компонентов. [c.135]

Для оценки возможности преждевременного расслоения слоистого композита при определенном уровне нагрузки целесообразно сравнить действующее активное напряжение г,, с межслойным напряжением oJ . Использование кривых, подобных приведенным на рис. 5.7, для этого случая не всегда удобно, так как для определения по заданной деформации требуется расчет модуля Юнга композита. при каждом значении угла в. Качественное изменение хода кривых max/g. из-за инверсии слоев наблюдается у гибридного композита, состоящего из трех пакетов слоев (рис. 5.8). На рис. 5.9 представлены корреляционно-регрессионные зависимости прочности рассматриваемых гибридных композитов при растяжении, построенные на основании экспериментальных значений. Для выявления значимости влияния инверсии слоев перед построением корреляционно-регрессионных [c.318]

Большинство резин плохо сопротивляется окислению под влиянием озона, кислорода и других окислительных сред. По стойкости к окислению их можно расположить в следуюш.ий ряд СКТ > БК > наирит > СКС > НК. Кривые на рис, 3.20 характеризуют кинетику атмосферного старения резин на основе различных каучуков по изменению коэффициента сопротивления старению (отношение прочности при растяжении после старения к исходной прочности) [81, с. 112]. [c.212]

Влияние длительности отпуска при 350° на скорость разрушения под напряжением в 2%-ном растворе РеСЬ сплава с 33,3% Аи характеризует кривая Ь на рис. 156 [153]. Для сравнения на этом же рисунке приведены кривые изменения (в зависимости от длительности отпуска) механических свойств и величины зерна. Испытания производили в условиях приложения растягивающих усилий. Величина напряжения составляла 20 кГ мм . Растяжение производили со скоростью 4-10 мм/сек. Испытаниям подвергали сплавы, наклепанные холодной прокаткой с обжатием 90%. Как следует из кривых рис. 156, отпуск наклепанных образцов при 350° в течение 1—2 минут резко снижает их прочность и твердость и повышает чувствительность к коррозии под напряжением. Наклепанный образец не был склонен к коррозии под напряжением, а образец, отпущенный при 350° в течение 1 минуты, разрушился через 152 минуты. [c.243]

Рис. 24-13. Зависимость предела прочности при растяжении поливинилхлоридных пластиков от дозы облучения. Относительное изменение. Номера кривых соответствуют номерам в таблице рецептур, приведенной ниже.

На фиг. 9 показаны кривые изменения предела прочности при растяжении сталей Ст. 5 и Ст. 3 в зависимости от темпе- [c.21]

Кривые анизотропии пределов прочности при одноосном растяжении или сжатии. Графики изменения относительной величины предела прочности Ов/Оо в зависимости от угла наклона волокон а, построенные А. Н. Флак-серманом по экспериментальным данным, представлены пунктирными линиями на рис. 3.1 и 3.2. Величины Од определялись по диаграммам испытаний. Рис. 3.1 соответствует радиальной, а рис. 3.2 — тангенциальной плоскости, в которых расположены оси всех образцов древесины. Различный вид диаграмм испытания и полиморфизм разрушения образцов привели А. Н. Флаксермана к предположению о связи пределов прочности оГд с величинами напряжений Од., Оу и х у, действующих в сжатом образце по площадкам, параллельным волокнам (рис. 3.3). [c.135]

На этом же рисунке приведены графики (кривые 5, 6) относительного изменения прочности при увеличении содержания связующего в плитах. Анатшзируя их, можно заключить, что при увеличении содержания связующего свыше 10% на каждые 2% прочность возрастает на 3—4% и менее. Как показали расчеты, подобным же образом ведет себя прочность при растяжении в плоскости плиты (рис. 5.19) и перпендикулярно к ее пласти (рис. 5.20). [c.214]

В случае нетрещиноподобных дефектов самой разнообразной формы область нечувствительности металла к концентрации напряжений для конкретной толщины и конкретного сварного соединения Оценивают по среднему разрушающему напряжению. Если оно составляет не менее 0,950 , то соединение считается нечувствительным к концентрации напряжений при наличии данного концентратора. На рис. 3.42 показаны кривые изменения прочности сварных соединений с различной глубиной непровара при испытаниях их на растяжение. Если снижение прочности происходит прямо пропорционально уменьшению площади поперечного сечения соединения, т. е. Осрр остается примерно постоянным, а сни- [c.129]

Рассматриваемые углерод-углерод-ные материалы при нагружении на растяжение в направлении армирования, так же- как и материалы с полимерной матрицей аналогичной структуры, имеют линейную зависимость о (в) до разрушения (рис. 6.12). Кривые деформирования зтих материалов при сжатии имеют отчетливо выраженный перелом, свидегельстБу-ющий о качественных изменениях в механизме передачи усилий. Напряжения,, при которых наблюдается перелом Б зависимости о (е), составляют 0,55—0,60 от предела прочности. Отличной но отношению к материалам с полимерной матрицей является зависимость прогиба от нагрузки при поперечном изгибе углерод-углеродных материалов (рис. 6.13). Кривые tFmax (i ) имеют несколько переломов, причем даже при малых отношениях l h образца характер этих кривых не изменяется. [c.186]

Однако практически все виды объемного разрушения начинаются с поверхности. Ив случае объемного разрушения возможно взаимодействие поверхностного слоя с окружающей средой, которое оказывает влияние на процесс последующего разрушения. Роль поверхности в усталостном разрушении и пути повышения усталостной прочности материалов посредством соответствующей поверхностной обработки описаны в литературе, например в [71]. Развитие процесса разрушения при растяжении также происходит с поверхности. В качестве примера можно привести работу [163], в которой исследуются особершости развития микроскопических несплошностей в поверхностных слоях алюминия, деформированного растяжением. Отггосительное изменение плотности по сечению образца измерялось флотационным методом с использованием химической полировки. Изменение плотности но сечениюимеет вид нисходящей кривой с максимумом на поверхности. Наибольшее изменение Д р/р (в 2 раза), связанное с образованием микротрещин, происходит в слое толщиной 2—3 мкм, что позволяет авторам сделать вывод о важной роли поверхностного слоя при разрушении исследуемого материала. [c.106]

На рис. 4.71 и 4,72 приведены результаты расчета циклических напряжений и деформаций в опасной точке сферического оболочечно-го корпуса при термоциклическом нагружении вшють до предельного (по условию прочности) состояния. Сопоставление расчетных кривых изменения напряжений в зависимости от числа циклов (сплошные пинии) с параметрами изохронных кривых деформирования для соответствующих температур и моментов времени (штриховые линии) показывает, что реологические эффекты проявляются только в режиме Вг при температуре 800° С на внутренней поверхности опасной зоны в полуцикле растяжения и на внешней поверхности в полуцикле сжатия. [c.239]

Радиационные дефекты оказывают влияние на механические свойства, по изменению которых оценивают радиационную стойкость конструкционных материалов. Для большинства металлов механические свойства начинают заметно изменяться при флюенсах быстрых нейтронов F больше 10 нейтр/см (инкубационная доза облучения). Степень изменения механических свойств зависит от прочности мен<атомной связи, типа кристаллической решетки, содержания примесей и характера легирования, структуры в исходном состоянии (табл. 8.44, 8.45) и условий облучения (температуры, дозы и др.). При этом можно отметить ряд типичных закономерностей. Кривая напряжение — деформация при одноосном растяжении под действием облучения смещается вверх на более высокий уровень напряжений (рис. 8,1). В наибольшей степени повышается предел текучести, что часто сопровождается поянлепие.м зуба и площадки текучести. Наибольший прирост предела [c.300]

Для изучения нсизотермической малоцикловой прочности при растяжении-сжатии и кручении используют стенды, снабженные системами программного регулирования [15, 71, 97], максимальное усилие растяжения и сжатия которых составляет 100 кН. В этих установках-Применены системы слежения с обратными связями по нагрузкам (деформациям) и температурам, отличающиеся непрерывным измерением и регистрацией основных характеристик процесса в форме диаграмм циклического деформирования, развертки изменения параметров во времени, а также кривых ползучести и релаксации при однократном и циклическом нагружении. [c.150]

Увеличение глубины кольцевой трещины сопровождается изменением жесткости напряженного состояния в ее вершине, и это оказывает существенное влияние на характеристики разрушения. Переход от однородного одноосного растяжения к объемному напряженному состоянию при трехосном неоднородном растяжении в зоне трещин приводит к тому, что напряжения в нетто-сечении и о" сначала падают в области малых длин трещин, а затем возрастают с увеличением / (рис. 7.15, 7.16). Их падение соответствует большим, а возрастание — малым й / О. Значения и ст при I = 0 определяются как сопротивление разрыву 3, гладкого образца, а и а — как предел прочности ад. Разница напряжений ст и по брут-то-сечению (см. рис. 7.16) больше при малых длинах трещин и сильнее выражена у пластичных сплавов (Д1, Д16, АК6), что связано с увеличением доли пластических деформаций на конечной стадии разрушения, чем у хрупких (В95пч). С уменьшением диаметра П естественно уменьшается диапазон длин трещин и кривые для напря- [c.205]

Все разрывные машины должны подвергаться освидетельствованию и поверке не реже 1 раза в 2 года. Механические испытания на растяжение проводят при комнатной и при повышенной температурах. При повышении температуры характеристики механических свойств стали изменяются. Кинфигурацкл кривых растя хеккя с ростом температуры также претерпевает изменения. На кривой полностью исчезает площадка текучести. В интервале температур от 200 до 300 °С прочность углеродистых котельных сталей несколько повышается, а пластичность заметно снижается. Этот интервал температур назван интервалом синеломкости, так как окисная пленка, образующаяся на светлой механической обработанной поверхности металла, синего цвета. У легированных сталей температурный интервал понижения пластичности сдвинут в сторону более высоких температур и для стали 12Х1МФ составляет 500—510 °С. [c.16]

На рис. 87 представлено изменение от температуры испытания для четырех вариантов конечного раскисления стали 45Л. При сравнении зависимостей Яд (Гисп) и ат у ( исп) для одинаковых вариантов раскисления легко заметить более пологий характер кривых температурной зависимости ударной вязкости от температуры образцов Менаже, но сравнению с кривыми температурной зависимости a Pj (Тисп), полученными при ударном растяжении цилиндрических образцов с кольцевыми трещинами. Так как для большинства конструкционных материалов характер температурной зависимости не позволяет четко установить критическую температуру хладноломкости, то на основе многолетней практики критерием хрупкой прочности принято считать величину ударной вязкости Ян = 3 кГм1см , что легло в основу соответствующего ГОСТа. Таким образом, критическую температуру хладноломкости исследуемых сталей (см. рис. 86) определяли по точкам пересечения зависимостей ударной вязкости от температуры и значения ударной вязкости Ян = 3 кГм1см . [c.181]

Наиболее распространенной методикой испытаний пластмасс на химическую стойкость является весовой метод — оценка химической стойкости по изменению веса и какой-либо механической характеристики (чаще, предела прочности при растяжении или изгибе) после выдержки образцов в агрессивной среде [1]—[4] и [8]. По результатам экспериментов при различной продолжительности выдержки образцов строятся кривые из .1енения веса и прочности, по которым можно судить о коррозионном воздействии среды на материал, и оценивается его пригодность. При этом условия сушки образцов и ее продолжительность каждым исследователем выбираются произвольно. [c.232]

Если об упрочнении или разупрочнении судить по изменению условных напряжений, величина которых зависит от истинного сечения образца, то для циклически упрочняющихся материалов при статическом нагружении с измерением поперечных деформаций, контролирующих изменение сечения при деформировании, практически до момента разрушения наблюдается рост условных напряжений (кривая 1 на рис. 1, а), т. е. упрочнение материала за счет пластической деформации протекает более интенсивно, чем разупрочнение вследствие уменьшения сечения. У разупрочняющихся материалов большая доля накопления деформаций (бв < < 0,5 8общ, где 8в — деформация, соответствующая пределу прочности Сц) при статическом нагружении сопровождается падением условных напряжений (кривая 2 на рис. 1, а). Для циклически стабилизирующегося материала (кривая 3 на рис. 1, а) имеют место практически равные участки упрочнения (роста напряжений) и разупрочнения (падения напряжений), т. е. ь-д — 0,5 8общ. Причем, как и при циклическом деформировании, начальная стадия статического растяжения у всех типов материалов характеризуется упрочнением (ростом напряжений до о в). [c.131]

Аналогичная зависимость наблюдается и при растяжении, где предел прочности линейно зависит от плотности графита в интервале 1,56—1,84 г см и изменяется от 200 до 360 кГ1см [28]. Температурная зависимость предела прочности показывает, что с повышением температуры до 2400—2500° С величина его возрастает, а при более высоких температурах — резко падает. Различные исследователи выдвигают свои гипотезы, объясняющие такое аномальное поведение графита (и некоторых других материалов) при повышении температуры. Мрозовский [108] объясняет эту зависимость тем, что снимаются остаточные напряжения, возникшие вследствие анизотропного изменения размеров отдельных кристаллитов при охлаждении графита после графитизации. Эта теория была дополнена Хо-вом, который, основываясь на различных величинах коэффициента термического расширения по осям сна, показывает возможность заклинивания кристаллитов при повышении температуры. В этом случае структура становится более жесткой. По мнению авторов работ [89, 90], повышение прочности может быть обусловлено дегазацией графита (удалением сорбированных газов) при повышенных температурах. Мартенс и др. [91] связывают повышение прочности с проявлением ресурса пластичности графита при повышении температуры, в связи с чем снижается влияние внутренних напряжений, возникающих в местах структурных неоднородностей, в том числе в порах. Грин [92] объясняет изменение механических свойств графита по аналогии с полимерными материалами, у которых таким же образом возрастает модуль упругости и кривая напряже- [c.47]

На этой диаграмме (см. рис. 76, а) точка а соответствует пределу пропорциональности, так что при сг < сг р выполняется обобщенный закон Гука (2,147), и при растяжении стержня согласно (2.153) имеем <7 = Ее. Недалеко от точки а лежит точка соответствующая пределу упругости <Туцр и определяющая область нелинейной упругости (участок а6), когда нарушается закон (2.14 7) и имеет место более общая зависимость (2.145). Участок диаграммы а < сГу р характерен тем, что после снятия нагрузки остаточных деформаций не остается, т. е. разгрузка идет по той же линии ОаЬ, что и нагрузка, только в обратном направлении. При полной разгрузке (сг = 0) деформация обращается в нуль. Однако в области СТ процесс деформации становится неустойчивым (участок с ) и только при и = ((7 к — предел текучести) удлинение образца заметно увеличивается материал, говорят, начинает течь , т. е. образец без изменения нагрузки значительно увеличивает свою длину. Поскольку деформация идет почти без изменения объема , то при течении на образце образуется характерное сужение — шейка . Участок (площадка текучести) соответствует пластическому состоянию материала, и если она строго горизонтальна, то материал называют идеально пластическим. После точки Л наступает упрочение материала, т. е. монотонное возрастание напряжения, а затем (точка в ) — разрушение (предел прочности). Участок диаграммы от Ь до е характерен тем, что если в какой-то момент (точка М) снять нагрузку, то уменьшение деформации пойдет по линии ММ, приводя к остаточной деформации ОМ , при повторном нагружении образец будет следовать новой кривой М М . [c.389]

В связи с ьтим находит себе объяснение и тот поворот в ходе изменения предела прочности иа растяжение (а , который наблюдается на кривой изменения этой величины а доходит до некоторого максимума (около 1 % С) и далее снижается по мере увеличения содержания углерода. Известно, что при испытании на растяжение хрупких материалов получается преждевременное их разрушение (разрыв) и значение предела прочности обычно получается тем более сниженным, чем хрупче материал. [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...