Геометрия задней поверхности

Геометрия задней поверхности радиальных фасонных резцов. У радиальных фасонных резцов передние и задние углы меняются при переходе от одной точки режущей кромки к другой. Определим задние углы в различных точках режущей кромки круглого фасонного резца. С целью упрощения анализа примем, что углы у — О и А, = О и резец установлен своей режущей кромкой по центру. Тогда задние углы в продольных сечениях, перпендикулярных к оси резца, в любой точке режущей кромки [c.44]

ГЕОМЕТРИЯ ЗАДНЕЙ ПОВЕРХНОСТИ [c.75]

Основными элементами геометрии режущей части являются а — главный задний угол, образованный главной задней поверхностью и плоскостью резания способствует уменьшению трения обрабатываемой поверхности о заднюю поверхность резца [c.318]

Анализ геометрии режущей части, выбор наиболее целесообразных передних и задних поверхностей является одной из основных задач, которую приходится решать, конструируя новый инструмент либо совершенствуя уже применяющиеся инструменты. [c.33]

Заточку спиральных свёрл по задней поверхности для получения заданных величин элементов геометрии следует производить на специальных станках. [c.263]

Износ передней и задней поверхностей, а также выкрашивание режущей кромки изменяют геометрию инструмента. При работе [c.97]

Геометрия зуба развертки подобна геометрии резца. Здесь задняя поверхность часто затачивается под двойным [c.276]

Геометрия зуба торцовой фрезы аналогична геометрии элементарного резца (фиг. 250). Здесь также отмечаются углы поперечного наклона передней поверхности зуба ул (радиальный угол), угол продольного наклона этой поверхности у у (осевой угол), соответствующие углы наклона задней поверхности зуба а и а. , главный угол в плане ф к вспомогательный задний угол а , вспомогательный угол в плане 5pi, угол наклона главной режущей кромки Я, и т. д. Имеются переходные режущие кромки с углом в плане фо и соответствующие углы Yо, а . Как и у резца, действительные углы а, y измеряются в плоскости, нормальной главной режущей кромке. Поэтому зависимость между углами, измеренными в разных сечениях зуба фрезы, определяются по известным нам формулам для резца (п. 16). [c.311]

Выбор конструктивных размеров и геометрии рассматриваемых фрез производится по тем же соображения. , что и червячных фрез для деталей прямолинейного профиля. Передний угол обычно принимается равным y = 0. При y > О необходим корректировочный расчет профиля. Задние поверхности затылованные. Задний угол на верщине обычно принимается в пределах = 10- - 12°. Его величину выбирают исходя из достаточной величины заднего угла по всей режущей кромке. Желательно, чтобы ag > 2° и во всяком случае не меньше 1°30. [c.845]

В качестве основных параметров режима обработки, влияющих на стойкость инструмента с покрытием, были использованы скорость и, подача 5 и глубина резания t. Для описания геометрии инструмента использовали передней угол у, задний угол а и главный угол в плане ф. Радиус при верщине был принят постоянным и равным 0,8 мм, а угол Л = 0. Критерием служил износ задней поверхности инструмента Ад. [c.178]

Исходные плоскости. Вопросы геометрии режущего инструмента весьма сложны. Дело в том, что в общем случае передняя и задние поверхности являются фасонными и соответственно лезвия криволинейными. Поэтому фактически можно говорить только об углах для данной конкретной точки лезвия. Вопрос еще усложняется тем, что большинство углов режущего клина определяется направлением вектора относительной скорости движения обрабатываемой детали и инструмента, а для каждой данной точки лезвия при вращательном движении обрабатываемой детали или инструмента направление этого вектора изменяется и соответственно изменяются величины углов режущего клина. [c.327]

Геометрия цилиндрической фрезы. На рис. 48 показаны элементы цилиндрической фрезы передняя поверхность /, задняя поверхность 4 шириной /, ленточка 3 шириной 0,05—0,1 мм, затылочная поверхность (спинка) 5, режущая кромка (лезвие) 2, наклоненная к оси фрезы под углом со. [c.57]

Кроме того, сила расходуется еще на трение сходящей стружки о переднюю поверхность зуба фрезы и на трение задней поверхности зуба фрезы об обработанную поверхность. Величина силы, расходуемой на трение, зависит от геометрии режущего инструмента и при правильно выбранных размерах является незначительной. [c.93]

На фиг. 27 показан зуб торцовой фрезы, оснащенной твердым сплавом, в различные периоды износа. В процессе фрезерования на задней поверхности зуба образуется площадка износа, ширина которой Ь все время увеличивается. Одновременно на передней поверхности в результате трения сходящей стружки образуется едва заметная лунка, причем она находится на некотором расстоянии I от режущей кромки (фиг. 27, а). По мере работы износ задней поверхности все время опережает износ передней поверхности, пока площадка износа на задней поверхности не соединится с лункой на передней поверхности. С этого момента износ резко возрастает, так как разрушенная кромка не может резать нормально. Наступает так называемый катастрофический износ инструмента (фиг. 27, б), после которого для восстановления правильной геометрии режущей кромки приходится снимать большой слой металла с передней и задней поверхностей зубьев. [c.61]

Заточку спиральных сверл производят на универсальных и специальных заточных станках. Сверла затачивают по задним поверхностям, когда малый съем металла обеспечивает необходимую геометрию режущей части инструмента. Задние поверхности затачивают как конусные поверхности (рис. 39, а) и, реже, как винтовые. [c.104]

Соответствующее расположение передней и задних поверхностей по отношению к исходным плоскостям и направлению подачи образует геометрию инструмента. В качестве исходных плоскостей для определения геометрических параметров приняты основная плоскость и плоскость резания. [c.9]

Шнековые сверла имеют специальную геометрию заточки (рис. 92) плоскую заточку передней и задней поверхностей со стружколомающей канавкой на передней поверхности. [c.199]

Как показала практика применения твердых сплавов, при строгании наблюдается выкрашивание режущих кромок резцов даже при правильном выборе геометрии их заточки и режимов резания, при этом выкрашивание появляется не при рабочем ходе в результате ударного действия в процессе резания, а при обратном, когда задняя поверхность резца скользит по обработанной поверхности детали. [c.94]

Заточка сверл по плоским задним поверхностям требует специальной настройки универсально-заточной головки в зависимости от геометри ческих параметров инструмента. Формулы для расчета углов установки головки приведены в табл. 130. [c.235]

Процесс образования поверхностного слоя деталей при резании конструкционных материалов представляет собой комплекс сложных физических явлений. Исследованиями советских ученых установлено, что процессы стружкообразования и процессы формирования поверхностного слоя физически взаимосвязаны все факторы, ведущие к облегчению процесса стружкообразования и уменьшению объема пластической деформации срезаемого слоя, обычно вызывают улучшение качества обработанной поверхности. Кроме того, на процесс образования поверхностного слоя значительно влияют наростообразование, а также условия взаимодействия задних поверхностей инструмента и заготовки. По этому снижение сил трения по задним поверхностям инструмента вследствие применения охлаждающе-смазывающих жидкостей, а также доводка режущего инструмента улучшают качество обработанной поверхности. Применение охлаждающе-смазываю-щих жидкостей при чистовых операциях позволяет повысить чистоту поверхности примерно на один класс, а при отделочных процессах—до двух классов. Все характеристики качества поверхности в той или иной степени зависят от физико-механических свойств обрабатываемого материала, режимов резания, геометрии и износа инструмента. Более вязкие, пластичные материалы получают и более высокую деформацию обработанной поверхности [42—43, 57, 66, 98]. [c.70]

В табл. 8 приведены оптимальные значения основных элементов геометрии токарных резцов, рекомендуемых при обработке пластмасс, имеющих широкое распространение в нашей промышленности. При обработке пластмасс применяют резцы, имеющие большие значения задних углов а = 20- 24°. Это объясняется абразивными свойствами пластмасс, вызывающими усиленный износ режущих инструментов по задней поверхности. Передние углы у выбираются в зависимости от марки обрабатываемого материала [134]. [c.152]

Износ фрез и оптимальная геометрия их режущей части. В зависимости от условий фрезерования износ зуба фрезы происходит или только по задней поверхности (рис. 203, а), или одновременно по задней и передней поверхностям (рис. 203,6). При [c.225]

Переточка внутренних протяжек всех типов производится в большинстве случаев по передним поверхностям зубьев, а наружных протяжек — по задней поверхности. К переточке предъявляются те же требования, что и к их заточке при изготовлении. Особенно важно сохранить при переточке заданные подъемы на зуб и геометрию режущих элементов. [c.36]

При заданной геометрии инструмента давление по передней поверхности пропорционально твердости обрабатываемого материала в зоне стружкообразования и мало зависит от других факторов. Аналогично, нормальное давление по задней поверхности пропорционально твердости обрабатываемого материала и в меньшей степени зависит от других факторов. Тогда [c.176]

В автоматизированном производстве часто рациональнее производить замену резцов вместо подналадки, так как при использовании быстросменной оснастки на замену резца расходуется меньше времени, чем на его подналадку [98]. Сигналом для замены инструмента является выход размера детали за пределы поля допуска. При этом время работы инструмента до его замены определяется не общей стойкостью, а размерной стойкостью, которая измеряется длиной пути резца в металле или количеством деталей, обработанных в пределах допуска. По данным эксплуатации автоматической линии роликовых подшипников 1-го ГПЗ размерная стойкость на токарных операциях составляет всего от 30 до 50% общей стойкости (в зависимости от допустимой ширины фаски износа по задней поверхности). В этих условиях изыскание геометрии инструмента, обеспечивающей повышенную размерную стойкость даже за счет некоторого снижения общей стойкости, является задачей весьма актуальной. Примером такой геометрии инструмента являются предложенные нами резцы с фаской по задней поверхности под нулевым задним углом . [c.149]

В общем случае зуб протяжки изнашивается по задней поверхности, уголкам, ленточке (у калибрующих зубьев) и передней поверхности. Наиболее характерным и чаще всего лимитирующим ИЗН0С0Л1 является износ по задней поверхности (рис. 357). Учитывая, что протяжка в основном применяется как чистовой инструмент (однако не исключается применение протяжки в качестве чернового инструмента), за критерии износа принимаем технологический изпос — увеличение шероховатости поверхности, искаже-inie геометрии или изменение размеров протягиваемых поверхностей. Максимально допустимый износ по задней поверхности зуба и уголкам струл коразделительных канавок принимается (при обработке заготовок из стали и чугуна) в пределах для цилиндрических протяжек до 0,2 мм, для шлицевых и шпоночных до 0,3 мм. [c.381]

Обычно фасонные фрезы изготовляют с затылованными зубьяма Однако более рациональная геометрия (постоянный по величине угол а) заставляет шготовлять ах с остроконечными зубьями, хотя переточка таких фрез труднее. Самым основным в конструкции фасонной фрезы является обеспечение одинаковой фаски на задней поверхности по всему профилю зуба фрезы (рис. 136, а). [c.173]

Геометрия режущего инструмента. Принцип работы любого режущего инструмента основан на действии клина. Наиболее наглядно можно рассмотреть элементы и геометрию режущего инструмента на примере токарного резца. Последний состоит из головки (рис. 50, б], которая принимает непосредственное участие в отделении pe- заемого слоя металла, подошвы, на которую опирается резец при установке его на станке, и тела, с помощью которого производится закрепление резца в резцедерл а-теле. Основными элементами головки резца являются передняя поверхность 9, по которой сходит стружка, главная задняя поверхность 5, обращенная к поверхности резания, вспомогательная задняя поверхность обращенная к обработанной поверхности, главное лезвие [c.176]

В ЭТОМ случае при переточках по задней поверхности форма режу щей кромки и геометрия передней поверхности сверла не мепяются-Неперетачиваемая задняя поверхность фасонного призматического резца создается при поступательном движении его фасонной режущей кромки. При переточках такого резца по передней поверхности форма режущей кромки сохраняется неизменной. Державка призматического резца допускает его поступательное перемещение вдоль образующей задней поверхности. При установке переточенного резца используют это перемещение и заставляют заднюю поверхность скользить сам по себе до тех пор, пока на станке режущая кромка переточенного резца не будет совмещена с положением, которое занимала режущая кромка нового резца. При такой установке переточенный резец сможет обрабатывать те же детали, что и новый резец. [c.24]

В работах [17, 18] была показана роль геометрии режущего инструмента и, в частности, радиуса скругления главной и вспомогательной режущих кромок в выборе толщины покрытия. Радиус скругления является функцией свойств инструментального материала (прочность, ударная вязкость, зернистость и т. д.) и технологии заточки и доводки (характеристики заточного круга, режимы заточки и доводки). Особенно в неблагоприятных условиях работает покрытие, КТР которого заметно отличается от КТР инструментального материала. Если р Лпош то велика вероятность разрушения покрытия за счет проявления краевых эффектов . В том случае возникающие предельные растягивающие напряжения могут частично или полностью разрушить покрытие вдоль активной длины главной режущей кромки с последующим полным разрушением покрытия по площадкам контакта передней и задней поверхностей [17]. Наиболее благоприятно работают покрытия при [c.45]

Примечания 1. Значения наибольших допускаемых пpoчнo tью твердого сплава подач соответствуют следующим условиям величина износа фрезы по задней поверхности йз = 1,0 мм скорости резания соответствуют стойкостям фрез в пределах 100—400 мин. запас прочности твердого сплава равен п = 1,35 биение зубьев фрез условно равно нулю обработка без верхней литейной корки геометрия режущей части фрез = опт = 14° = 5 = 0,5 "р / = 1,0 1,2 лл. 2. При наличии биения зубьев фрез табличную величину наибольшей допустимой подачи следует уменьшить на величину наибольшего биения между соседними зубьями. 3. При выборе другого коэффициента запаса прочности табличную величину наибольшей подачи следует умножить на поправочный коэффициент Кп (см. ниже). [c.382]

Примечания 1. Значения наибольших, допускаемых прочностью твердого сплава подач соответствуют следуюш,им условиям величина износа фрезы по задней поверхности — оптимальная (стр. 370) скорости резания соответствуют стойкостям фрез в пределах 100—400 мин. запас прочности твердого сплава равен = 1,35 биение зубьев фрез условно равно нулю геометрия режущей части фрез 7 = Топ А = + 15° а = Лопт, 1 = 5 " [c.383]

Геометрия цилиндрических фрез. На рис. У.З показаны элементы цп.пингрнче-скон фрезы с винтовыми зубьями передняя поверхность I, задняя поверхность 4, ленточка 3 (шириной 0,05—0,1 мм), поверхность спинки (затылованная) 5, лезвпе 2. Угол, образованный лезвием с осью фрезы, называется углом наклона винтовой канавки, или углом наклона спирали или углом наклона зубьев и обозначается со. Задний угол а. (рис. У.З, б) измеряется в плоскости, перпендикулярной к оси фрезы, т. е. в плоскости ее торца. Нормальный задний угол а измеряется в плоскости, перпендикулярной к лезвию. Передний угол у измеряется в плоскости, перпендикулярной к лезвию. Поперечный передний угол у измеряется в плоскости, перпендикулярной к оси фрезы. [c.79]

Для того чтобы придать резцам нужную геометрию, их затачивают шлифовашьными кругами. Заточку ведут в следующем порядке сначала затачивается главная задняя поверхность, затем задняя вспомогательная и, наконец, передняя поверхность. После заточки режущую кромку, особенно у твердосплавных резцов, доводят, так как доводка способствует повышению стойкости инструмента. Резцы из быстрорежущей стали можно довести абразивным бруском. Твердосплавные резцы обычно доводят на чугунном притире, поверхность которого покрывается пастой из карбида бора, смешанной с керосином. [c.110]

Искусственное демпфирование может осуществляться с помощью резания, когда искусственно увеличивается демпфирующее действие процесса резания за счет изменения геометрии режущей кромки. При этом может возрасти и возбуждающее действие процесса резания, поэтому данный способ эффективен лишь для определенных материалов и видов обработки. Способ этот в большинстве случаев сводится к тому, что на задней поверхности режущего инструмента снимается фаска шириной 0,1—0,3 мм с отрицательным задним углом 10°—15° или делается закругление задней грани. Недостатком таких заточек является увеличение радиальной составляющей силы резания и деформаций станка, поэтому она не может быть использована при обработке нежестких деталей и при чистовых операциях. [c.147]

Заточка — обработка рабочих поверхностей инструмента шлифовальными кругами на заточном станке с целью получения необходимой геометрии. Доводка — обработка тех же поверхностей мелкозернистыми шлифовальными кругами после заточки для повышен1 я остроты режущих кромок, достижения требуемой шероховатости и образования фасок на передней и задней поверхностях. Доводка существенно повышает режущие свойства и стойкость инструмента. [c.43]

Задние углы имеют величину а = 10 15°. Угол наклона задней поверхности, кроме создания оптимальной геометрии режущего клина сверла, должен обеспечивать условия незатирания сверла при максимально возможных подачах обработки. В связи с таким двойным назначением задняя поверхность затачивается под двойным углом на толщине твердосплавной пластинки а = 10ч-12°, а на остальной части а = 15ч-20°. При заточке задней грани по криволинейной поверхности (цилиндрической, конической, винтовой) необходимость двойной заточки отпадает. [c.61]

Трансформация геометрия резца при переносе его выше или ниже горизонтальной основной плоскости (фиг. 24, а и б). Подобное перемещение осуществляется с целью улучшения условий работы резца. Наиболее правильной была бы установка точно по центру, хотя это требует некоторой затраты времена на установку. Если вершина резца окажется выше центра, то задний угол а уменьшится и резец может не только износиться, но и выкрошиться вследствие-упругой деформации изгиба под действием силы резания. Поэтому находяг более правильным ставить резец ниже центра. Подобные же соображения приводят к тому, что при растачивании предпочтительнее ставить резец выше центра (на 1—2 мм). Иногда при обтачивании рекомендуют проходной резец ставить-выше центра, желая погасить его вибрацию за счет тормозящей силы трения> ва задней поверхности резца. В других случаях конструкция оправок заставляет ставить резцы выше и ниже центра. [c.41]

Улучшение геометрии ленточки. На денточке задний угол равен нулю. Съем металла- на задней поверхности ленточки увеличивает задний угол, уменьшает трение и увеличивает стойкость сверла. [c.341]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...