Износ при фрезеровании

О меньшей роли температурного фактора в процессе износа при фрезеровании быстрорежущими фрезами по сравнению с точением быстрорежущими резцами также свидетельствует меньшее влияние скорости и, следовательно, температуры резания на стойкость фрез. [c.263]

Укажите величины допускаемого износа при фрезеровании торцовыми фрезами [c.91]

При фрезеровании против подачи нагрузка на зуб фрезы возрастает от пуля до максимума, при этом сила, действующая на зап-товку, стремится оторвать ее от стола, что приводит к вибрация л и увеличению шероховатости обработанной поверхности. Преимуществом фрезерования против подачи является работа зубьев фрезы из-под корки , т. е. фреза подходит к i вердому поверхностному слою снизу и отрывает стружку при подходе к точке В. Недостатком является наличие начального скольжения зуба по наклепанной поверхности, образованно предыдущим зубом, что вызывает повышенный износ фрезы. [c.329]

Взаимосвязь макронапряжений с технологическими факторами. Технологические факторы (методы и режимы обработки, геометрия и износ режущего инструмента, СОЖ и др.) оказывают большое влияние на величину и знак остаточных напряжений. Точение обычно вызывает появление растягивающих напряжений величиной до 30—70 кгс/мм , глубина распространения их находится в пределах от 50 до 200 мкм в зависимости от условий обработки. При фрезеровании возникают как растягивающие, так и сжимающие напряжения, последние более характерны для попутного фрезерования жаропрочных сплавов. Фрезерование титановых сплавов чаще всего сопровождается образованием сжимающих напряжений. В процессе шлифования, как правило, создаются растягивающие напряжения. Величина и знак макронапряжений после механического полирования зависят от предшествующей обработки, но в большинстве случаев полирование способствует наведению незначительных сжимающих напряжений (до 20— 30 кгс/мм ). [c.57]

Глубина наклепа поверхностного слоя после обработки резанием металлическим и абразивным инструментом возрастает с увеличением подачи, глубины резания, скорости детали, радиуса скругления и износа режущего лезвия. Глубина резания при фрезеровании не оказывает заметного влияния на наклеп поверхностного слоя. [c.129]

Использование медьсодержащих эмульсий при обработке металлов резанием. В работе [57] проведено исследование по снижению износа режущего инструмента при фрезеровании. Для уменьшения износа фрез к смазочно-охлаждающей жидкости добавляли различные присадки. Наиболее эффективной добавкой оказался сульфат меди. Было установлено, что между режущим инструментом и обрабатываемой деталью в процессе резания образуется медная пленка (рис. 111). Образовавшаяся медная пленка уменьшает износ фрезы в 2 раза. [c.204]

Вместе с тем следует указать и на существующее соответствие коэффициента к при работе различными инструментами в тех случаях, когда механизмы износа не отличаются или в силу особых обстоятельств различия в механизме износа сказываются сравнительно мало. Так, например, при фрезеровании быстрорежущими торцовыми и дисковыми трехсторонними фрезами при достаточном пространстве для размещения стружки и увеличенных вспомогательных задних углах в подавляющем большинстве случаев коэффициенты к практически одинаковы. [c.164]

В результате периодического срыва нароста в условиях прерывистого резания II невозможности образования достаточно развитого нароста при фрезеровании стойкость тоже лимитируется износом по задним поверхностям. [c.166]

При фрезеровании — оптимальная величина износа, при которой достигается наибольшая общая продолжительность работы фрез при максимально допустимом числе переточек. Рекомендуемые средние значения оптимальных величин износа, в зависимости от обрабатываемого материала, вида фрез и характера обработки, приведены в табл. 3. [c.286]

Примечания 1. Значения даны при работе по стали не по корке, с охлаждением, при фрезеровании против направления подачи, с главным углом в плане Ф—90 и при допустимом износе. [c.102]

Положение точки S характеризует поперечный снос фрезы при фрезеровании канавки. Точка S оказывает большое влияние на профиль фрезы. С уменьшением х (фиг. 17) участок профиля фрезы, соответствующий режущей кромке сверла, получается более крутым и подверженным повышенному износу из-за малых боковых углов. При этом ширина фрезы получается наиболее узкой. Такая форма малоприменима для затылованных и вполне приемлема для остроконечных фрез. С возрастанием х ответственный участок делается более пологим, ширина фрезы возрастает, улучшаются также и боковые углы профиля. Завод Фрезер" для свёрл из углеродистой стали применяет в основном симметричное расположение точки S (л = у), а для свёрл из быстрорежущей стали несимметричное х<Су). [c.329]

Обработку фасонных поверхностей производят при помощи приспособлений, снабженных копирами. На фиг, 255 и 256 приведены схемы построения копиров при фрезеровании соответственно по методу прямолинейной и круговой полачи заготовки. Радиус фрезы должен быть меньше радиуса вогнутой части изделия, если таковая имеется на обрабатываемом профиле. В целях компенсации износа фрезы ролик целесообразно делать конической формы, а на копире выполнять соответствующий скос. Угол скоса 10—15°. [c.490]

Нормы износа фрезы. Износ фрез происходит в зависимости от условий резания или по задней поверхности зуба, когда толщина срезаемого слоя а аиб <С 0.08 мм, или одновременно по задней и передней поверхностям при резании с а аиб 0.08 мм. Критерием затупления при фрезеровании, когда не предъявляются высокие требования к чистоте и точности обработки, является износ по задней поверхности. В табл. 26 приведены допускаемые величины износа фрез по задней [c.294]

Примечания 1. Окружную силу при фрезеровании алюминиевых сплавов рассчитывать, как для стали, с введением коэффициента 0,25. 2. При износе фрез до допустимой величины окружная сила возрастает при обработке мягкой стали в 1,75—1,9 раза при обработке стали средней твердости и твердой, а также чугуна —в 1,3—1,4 раза. [c.445]

Сюда же следует отнести некоторые воздействия на машину, возникающие при техническом обслуживании и ремонте (сходные с износом конструктивных элементов). Например, при шлифовании шеек коленчатого вала под ремонтный размер вкладышей снижается диаметр шеек не только вследствие износа при работе двигателя, но и частично вследствие операции ремонта, так как происходит некоторая перешлифовка вала при выведении овальности и конусности шеек. То же наблюдается при расточке гильз цилиндров, фрезеровании гнезд клапанов головок цилиндров, заточке режущих элементов рабочих органов многих сельскохозяйственных машин и т. п. [c.234]

При фрезеровании износ режущего инструмента происходит интенсивнее, чем при точении, из-за неблагоприятных условий работы инструмента, многократно врезающегося в обрабатываемую заготовку. [c.89]

Применение регулировочных колец при фрезеровании пазов дисковыми фрезами устраняет зависимость ширины паза от ширины фрезы, позволяет компенсировать износ фрез. [c.397]

Процесс стружкообразования при шлифовании приближается к резанию, осуществляемому зубом фрезы. Несмотря на малые размеры срезаемого слоя, получаемая при шлифовании стружка имеет то же строение и вид, что и стружка, получаемая при фрезеровании. Здесь также имеют место упругое и пластическое деформирование, тепловыделение, упрочнение, износ и др. Но так как не все зерна одинаково участвуют в работе, то наряду с нормальной (мелкой) стружкой при шлифовании получается еще и металлическая пыль, которая при высокой температуре спекается. [c.409]

При фрезеровании с радиально-осевой подачей червячная фреза в начале резания и до получения полной высоты зуба перемещается радиально. Затем радиальная подача прекращается, и включается осевая. Этот метод осуществляют на специальных зубофрезерных станках стандартными фрезами. При радиальной подаче резко возрастает нагрузка на зубья червячной фрезы, а следовательно, износ зубьев, поэтому радиальную подачу Sp выбирают меньше осевой Sq [s , =(03 -. 0,5) Sq]- Метод с радиально-осевой подачей экономичен при фрезеровании зубчатых колес с большим углом наклона зубьев и при работе червячными фрезами большого диаметра. В обычных условиях обработки применяют фрезерование с осевой подачей. [c.657]

Допустимая величина износа фрез, превышение которой приводит к катастрофическому нарастанию износа, также зависит от применяемой СОЖ. При фрезеровании всухую (и = 98 м/мин) средняя величина допустимого износа фрез по уголкам не превышает 0,3 мм (часто разрушение начиналось и при износе 0,25 мм), а с водными СОЖ она составляла 0,35—0,4 мм. С применением масляных СОЖ ф)резы сохраняют режущие свойства при износе по главной задней грани, равном 0,4—0,5 мм, а при СОЖ МР-4—0,8—0,9 мм. С повышением скорости резания до 154 м/мин допустимая величина износа уменьшается при работе со всеми СОЖ. Износ, соответствующий окончанию периода приработки, при резании с водными СОЖ в 1,5—2 раза выше, чем при работе с маслами, причем с увеличением скорости резания он уменьшается. [c.122]

При фрезеровании сплава ВТ5 с применением различных СОЖ лимитирующим является износ фрез по главной задней грани. По сравнению с другими обрабатываемыми материалами при обработке сплава ВТ5 предельно допустимая величина износа очень низкая и составляет всего 0,25 мм. [c.125]

На рис. 5 опытные графики [5] показывают резкое уменьшение величины С, т. е. возрастание скольжения зуба фрезы с увеличением фаски износа при фрезеровании различных аустенитных сталей, в то время как при обработке ферритной стали скольжение отсутствовало, т. е. 1 (верхние опытные точки). Здесь нашло свое отражение большое упругое последействие аустенитных сталей. Последнее подтверждается характерным графиком (рис. 6), показываюш,им закономерное возрастание фаски износа по задней поверхности зуба при встречном фрезеровании с увеличением отношения g , в то время как для ферритной стали такая [c.338]

Ю. Г. Тыминский предлагает выражать удельный износ при фрезеровании Мц в виде двух слагаемых первого Нщ, соответствующего непрерывному резанию, равного удельному износу при точении, и второго гго2, пропорциональною числу врезаний лезвия на протяжении 1000 м пути резания. Число врезаний легко подсчитать оно [c.144]

Рациональный выбор геометрических параметров режущей части фрезы имеет важное значение при обработке слоистых пластмасс. Для уменьшения влияния на стойкость упругого восстановления обработанной поверхности и для уменьшения контактной площадки трения задние углы фрез выполняют значительно большими, чем, например, задние углы таких же фрез при резании металлов. Но несмотря на небольшую механическую прочность и твердость пластмасс, значительно увеличивать задний угол нельзя, так как уменьшается прочность режущих кромок инструмента. В связи с этим задний угол а, обеспечивающий наибольшую стойкость инструмента и наименьший удельный износ, при фрезеровании гетинакса и текстолита принимается равным 18°, при обра- [c.128]

При фрезеровании цилиндрических деталей из титанового сплава ВТЗ-1, выполняемом при подаче 0,2 мм/об и глубине 0,5 мм, сжимающие напряжения меняют знак, т. е. переходят в растягивающие, только при достижении скорости резания 40 м/мин. При меньших же скоростях, когда нагрев сплава меньше, величина остаточных напряжений сжатия может достигать 40 кгс/мм . На величину и степень наклепа влияет и такой фактор, как износ инструмента. Для сплава ХН70ВМТЮ увеличение износа резца в 8 раз повышает глубину и степень наклепа в 1,5 и 1,4 раза. Износ резца по задней поверхности увеличивает трение и выделение тепла, в результате в поверхностном слое вместо сжимающих могут возникнуть растягивающие напряжения, переходящие в сжимающие на некоторой глубине. При этом для разных материалов, видов и режимов обработки динамика формирования остаточных напряжений оказывается различной. Степень упрочняемости различных структурных составляющих жаропрочных сплавов не одинакова. Карбиды металлов и интерметаллические соединения, в частности, обладают значительно большей твердостью, чем твердые растворы, и низкой упрочняемостью. [c.40]

После этого в водную эмульсию был добавлен сульфат меди USO4 из расчета 15 г на 1 л эмульсии и была испытана новая фреза из той же партии инструментов. Также как и в предыдущем опыте, по окончании фрезерования каждой из прорезей производился замер величины фаски износа по задней поверхности Я всего было обработано пять прорезей, а при фрезеровании шестой прорези процесс обработки был прекращен при достижении длины фрезерования = 80 мм. Изменение h при этом характеризовалось следующей последовательностью по окончании обработки первой прорези h =0,08, второй — 0,1, третьей — [c.198]

Применение радиоактивных пластинок позволило получить весьма ценные данные и при исследовании процесса фрезерования. На рис. 3 показаны полученные нами радиограммы обработанной поверхности и поверхности резания при фрезеровании двумя методами. Обрабатываемый материал — сталь 20 и 5ХНТ, экспозиция 60 дней. Радиограммы показывают, что износ значительно уменьшается в зоне поверхности резания и возрастает на обработанной поверхности. [c.106]

Шпоночные пазы закрытого типа обрабатывают на валах двухзубой концевой фрезой по челночной схеме с ручной или автоматической осевой подачей в конце каждого продольного хода. Шпоночные пазы, расположенные на валах с угловым шагом, фрезеруют последовательно с поворотом вокруг оси, а диаметрально расположенные пазы — одновременно на двусторонних фрезерных станках. Для компенсации износа фрезы по диаметру и получения точных по ширине пазов применяют патроны, регулирующие эксцентриситет фрезы (рис. 182). При фрезеровании сег- [c.328]

При фрезеровании с радиально-осевой подачей червячная фреза в начале резания и до получения полной высоты зуба перемещается радиально. Затем радиальная подача прекращается, и включается осевая. Этот метод осуществляют на специальных зубофрезериых станках стандартными фрезами. При радиальной подаче резко возрастает нагрузка на зубья червячной фрезы, а следовательно, износ зубьев, поэтому радиальную подачу Хр выбирают меньше осевой Хо [ р = (0,3 0,5) Хо]. Метод [c.343]

Примечание. При фрезеровании жароЬрочной стали и сплавов, нержавеющей стали ауотенитного класса допустимый износ = 0,2 н- 0,4 мм. [c.154]

Предполагалось, что применение ССПУ при фрезеровании пера лопаток позволит компенсировать влияние упругих деформаций и износа инструмента на точность обработки. [c.138]

Процесс образования стружки при фрезеровании сопрово--ждается теми же явлениями, что и процесс стружкообразовання при точении (деформации, тепловыделение, наростообразование, износ инструмента и др.), с аналогичными причинами их возникновения. Однако процесс фрезерования имеет и некоторые особенности, [c.297]

Процесс образования стружки при фрезеровании сопровождается теми же явлениями, что и процесс стружкообразования при точении (деформации, тепловыделение, паростообразование, износ инструмента и Др.), с аналогичными причинами их возникновения. Однако процесс фрезерования имеет и некоторые особенности. При точении резец, врезавшись в обрабатываемый металл, находится под постоянным действием стружки примерно одинакового сечения вдоль всей длины обработки. При фрезеровании зуб за один оборот фрезы находится под действием стружки относительно малое время. Большую часть оборота он не участвует в резании при этом зуб охлаждается, что положительно сказывается на его стойкости. Но при каждом обороте зуб должен вновь врезаться в срезаемый слой, что сопровождается ударом о его режущую кромку ударная нагрузка приводит к снижению стойкости зуба фрезы и в отдельных случаях — к его полному разрушению. [c.248]

Величины допустимого износа в зависимости от типа фрезы и характера обработки колеблются в пределах 0,15—2,00 мм. Однако на практике при фрезеровании с высокой скоростью у 150 м1мин труднообрабатываемых сталей, склонных к большому упругому последействию (например, стали 45Г17ЮЗ) наблюдалось любопытное явление сохранения режущей способности лезвия зуба фрезы, оснащенного твердым сплавом ТТ10К8 (Б), хотя фаска износа на задней грани зуба достигала значений як 3—4 мм. В этом слу-338 [c.338]

При обработке углеродистой стали 45 влияние различных СОЖ на износ и стойкость фрез заметно изменяется в зависимости от условий фрезерования. При фрезеровании со скоростью 98 м/мин с применением различных масляных СОЖ фрезы изнашиваются в основном по главной задней грани. При применении масляных СОЖ с химически активными присадками (МР-1, МР-4, сульфофрезол) режущая часть фрез как по уголкам, так и по главной задней грани изнашивается более равномерно, чем при работе с маслами без присадок, например с ИС-12, веретенным АУ или масляной жидкостью ОСМ-3, содержащей малое количество химически активных присадок. С применением водных СОЖ (эмульсий ЭТ-2, Укринол-1, С-8265 и синтетических жидкостей Мобилмет Ц-250 и Аквол-10) износ фрез развивается преимущественно по [c.121]

Выше обращено внимание на то, что при точении нержавеющей стали и жаропрочного сплава, и особенно при дисковом фрезеровании, разница в технологических свойствах СОЖ нивелируется. Так, если при отрезке и сверлении с различными СОЖ нередко коэффициенты изменения стойкости /Ст=10 и более, то при фрезеровании чаще всего /Ст З, хотя на форсированных режимах резания при фрезеровании Кт увеличивается до 4—5. Это вызвано ослаблением адгезионных явлений на рабочих режимах резания в условиях свободного доступа СОЖ и усилением роли абразивного изнашивания. В условиях абразивного изнашивания относительное влияние СОЖ на стойкость уменьшается (см. например, результаты стойкостных испытаний при сверлении и резьбонарезания серого чугуна). Относительное подавление адгезионных явлений при фрезеровании может быть подтверждено достаточно ярко выраженным абразивным характером износа инструментов, а при резании нержавеющей стали и жаропрочного сплава также сохранением их работоспособности до высоких значений износа (1 мм). Аналогично при точении сплава ХН35ВТЮ низкая шероховатость обработанной поверхности и работоспособность резцов сохранялись до величин износа, превышающих 1,5 мм. Кроме того, при точении эффективность водных СОЖ может быть связана с их более высокими охлаждающими свойствами, обеспечивающими увеличение предельного износа, при котором сохраняются режущие свойства инструментов. [c.147]

Глубина наклепанной зоны может быть довольно велика. Нанример, для стали найдено [2], что при запрессовке наклеп распространяется на 3—4 мм нри проточке на 0,5—1,0 мм при волочении-(про-тяжке) на 0,01—0,05 мм при износе (действии абразива) на 0,03— 0,1 мм. При фрезеровании значительное повышение микротвердости наблюдается на глубину до 10 мкм. Приведенные данные, конечно, могут служить только примером, так как глубина наклепанного слоя зависит от режима обработки, т. е. от многих факторов, не всегда легко контролируемых. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...