Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Сплавы Выносливость статическая

Приведенные результаты были проанализированы [591] с целью сравнения усталостной прочности двух групп алюминиевых сплавов — сплава высокой статической прочности типа А1—2п—Mg и сплава несколько более низкой статической прочности типа А1—Си. Было установлено, что приблизительно 45%. результатов для сплавов с цинком дают точки выше осредняю-щей кривой, показанной на рис. 10,5, тогда как сплавы типа А1—Си дают приблизительно 70% таких точек. Таким образом, имеются указания на то, что обладающие меньшей статической прочностью сплавы типа А1—Си являются более выносливыми в сложных болтовых соединениях, работающих в условиях концентрации напряжений щ нагрузки.  [c.275]


В настоящее время для ряда изделий введено обязательное испытание целых конструкций или узлов конструкций из высокопрочных алюминиевых сплавов на статическую выносливость. При испытаниях на статическую выносливость большое влияние оказывает наличие концентраторов напряжений. Число циклов до разрушения при наличии надрезов сокращается в 3—7 раз, предел усталости снижается в 1,5—2 раза (табл. 41, 42).  [c.162]

Для высокопрочных титановых сплавов в литом состоянии характерна своеобразная зависимость усталостной прочности от содержания кислорода. Если у деформированных образцов сплавов с повышением содержания кислорода (в пределах 0,02—0,3 %) увеличивается и статическая прочность, и предел выносливости, то у литых образцов из техниче-  [c.149]

Из рис. 2 следует, что независимо от того вызывает циклическое деформирование упрочнение (Мо, N1) или разупрочнение (сталь 45) предел выносливости лежит в области напряжений, соответствующих переходу от упругого к неупругому деформированию, какой-либо корреляции с диаграммами статического растяжения не наблюдается. Аналогичные результаты были получены и в других работах для других сплавов [1, 5].  [c.7]

Титановые сплавы отличаются повышенной чувствительностью к концентраторам напряжений. Для них характерна низкая теплопроводность, поэтому при шлифовании происходят фазовые превращения, развиваются неблагоприятные остаточные напряжения. Поверхностное пластическое деформирование помогает устранить их влияние на работу детали. Обкатка галтели у болтов из титанового сплава ВТ-16 ликвидирует вредное влияние шлифования и повышает долговечность болтов в условиях повторно-статических нагрузок в 17—20 раз, а предел выносливости — в 2 раза [36]. Схема обкатывания показана на рис. 43. Радиус профильной части ролика принимают на 0,1—0,15 мм меньше радиуса галтели. При обкатке болтов  [c.103]

Упрочнение накатыванием роликом галтелей, болтов диаметром 6—10 мм из титанового сплава ВТ-16 повышает долговечность болтов при повторно статических нагрузках в 17—20 раз, а предел выносливости в 2 раза [25].  [c.299]

В связи с этим для металлических материалов определяется статическая выносливость — сопротивление разрушению при повторных нагрузках небольшой частоты и сравнительно высокого уровня. Некоторые сведения по статической выносливости двух высокопрочных деформируемых алюминиевых сплавов, Ц16 и В95 приведены в табл. 36. Начальные участки диаграмм растяжения для сплавов Д16 и В95 показаны на рис. I — 7.  [c.23]


Статическая выносливость сплавов Д16 и В95  [c.62]

На рис. 1-10 приведены диаграммы растяжения, сжатия и статической выносливости полуфабрикатов из различных магниевых сплавов.  [c.150]

Рис. 9, Статическая выносливость цилиндрических образцов из сплава МА2 при асимметричном растяжении пруток диаметром 80 мм с минимальными свойствами по ТУ Рис. 9, Статическая выносливость цилиндрических образцов из сплава МА2 при асимметричном растяжении пруток диаметром 80 мм с минимальными свойствами по ТУ
Сопротивление усталости сталей при повышенных температурах находится в наиболее тесной связи с временным сопротивлением разрыву при соответствующей температуре (как это имеет место и при температуре 20° С). Отношение предела выносливости к временному сопротивлению разрыву при различных температурах находится в пределах 0,45—0,60. При повышенных температурах длительное действие статических нагрузок вызывает ползучесть металла. Предел ползучести с повышением температуры быстро падает, и опасные для деталей деформации или разрушения могут происходить при напряжениях значительно ниже пределов выносливости. Как правило, стали и сплавы, хорошо сопротивляющиеся ползучести, хорошо сопротивляются и усталости.  [c.30]

Рис. 3.13. Влияние отношения условного предела текучести к пределу прочности при статическом растяжении на предел выносливости алюминиевых сплавов, определенные на базе 10 циклов до разрушения при симметричном цикле в условиях осевого Рис. 3.13. Влияние отношения <a href="/info/1800">условного предела текучести</a> к <a href="/info/1682">пределу прочности</a> при <a href="/info/166780">статическом растяжении</a> на <a href="/info/75337">предел выносливости алюминиевых сплавов</a>, определенные на базе 10 циклов до разрушения при <a href="/info/6097">симметричном цикле</a> в условиях осевого
Ранние теории усталости металлов и сплавов в исторической перспективе рассмотрены в ряде обзоров и монографий [1-5]. Несмотря на то, что явление усталости изучается уже около 150 лет, вопрос о причинах наличия или отсутствия предела выносливости, а также о том, почему наблюдается разрушение при напряжениях ниже статического предела текучести, остается дискуссионным, хотя уже в 1842 г. было высказано предположение, что разрушение от усталости осей железнодорожных вагонов связано с молекулярными изменениями в структуре железа [4]. Эволюция структуры и этапы накоплений повреждений в металлических материалах с позиций современных представлений были детально рассмотрены в 3 и 4 главах книги.  [c.155]

У стальных деталей, не имеющих значительных концентраторов напряжений и работающих при температуре, близкой к нормальной, наклеп увеличивает предел выносливости в среднем, примерно на 30% [87]. Но для деталей из жаропрочных сплавов, работающих при повышенной температуре, значительный и сквозной наклеп, созданный растяжением, в 2—3 раза и более снижает длительную статическую прочность. Поэтому детали из жаропрочных сплавов должны изготавливаться так, чтобы наклепа не было или чтобы он был незначительным, так как наличие в поверхностном слое наклепа и искажений зерен металла вызывает ускоренное окисление и выгорание легирующих элементов, рекристаллизацию сплава в поверхностном слое, что приводит к снижению жаропрочных свойств и преждевременному разрушению деталей.  [c.18]

Необходимые для расчёта характеристики прочности выбираются соответственно определённым режимам нагружения (статические, динамические), конструктивным условиям (концентрация, напряжённое состояние), условиям эксплоатации (температурные условия, коррозия) и другим факторам. При нормальных температурах сопротивление материала характеризуется пределом текучести aJ-, пределом прочности и пределом выносливости з В табл. 1, 2, 3, 4, 5 и 6 приведены величины этих характеристик соответственно для углеродистых сталей, легированных сталей, чугунов, магниевых сплавов, алюминиевых сплавов, неметаллических. материалов.  [c.335]


Высокопрочные стали, так же как и другие высокопрочные сплавы, при статической выносливости намного больше чувствительны к концетраторам напряжений,  [c.32]

Б00°С снижает усталостную прочность на 20—25 %. Это снижение находится на уровне и даже несколькр меньше, чем снижение статической прочности под влиянием соответствующего повышения температуры. Интересно то, что предел выносливости надрезанных образцов значительно меньше зависит от температуры испытания, чем предел выносливости гладких образцов. Изменение усталостной прочности более значительно при отрицательных температурах, чем в диапазоне 20-450°С. Многие исследователи связывают уровень циклической прочности титановых сплавов при повышенных температурах (выше 300°С) непосредственно с длительной прочностью, отождествляя влияние длительности действия статической и циклической нагрузок. Циклическое нагружение в различных температурных областях вызывает различный характер разрушения, особенно в начальной стадии. В диапазоне —196 —+ 200°С разрушение начинается и распространяется преимущественно по двойникам, в области 200—400°С наблюдается обычное для высоких температур разрушение по телу зерен, при более высоких температурах разрушение происходит главным образом по границам зерен.  [c.164]

Наложение статического растяжения (или сжатия) на циклическое растяжение—сжатие позволяет наблюдать действие асимметрии цикла на усталостное поведение металла, хотя на практике наблюдается не часто (вибрация натянутых болтов и др.). Более часто происходит наложение статического растяжения или кручения на циклические напряжения от знакопеременного изгиба (лопатки турбин, компрессоров или вентиляторов, лопасти насосов, валы и др.). Изменение предела выносливости при изгибе сплавов ПТ-ЗВ и ВТЗ-1 и стали 20X13 при наложении осевого растяжения показано на рис. 106, а при наложении кручения для сплава ПТ-ЗВ—на рис. 107. Если статические касательные напряжения (рис. 107) снижают предел выносливости при изгибе титанового сплава примерно так же, как стали, то растягивающие напряжения при циклических напряжениях изгиба более заметно влияют на титановые сплавы, чем на сталь 20X13. Асимметрия цикла в этом случае более заметно сказывается на более прочном сплаве ВТЗ-1, чем на сплаве ПТ-ЗВ.  [c.171]

Рис. 107. Зависимость отношения предела выносливости при изгибе и наложении статического кручения Одд к пределу выносливости при симметричном изгибе а от постоянньгх касательных напряжений в долях от предела текучести т /Ту гладких (1) и надрезанных (2) образцов из сплава ПТЗВ Рис. 107. Зависимость отношения <a href="/info/1473">предела выносливости</a> при изгибе и наложении статического кручения Одд к <a href="/info/1473">пределу выносливости</a> при <a href="/info/177755">симметричном изгибе</a> а от постоянньгх <a href="/info/5965">касательных напряжений</a> в долях от <a href="/info/1680">предела текучести</a> т /Ту гладких (1) и надрезанных (2) образцов из сплава ПТЗВ
Многочисленные исследования показали, что одним из наиболее эффективных методов воздействия на состояние поверхности, приводящих к повышению циклической прочности, является предварительное поверхностное пластическое деформирование (ППД). При этом применение ППД повышает циклическую прочность не столько в области многоцикловой усталости, сколько при больших перегрузках. Известны примеры, когда применение методов ППД позволяет повысить долговечность деталей из титановых сплавов, работающих в области малоциклового нагружения, в 17 — 20 раз, а предел выносливости—в 2 раза [ 187, с. 35, 43]. Вместе с тем по сравнению с многоцикловой усталостью эффективность применения ППД для деталей, работающих в малоцикловой области, изучена меньше. До последних лет отсутствовало даже научно обоснованное объяснение влияния ППД при больших перегрузках (выше предела выносливости), так как при этом роль остаточных сжимающих напряжений не может быть решающей. Возникающие при ППД остаточные сжимающие напряжения при значительных циклических пластических деформациях неизбежно релаксируют при первых же циклах нагружения. С целью установления природы влияния ППД на малоцикловую долговечность титановых сплавов были поставлены специальные опыты по изучению влияния ППД на статическую прочность и характер деформации. Исследование проводили на цилиндрических образцах сплава ВТ5-1 диаметром 10 мм. После механической шлифовки и полировки часть образцов подвергали электрополированию до полного удаления наклепанного слоя. Поверхностное пластическое деформирование осуществляли в трехроликовом приспособлении для обкатки (диаметр ролика 20 мм, радиус профиля ролика г= 5 мм, усилие на ролик изменялось от 300 до 1200 Н при определении статической прочности и равнялось 900Н при оценке характера деформирования). Обкатку вели на токарном станке в 2 прохода при скорости вращения шпинделя 100 об/мин  [c.193]

Основное отличие диаграмм циклического деформирования от диаграмм статического деформирования заключается в том, что в первом случае отмечается упрочнение и разупрочнение, тогда как во втором — всегда только упрочнение. Второе отличие диаграмм циклического от статического деформирования заключается в несравнимо меньших значениях неупругих деформаций (при напряжениях предела выносливости неупругие деформации за цикл не превышали 0,018%, а во всем диапазоне вплоть до области малоцикловой усталости были меньше 0,12%) [3]. Значения предела выносливости (при растяжении-сжатии и изгибе) близки к значениям соответствующих циклических пределов пропорциональности для стали, алюминиевых сплавов, меди (рис. 55) [3]. Это позволяет оценивать значения предела вы.чослявости путем исследования закономерностей необратимого рассеяния энергии. С достаточно высокой точностью предел выносливости может быть найден как циклический предел пропорциональности по диаграмме деформирования, построенной для стадии стабилизации процесса неупругого деформирования i[3].  [c.106]


При отсутствии- концентраторов напряжения начиная с некоторой температуры, разной для разных сплавов, усталостная прочность становится выше статической прочности при одинаковом в обоих случаях времени действия нагрузки. При наличии надреза предел выносливости часто оказывается ниже предела длительной прочности и в области очень высоких температур завпснт от состояния поверхности, способа изготовления надреза.  [c.150]

Коэффициент Ч о в сильной степени зависит от скорости ползучести, которую имеет материал при заданных статическом напряжении и температуре. При малых скоростях ползучести (Pmin< <10- %/ч), как правило, Ч о=0,1— 0,15, а при скоростях ползучести 10 аустенитных сталей и никелевых сплавов значения Fo находятся в пределах 0,6 Ч о< 1.0. При высоком уровне статических напряжений (когда Pmin> >10 %/ч) они могут вызывать повышение предела выносливости матеоиала в этом случае коэффициент Ч о<0.  [c.150]

Усталость при высоких температурах представляет собой сложный процесс, в котором определенную роль играют явления ползучести и повреждения, характерные для длительного статического высокотемпературного нагружения [97, 111]. Этим обстоятельством в значительной степени объясняется отсутствие физического предела выносливости для материалов, испытываемых при высоких температурах. Высокотемпературную усталость можно считать одной из разновидностей коррозионной усталости. Тем не менее целесообразно особо рассмотреть этот вид нагружения, поскольку при высокотемпературной усталости в материале происходит ряд специфических процессов, прямо не связанных с коррозией. Так, при испытании образцов из литейного никель-хромового сплава ЖС6К при 900°С наблюдалось резкое снижение значений микротвердости от головок к рабочей зоне образцов, что можно объяснить весьма существенным разу-142  [c.142]

При наличии смешанного излома усталостные признаки наиболее устойчиво сохраняются в очаге разрушения, признаки нетипичного для усталости разрушения сначала появляются в зоне развитого разрушения. Следует иметь в виду, особенно при анализе эксплуатационных изломов, что в ряде материалов признаки преимущественно усталостного характера могут наблюдаться и в том случае, когда значение переменной составляющей (относительно предела выносливости) невелико, а. значение статической составляющей (относительно предела длительной прочности) существенно. Например, в литейном никелевом сплаве ЖС6У при асимметричном переменном изгибе при 950°С изломы имели типично усталостное строение при следующих относительных значениях переменной и статической составляющих fa = 0,45aw, am=0,8—0,9 Одл (da — переменная составляющая, От — статическая составляющая, aw и Одл — соответ-венно пределы выносливости и длительной прочности на 100-ча-совой базе). Лишь при ста<0,45 aw при той же статической составляющей нагрузке в зоне развитого усталостного разрушения наблюдались небольшие по размерам участки со строением, характерным для высокотемпературного статического нагружения (рис. 116).  [c.144]

Деформируемые магниевые сплавы обладают несколько меньшей статической выносливостью, чем деформируемые алюминиевые сплавы (0,67 у сплава МА2 и 0,78 у сплава Д16АТ).  [c.137]

Рис. 10. Статическая выносливость об-разцов с отверстием из сплава МА8М при повторном асимметричном растяжении лист толщиной 2 мм (поперечные образцы) с типичными свойствами Рис. 10. Статическая выносливость об-разцов с отверстием из сплава МА8М при повторном асимметричном растяжении лист толщиной 2 мм (поперечные образцы) с типичными свойствами
Исследования показали, что в случае, если в месте возможного зарождения усталостной трещины имеются остаточные растягивающие напряжения, то предварительное растяжение (статическая перегрузка) в зависимости от его величины может существенно увеличивать усталостную прочность элемента из сплава АМг61 благодаря тому, что при этом происходит уменьшение остаточных (растягивающих) напряжений. Для определения расчетных значений пределов выносливости о чк с учетом влияния статической перегрузки напряжением Оист может быть использована методика, разработанная для стальных конструкций [4].  [c.142]

Итак. орреляционный и регрессионный анализ характеристик сопротивления усталостному и статическому разрушению деформированных алюминиевых сплавов показал, что между пределом выносливости прн переменном изгибе на базе 10 циклов и пределом прочности существует тесиэя линейная корреляционная зависимость (0,837 < р< 0,912)  [c.129]

Наложение статического растяжения (или сжатия) на циклическое растяжение—сжатие хорошо позволяет наблюдать действие ассимметрии цикла на усталостное поведение металла, хотя на практике встречается не так часто (вибрация натян утых болтов и др.). Более часто встречается наложение статического растяжения или кручения на циклические напряжения от знакопеременного изгиба (лопатки турбин, компрессоров или вентиляторов, лопасти насосов, валы и т. д.). Изменение предела выносливости при изгибе двух титановых сплавов и стали 2X13 при наложении осевого растяжения дано на рис. 74, а при наложении кручения — на рис. 75 [103]. Если статические касательные напряжения (рис. 75) снижают предел выносливости при изгибе у титанового сплава примерно так же, как у стали, то растягивающие напряжения при изгибных циклических напряжениях более заметно сказываются на титановых сплавах, чем, в частности, на стали 2X13. Асимметрия цикла в этом случае заметно сказывается на более прочном сплаве ВТЗ-1, чем на пластичном сплаве ПТ-ЗВ.  [c.162]

Повысить прочность соединения можно увеличением рабочего сечения шва либо применением комбинированных покрытий. Получающиеся сварные соединения пригодны для восприятия статической нагрузки и имеют высокий предел выносливости при действии знакопеременной изгибающей нафузки (рис. 13.9). Предел выносливости образцов при базе Ю циклов равен 50. .. 60 МПа, т.е. на уровне, обычном для сплава АМгб. Разрушение образцов, как правило, происходит на сплаве АМгб у внешнего концентратора. Только при высоких напряжениях отдельные образцы разрушаются по шву. Сварные соединения имеют высокую плотность при гидравлических, пневматических и вакуумных испытаниях, а также высокие коррозионные свойства в морской воде при наличии на их поверхности лакокрасочных покрытий.  [c.502]

Данные испытаний на усталость сплавов [535—537 и др.] и элементов конструкций [538] указывают на наличие корреляции между долговечностью и технологической наследственностью. Нами проведен анализ влияния различных видов технологических обработок на сопротивление усталости алюминиевого сплава АВТ-1. После обработки полуфабриката фрезерованием и последующей термообработки (искусственное старение при 200° С в течение 2 ч) предел выносливости снижается до 90%, а долговечность — в 3 раза. Виброупрочнение дробью, как и предполагалось, сопровождается увеличением усталостной долговечности, особенно значительным при низких амплитудах напряжений. Аналогичный эффект наблюдается и при виброударном упрочнении [535]. Термообработка после виброударного упрочнения (нагрев до 200° С, выдержка 2 ч) хотя и вызьшает снижение технологических остаточных напряжений в 2 раза, но практически полностью снимает эффект упрочнения [535]. Локальные технологические нагревы при диаметре пятна меньше 10 мм при 200°С в течение 10, 30, 60, 80 мин не оказывают влияния на статическую прочность. Увеличение температуры нагрева до 480°С с выдержкой 15 мин приводит к изменению микроструктуры в поверхностном слое, сопровождаемому снижением Од до 50% и относительного удлинения е на 20%.  [c.335]


Наблюдается высокая чувствительность к асимметрии цикла нагружения сплава ВТ8 при 500° С. Предел выносливости при статической подгрузке 40 кгс/мм - снижается в два раза.  [c.279]

Пружины, рессоры машин и упругие элементы приборов характеризуются многообразием форм, размеров, различными условиями работы. Особенность их работы состоит в том, что при больших статических, циклических или ударных нагрузках в них не допускается остаточнал деформация. В связи с этим пружинные сплавы кроме механических свойств, характерных для конструкционных материалов (прочности, пластичности, вязкости разрушения, выносливости), должны обладать высоким сопротивлением малым пластическим деформациям. В условиях кратковременного статического нагружения сопротивление малым пластическим деформациям характеризуется пределом упругости, при длительном статическом или циклическом нагружении — релаксационной стойкостью.  [c.349]

Рис. 2. Статическая выносливость при асимметричном растяжении сварных образцов из сплавов 0Т4 и ВТ5-1(амин/Омакс =0.0 /—сварка плавлением 2 — роликовая сварна. Рис. 2. Статическая выносливость при асимметричном растяжении сварных образцов из сплавов 0Т4 и ВТ5-1(амин/Омакс =0.0 /—<a href="/info/7378">сварка плавлением</a> 2 — роликовая сварна.
Обширная исследовательская работа была проведена по изучению режима металлов, подвергающихся действию повторной (усталостной) нагрузки и находящихся при этом в корродирующей среде. Хэйг ) заметил некоторое снижение предела выносливости в образпах латуни, испытанных под знакопеременной нагрузкой в условиях воздействия на них соленой воды, аммиака или соляной кислоты. Он указал при этом, что разрушительное действие аммиака на латунь проявляется лишь при условии одновременного воздействия обоих факторов корродирующего вещества и знакопеременной нагрузки. Дальнейшие успехи в изучении коррозионной усталости были достигнуты Мак-Адамом ), исследовавшим комбинированный эффект коррозии и усталости на различных металлах и их сплавах. Эти испытания обнаружили, что в большинстве случаев сильная коррозия металла до испытания его на усталость оказывает значительно менее вредное воздействие, чем легкая коррозия, происходящая одновременно с испытанием. При этом выяснилось также, что если средой для образца является воздух, то предел выносливости стали возрастает приблизительно пропорционально временному сопротивлению при статической нагрузке при проведении же этих испытаний в пресной воде результаты получаются совершенно иными. Было установлено, что предел коррозионной усталости стали с содержанием углерода свыше 0,25% не может быть повышен. Он может быть понижен термической обработкой. Опыты, проведенные в вакууме, показали ), что предел выносливости стали получается при этом таким же, как и при испытаниях на воздухе, между тем как в образцах из меди и латуни этот предел повышается соответственно не менее чем на 14 и 16%. Все эти результаты представляют большую практическую важность, поскольку многочисленные в эксплуатационных условиях аварии приходится часто относить на счет именно коррозионной усталости ).  [c.455]

Результаты исследования выносливости жаропрочных сплавов в изотермических условиях и в условиях теплосмен приведены на рис. 57 в координатах Qa — IgTVp в виде сплошных линий, полученных обработкой экспериментальных данных по методу наименьших квадратов. Следует отметить, что имело место существенное рассеяние результатов испытаний [141]. Данные рис. 57 показывают, что термоциклирование по приведенным в табл. 8 режимам в процессе испытаний на усталость значительно снижает характеристики сопротивления усталостному разрушению. Особенно существенно это снижение при наличии статических напряжений растяжения.  [c.76]

Результат наложения ка переменные напряжения статических напряжений сжатия зависит от температуры и уровня предела выносливости при симметричном цикле. Эффективность сжимающей нагрузки, измеряемая отношением оаМ-ь как показали испытания сплава ХН77ТЮРУ при 250 С значительно выше, чем при 550° С. Отсюда следует, что применение поверхностного наклепа для деталей из сплава ХН77ТЮРУ, эксплуатируемых при 550° С, мен еэф-фективно, чем при т-емпературах до 250 С. Кроме того, длительное действие высокой температуры способствует релаксации и перераспределению остаточных напряжений в поверхностном слое детали. Статические напряжения сжатия компенсируют отрицательное влияние остаточных напряжений второго и третьего рода в высоколегированных сплавах, которое проявляется в понижении сопротивления усталости при нормальной температуре. На рис. 2.36 приведена кривая Wa-i =f( (T-i)> построенная по результатам испытания образцов гладких и с концентраторами напряжений из сплава ХН77ТЮРУ при базовом числе циклов Л б = 2-10 ... 2-10 .  [c.69]

Усталостное нагружение более многофакторное, чем статическое деформирование и задача классификации дислокационных структур еще более усложняется. При напряжениях, близких к пределу выносливости, на стадии деформационного упрочнения в ОЦК-металлах и сплавах наблюдались самые различные дислокационные субструктуры [11, 14, 17, 24, 39, 32, 48-51], Отдельные изолированные сплетения дислокации (железо, плоский симметричный изгиб), плотные скопления, вытянутые клубки, геликоиды и ряды петель (железо, растяжение-сжатие), сплетения дислокации, отдельные почти прямые сегменты дислокационных границ (moho- и поликристаллическое железо, растяжение-сжатие), ряды дислокации и отдельные дислокации петлевого и геликоидального типов (железо, симметричный изгиб), спектр дислокационных структур -от отдельных скоплений дислокации до ячеистой и полосовой структур (железо, повтор-  [c.84]

При напряжениях, близких к пределу выносливости, на изломе, как правило, имеется один-очаг. Несколько очагов образуется в следующих случаях при повыщенных уровнях переменных напряжений при повыщенных для данного сплава температурах (например, для сталей ХН77ТЮР выше 700° С, для сплава ХН70ВМТЮ выше 800° С и т. д.) при наличии значительной по величине статической подгрузки при наличии поврежденного, в частности, сильно окисленного и обедненного легирующими элементами преимущественно по границам зерен поверхностного слоя при наличии концентраторов напряжений, имеющих значительную протяженность, или нескольких локальных концентраторов, если материал при данных условиях эксплуатации чувствителен к концентрации напряжений.  [c.358]


Смотреть страницы где упоминается термин Сплавы Выносливость статическая : [c.383]    [c.330]    [c.69]    [c.198]    [c.183]    [c.152]    [c.106]    [c.167]    [c.351]    [c.81]    [c.11]   
Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 1 (1967) -- [ c.23 , c.62 , c.137 , c.152 ]



ПОИСК



Выносливость



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте