Сплавы Изгиб

II от магнитных полей, что приводит к необходимости поддерживать последние постоянными во время измерений. Вследствие хаотичности распределения свинца в таких сплавах здесь нельзя предугадать характер температурной зависимости R T), которая может заметно отличаться даже у двух кусков одной проволоки наконец, изгибы, растяжения, отогрев, механическая и термическая обработка также сильно влияют на сопротивление, что постоянно приходится иметь в виду. Все же, несмотря на эти недостатки, такие термометры относятся к наиболее употребительным. [c.330]

Таблица 3.48. Пределы выносливости алюминиевых сплавов при знакопеременном изгибе на базе 2 10 циклов [3, 5, 20]

Большая часть данных по многоцикловой усталости получена при испытаниях на изгиб симметричным циклом с определением о ,. Для ориентировочной оценки пределов выносливости при других видах напряженного состояния можно использовать следуюш,ие соотношения для конструкционных сталей предел выносливости при растяжении — сжатии а- = (0,84-0,9)О-,. при кручении T-i = (0,5H-0,6)a i для алюминиевых сплавов эти коэффициенты составляют 0,85—0,95 и 0,55—0,65 соответственно. [c.78]

Таблица 3.50. Влияние температуры на пределы выносливости жаропрочных сталей и никелевых сплавов при знакопеременном изгибе на базе 2 10 циклов [3]

Основные экспериментальные данные могут быть суммированы следующим образом [60, 61]. Предел прочности действительно очень высок и, например, у аморфных сплавов на основе железа он больше, чем у наиболее прочных сталей. Деформация носит характер негомогенного сдвига при низких температурах и гомогенного вблизи температуры стеклования. Несколько неожиданным обстоятельством является образование при деформации своеобразных очагов локализованного сдвига, ответственных за протекание процесса деформации. Относительное удлинение при растяжении при низких температурах весьма мало (примерно 0,1%), и аморфные материалы отличаются высокой хрупкостью. В то же время они могут быть подвергнуты сильному изгибу или сжатию. [c.288]

На рис. 30.2 показаны некоторые варианты корректирующих функций f R). Наилучшее приближение к результатам эксперимента на изгиб алюминиевого сплава дает выражение [2611 [c.260]

В циклах со средними сжимающими напряжениями (j, < 0), для которых р<0, для углеродистых и низколегированных сталей и цветных металлов и легких сплавов следует в формулах (22.22) и (23.23) принять = 0,а величину р брать по абсолютному значению в этом случае эти формулы принимают следующий вид при изгибе [c.595]

Листы из сплава ВТ1 испытывают на изгиб по ОСТ 1683 вырезают образцы в виде полосок шириной 15 мм и загибают вокруг оправки, радиус которой равен толщине листа. Минимальный угол загиба зависит от толщины листа, как видно из табл. 8. [c.366]

Удвоенная прочность по сравнению с нелегированным титаном. Хорошая пластичность, включая изгиб. Ковка, прокатка и штамповка идут легче, чем у сплавов а или (сплавы р имеют лучшую пластичность при изгибе). Сравнительная простота массового производства. Возможность получения высокой прочности путем термической обработки [c.371]

На фиг. 44 показан его кратковременный предел прочности при изгибе при температурах до 1000° С. Следует особо отметить хорошую жароупорность этог№ сплава. [c.610]

Для получения наибольшего изгибающего эффекта в рабочем температурном диапазоне выбирают пары сплавов с максимальной разницей коэффициентов линейного расширения. Подбор сплавов должен, кроме того, обеспечить равномерность изгиба при перемене температуры и работу термобиметалла без появления вредных перенапряжений и остаточных деформаций при возможных (в практике) значительных отклонениях температуры от установленного рабочего диапазона. [c.630]

В работе [1821 приводятся результаты усталостных испытаний на консольный изгиб образцов из сплава марки В-95. Длительный предел усталости сплава a j = 200 МПа, испытания проводились при напряжении а ах = 300 МПа. Получен следующий вариационный ряд из 22 членов для числа циклов N до разрушения N. 10- ==0,53—0,65—0,76—0,80—0,87—0,90—0,90— 1,02 — 1,07-, 1,07 — 1,09—1,16—1,22—1,29—1,40—1,57—1,59—1,88—2,07— 2,23—2,23—2,38—2,79. [c.128]

Среди всех синтезированных покрытий высокими оптическими характеристиками (рис. 2), способностью прочно закрепляться при низкой температуре на поверхности легкоплавких сплавов, устойчивостью во влажной атмосфере и к термическим ударам по режиму —60- — -120° С, вибростойкостью от 10 до 2500 Гц при ускорении от 1 до 12 g, относительной пластичностью при испытаниях на изгиб обладают покрытия на основе пигмента из смеси окислов магния, кремния, циркония или иттрия со связкой двойного калиево-литиевого силиката. [c.202]

На рис. 55 приведены значения малоцикловой долговечности при мягком симметричном цикле нагружения (изгиб) сплавов ВТ1-1, ТС5, ВТЗ-1 при различных амплитудах напряжения [ 77]. [c.96]

Неоднократный статистический анализ показал, что при базе испытания более 5-10 десятикратное увеличение числа циклов не приводит к изменению вычисляемого предела выносливости более чем на 10 %. В частности, у технически чистого титана [92] снижение напряжений с (1,05—1,08) iLl до с , т.е. на 5—8 %, влечет за собой по меньшей мер десятикратное увеличение циклической долговечности. Вероятность определения предела выносливости, вычисленная по данным рис. 92, показала (надрезанные образцы сплава ПТ-ЗВ, плоский изгиб), что уменьшение базы в 10 раз (с Ю до Ю ) может с 33 %-ной вероятностью привести к увеличению определяемого предела выносливости со 140 до 154 МПа, т.е. на 10 %. Это же изменение, но с большей вероятностью может произойти при изменении базы в 20 раз (с 5-10 до 10 цикл). Таким образом, к настоящему времени можно считать доказанным существование физического предела выносливости у титановых сплавов при 20°С в пределах 10 %-ной точности при изменении базы испытаний в 10 раз. Достаточно достоверные результаты определения предела выносливости титановых сплавов получаются при базе испытания 10 цикл и более. [c.140]

Сплав ВТ5, пруток, изгиб (гладкие образцы) 825 274 255 [c.159]

Сплав ПТ-ЗВ, пруток, изгиб (гладкие образцы) 785 333 354 [c.159]

Сплав ВТЗ-1, пруток, изгиб гладкие образцы 980 510 470 [c.159]

Частота циклов. По данным различных исследований, повышение частоты нагружения сплавов в интервале 500-5000 цикл/мин практически не оказывает влияния на предел выносливости. Дальнейшее повышение частоты иногда приводит к заметному увеличению предела выносливости [ 162, 163], хотя при частоте нагружения примерно до 10000 цикл/мин это повышение почти всегда укладывается в полосу разброса экспериментальных значений. В табл. 31 приведены данные [78, с. 50] по влиянию частоты нагружения в диапазоне 600 -20000 Гц листовых образцов сплава ОТ4-1 толщиной 2—4 мм плоским изгибом. [c.165]

Таблица 31. Влияние частоты нагружения на предел выносливости сплава ОТ4-1 при плоском изгибе истовых образцов толщиной 2 мм (числитель) и 4 мм (знаменатель) [78, с. 50—54)

При сварке обеспечивается равнопрочность сварного соединения (по цветному металлу) прн действии статической нагрузки. Сварные соединения обладают удовлетворительной пластичностью. Так, для соединения меди МЗр пли сплава МНЖ 5-1 со сталью Ст4сп при ручной сварке угол изгиба составляет 40— 85 , а при аргонодуговой 110—180°. [c.386]

Эти сплавы при сварке с медью М3 обеспечивают предел прочности со ед1П[сиия 22—22,5 кгс/мм и угол изгиба 140—180 , а при сларко с бронзой 26—28 кгс/мм и угол изгиба 100—160 . В прослой] е по линии соедииения твердость достигает 470— 480 кгс/мм" при твердости бронзы БрХ 0,8 120 (ас/ыл . [c.389]

При дополнительном легировании высококремнистого сплава молибденом в количестве 3—4% можно значительно повысить его стойкость в соляной кислоте. Такой сплав, известный под названием кремнистомолибденового чугуна, имеет следуюш,ий состав 0,5—0,6% С 15—16% Si 3,5—4% Мо 0,3—0,5% Мп, не более 0,1% Р н 0,1% S. Механические свойства сплава следующие предел прочности при изгибе 17—20 Mн/зi , стрела прогиба (при расстоянии между опорами 500 мм) 2—3 мм] твердость НВ 4000—5000 Мн1м [c.241]

Выведенные соотношения формально действительны для ребер, испытывающих при изгибе как растяжение (рис. 122, а), так и сжатие (рис. 122, б). На самом же деле сжатые ребра гораздо прочнее, так как почти все литейные материалы (за исключегшем сплавов Mg) значительно лучше сопротивляются сжатию, чем растяжению. Поэтому приведенные рекомендации имеют преимущественное значение для растянутых ребер. [c.235]

Усталостные трещины на поверхности образцов, испытанных на воздухе, выявлялись при изгибе даже после 25 % от общего времени до разрущения этого не наблюдалось на образцах, испытанных в вакууме. Долговечность свинца повышалась по мере улучшения вакуума в исследованных пределах до 10- Па [1]. Свойства малолегированных сплавов свинца приведены в табл. 19. [c.59]

Пластичность листов при изгибе не так хороша, как у сплавов а — р, и значительно хуже, чем у р-сплавов. Лля горячей обработки давлением требуется ббль-шая мощность, чем для сплавов а — В [c.370]

Предел прочности при сжатии весьма высок и достигает значения 600 кГ1см . Вместе с тем сопротивление статическому изгибу и растяжению а также удару металлокерамических твердых сплавов относительно невелико — предел прочности при изгибе лежит в пределах 100—250 кГ1см предел прочности при растяжении примерно вдвое меньше предела прочности при изгибе ударная вязкость составляет 0,25—0,6 кГм/сн . [c.533]

При испытаниях по методике ГОСТ 4872-52 ни один из нспытуемын 10 образцов не должен иметь предел прочности меньше указанного. По указанной причине эти цифры, так же как и приводимые ниже, в табл. 7—9, не могут сравниваться со значениями предела прочности при изгибе сплавов аналогичного состана, приведенными выше, в табл. I и 2. [c.545]

Немагнитная сталь. Изготовляют путем введения в состав стали никеля и марганца, способствующих понижению температуры перехода v-железа в а-железо до 20 С и ниже. В виде примера немагнитной стали можно указать никелевую сталь, и.мею-щую состав 0,25—0,35 % С, 22—25 % N4, 2—3 % Сг, остальное Fe. Предел прочности при изгибе для такой стали 700—S00 МПа, магнитная проницаемость = 1,05- -1,2. Немагнитная сталь ввиду ее высоких механических с13ойств может применяться для изготовления детален, которые ранее выполнялись из сплавов меди и алюминиевых сплавов и не обладали достаточно высокими механическилн свойствами. [c.291]

Разработаны новые органосиликатные материалы, способные служить надежным защитным покрытием термоэлектродных проводов из хромоникелевых сплавов, копеля, меди, никеля при температурах до 1250° С. Введение в органосиликатную композицию 30—35% боросиликатного стекла, за счет силикатного компонента, обеспечило повышение температуры службы покрытий на 200° С по сравнению с известными органосиликатными материалами П-4, М-3 и другими. Покрытия из новых материалов на хромель-алю-мелевых термоэлектродных проводах не теряют электроизоляционных свойств после 40-часовой выдержки при температуре 1200° С, а покрытия из алунда при этой температуре через 18 часов имеют нулевое сопротивление и при понижении температуры до комнатной изолирующая способность их не восстанавливается. При 10-кратном изгибе провода, защищенного вышеуказанными материалами, на стержне диаметром 1—1.5мм повреждений покрытия не наблюдалось. Комбинированное покрытие (алунд+органосиликатный материал) обеспечивает изгиб провода без разрушения покрытия на стержне диаметром 15—20 мм. Библ. — 7 назв., табл. — 1. [c.348]

Изучение возможности возникновения разрушения при контакте окисленных титановых сплавов с твердыми солями галогенов при 20°С. Для этого были использованы образцы сплава ВТ5-1 в двух структурных состояниях а-твердый раствор и а-твердый раствор с предвыделениями й2ч()азы. Для создания таких структурных состояний при одинаковых поверхностных оксидных пленках в первом случае образцы выдерживали в течение 10 ч при 600°С, после чего закаливали с 750°С (выдержка составляла 10 мин). Во втором случае образцы вначале закаливали с 750°С, а затем подвергали старению при 600°С, 10 ч. В результате установлено, что при нагружении образцов сечением 3X10 мм трехточечным изгибом в 3 %-ном растворе ЫаС1 в первом случае происходил надрыв поверхностных оксидных слоев с последующей глубокой пла-74 [c.74]

Пределы выносливости при изгибе отожженных сварных соединений из листового материала толщиной 2 мм из высокопрочных сплавов ВТ20 и ВТ5-1 даны в табл. 28. [c.157]

Сплав ВТ8, пруток, гладкие обраэць), изгиб (Л/=5-10 цикл) отжиг 490 460 [c.159]

Т а б л и ц а 32. Сопоставление пределов выносливости сплавов при круговом изгибе, растпжении —сжатии и кручении [92,133] [c.167]

Б. Б. Чечулиным совместно с Р.Д. Вагановым, И. В. Козловым и Ю. А. Шаманиным были проведены специальные исследования усталостной прочности сплава ВТ6 (0 = 820 МПа, б= 10,6 %, ф—26.4 %) при изгибе, кручении и совместном циклическом нагружении изгибом и кручением. При этом использовали круглые гладкие образцы диаметром 30 мм (табл. 33). [c.168]

Наложение статического растяжения (или сжатия) на циклическое растяжение—сжатие позволяет наблюдать действие асимметрии цикла на усталостное поведение металла, хотя на практике наблюдается не часто (вибрация натянутых болтов и др.). Более часто происходит наложение статического растяжения или кручения на циклические напряжения от знакопеременного изгиба (лопатки турбин, компрессоров или вентиляторов, лопасти насосов, валы и др.). Изменение предела выносливости при изгибе сплавов ПТ-ЗВ и ВТЗ-1 и стали 20X13 при наложении осевого растяжения показано на рис. 106, а при наложении кручения для сплава ПТ-ЗВ—на рис. 107. Если статические касательные напряжения (рис. 107) снижают предел выносливости при изгибе титанового сплава примерно так же, как стали, то растягивающие напряжения при циклических напряжениях изгиба более заметно влияют на титановые сплавы, чем на сталь 20X13. Асимметрия цикла в этом случае более заметно сказывается на более прочном сплаве ВТЗ-1, чем на сплаве ПТ-ЗВ. [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...