Число Маха, коэффициент скорости

Число Маха, коэффициент скорости [c.60]

Общие уравнения движения однородного сжимаемого газа. Интеграл Бернулли. Изменения параметров вдоль линии тока. Важные определения параметры торможения, максимальная скорость, скорость звука, критические параметры, число Маха, коэффициент скорости. Выражения для параметров потока через параметры торможения и числа М и Л газодинамические функции. [c.102]

Число Маха, коэффициент скорости. Важным критерием служит отношение скорости газа к местной скорости звука, т. е. число Маха М. [c.106]

Здесь 7 — безразмерная плотность тока, отнесенная к р, а,,, M = Wja — число Маха давление, скорость и плотность отнесены к своим критическим значениям (т. е. безразмерная скорость W совпадает с коэффициентом скорости X). [c.55]

Отношение скорости движения частиц Число Маха. Коэффициент лестной скорости звука via = М назы-скорости , А [c.40]

К — скорость набегающего потока р — плотность воздуха у — поперечное (относительно 1 ) перемещение оси жесткости (положительное вверх) б — угол поворота при колебаниях (положительный на кабрирование) Ь — длина хорды Хо — расстояние от носка профиля до оси жесткости М = Via — число Маха а — скорость звука Су — производная коэффициента подъемной силы профиля по углу атаки в функции числа М = d ld , — коэффициент аэродинамического момента при М = О можно принять = 0,25. [c.485]

Здесь г — коэффициент восстановления термоприемника к — отношение теплое.мкостей газа при постоянном давлении и постоянном объеме (показатель адиабаты) М — число Маха V — скорость газового потока — скорость распространения звука в газе при температуре Т (т). Воспользовавшись взаимосвязью между (х, т) и I, х, т), устанавливаемой приближенное помощью критерия неравномерности распределения температур Р, а также выражением (4.15), и вводя абсолютные значения те.мператур, взамен (4.13) получаем уравнение, содержащее только х, т) [c.62]

При сверхзвуковых скоростях движения тела даже весьма малое притупление его переднего конца оказывает большое влияние на коэффициент сопротивления. При больших значениях числа Маха (например, начиная с М=4) коэффициент сопротивления практически уже не изменяется с дальнейшим увеличением скорости движения тела. На рис. 195 показана зависимость коэффициента сопротивления Сх от числа Маха (/ —для сферы, 2 — для цилиндра с конической головной частью). [c.242]

Коэффициент подъемной силы, так же как и при дозвуковых скоростях, является линейной функцией угла атаки. Наклон кривой Су (г) не зависит от формы профиля и определяется, согласно (73), только числом Маха набегающего потока [c.51]

При сверхкритических дозвуковых скоростях зависимость коэффициента сопротивления от числа Маха набегающего потока [c.57]

Коэффициенты Су и можно выразить в функции числа Маха, если с помощью (57) и (63) вероятную скорость хаотического движения молекул заменить скоростью звука. В соответствии с этим имеем [c.165]

Для определения скорости потока часто применяют зонды, представляющие собой комбинацию насадков статического и полного давления. Из числа существующих комбинированных зондов широко используют насадок Пито—Прандтля, показанный на рис. 10.3. Продольное отверстие 1 насадка воспринимает полное давление, а отверстия 2 на боковой поверхности цилиндрического корпуса — статическое давление. Таким насадком можно измерять давление в газовых потоках с числами Маха М не более 0,85. Следует иметь в виду, что как бы удачно ни была выполнена конструкция комбинированного зонда, динамическое давление измеряется им не вполне точно. Индивидуальные особенности насадка принято характеризовать поправочным коэффициентом который учитывает [c.195]

При внешнем обтекании тела высокоскоростным потоком газа (аэродинамика) роль скорости скольжения зависит от скорости потока (числа Маха). Это можно показать путем следующих оценок. При внешнем обтекании тела касательное напряжение можно выразить через коэффициент сопротивления трения j [c.68]

На рис. 11.6 показана зависимость коэффициента трения от числа Маха. Для числа М = 0, что соответствует умеренным дозвуковым скоростям, в соответствии с формулой (7.26) получим [c.209]

Трубы. Скорость потока жидкости при движении по трубе постоянного сечения, без внешних воздействий, может быть только дозвуковой, достигая при благоприятных условиях скорости звука в выходном сечении трубы. При числе Маха вплоть до М = 0,9 движение сжимаемой жидкости в трубе мало отличается от движения несжимаемой жидкости. Для определения коэффициента теплоотдачи в трубе при движении сжимаемой жидкости можно воспользоваться соотношением (7.115) St = /8. В число Стантона входят средние по сечению трубы значения плотности р и скорости W. [c.246]

Отсюда число Маха и коэффициент скорости для набегающего потока будут [c.320]

Коэффициент скорости X и число Маха М в данной точке связаны соотношением [c.169]

Зависимости параметров потока газа (р, р, Т) от числа Маха (или от коэффициента скорости) и от параметров торможения (ро.Ро. о) называются газодинамическими функциями [c.169]

Найти скорость звука в заторможенном газе а о, скорость звука а, коэффициент скорости X, число Маха М и скорость V в этом сечении. [c.177]

Отношения давлений, плотностей и температур за прямым скачком (Рг, Р2> Т2) к соответствующим значениям до скачка (pi, Pi, T l) определяются в зависимости от числа Маха перед скачком =v, /а i (или от коэффициента скорости Xj) по формулам [c.183]

Отношение а = Р02/Р01 < 1 называется коэффициентом давления и характеризует потери механической энергии в прямом скачке. Ниже приведена зависимость коэффициента давления от числа Маха М перед скачком (или от коэффициента скорости Xi) [c.184]

Пример. 12.2. Определить число Маха и коэффициент скорости в потоке воздуха в трубе по известным показаниям манометра Н = = 1722 мм рт. ст. и /г = -320 мм рт. ст. (рис. 12.5). Показание барометра й g = 760 мм рт. ст. Определить также давление торможения в набегающем потоке Ро 1 [c.188]

В ступенях низкого давления проявляется лопаточная эрозия и в слабой степени фиксируется щелевая эрозия и эрозионно-коррозионные разрушения элементов проточной части. Можно предположить, что столь значительные отличия влияния влаги на надежность ступеней ЦВД и ЦНД объясняются прежде всего тем, что в зоне высокого давления ступени характеризуются небольшими окружными скоростями, малыми отношениями плотностей фаз (и поэтому высокими коэффициентами скольжения), большими числами Рейнольдса и малыми числами Маха. [c.275]

Случай второй. Теплообмен происходит при столь значительной неоднородности температурного поля в текущей среде, что ее физические параметры, в том числе и плотность, следует считать изменяющимися в зависимости от местной температуры. Числа Маха малы по сравнению с единицей, что позволяет пренебрегать сжимаемостью среды. Заданными являются геометрические параметры, характерная скорость, характерная абсолютная температура среды Гер, о, абсолютная температура стенки Т , предполагаемая повсеместно одинаковой, а также уровень давления, на котором развивается процесс. Физические параметры изменяются с температурой по простым степенным формулам типа ы/Но = (Г/То) , где п есть число для каждого данного параметра универсальное. Это последнее свойство присуще в довольно широких пределах газам. Для плотности газов п — —1, для коэффициента вязкости и теплопроводности п = 0,76 в среднем, по Карману). Теплоемкость зависит от температуры гораздо слабее. Газы, рассматривав мые в состояниях, близких к критическому, а также капельные жидкости отличаются более сложными свойствами. [c.100]

Статическую температуру, локальную скорость звука и скорость течения рассчитывали затем но локальным значениям температуры торможения и числа Маха. Наклон кривой статической температуры на поверхности равен наклону кривой температуры торможения. Величину теплового потока определяли из наклона кривой температуры торможения и локального значения коэффициента теплопроводности воздуха. Полученные таким путем величины теплового потока согласовывались с данными, определенными на основании расиределения температуры в пористом материале и его теплопроводности. [c.402]

Экспериментально установлено, что коэффициент трения и число Стантона при Моо = 6,7 уменьшаются с увеличением скорости вдува воздуха примерно так же, как это наблюдалось другими исследователями при меньших числах Маха. Теплообмен оказывает сравнительно малое влияние на коэффициент трения или число Стантона. [c.423]

Полученная в результате обработки экспериментальных данных эмпирическая зависимость коэффициента сопротивления в трубах постоянного диаметра от числа Маха при течении двухфазной однокомпонентной смеси (рис. 6.1) показывает, что при околозвуковой скорости потока значение коэффициента сопротивления стремится к нулю. [c.120]

Здесь К, Ь 8 - нестационарные возмугцения соответственно правого п левого инвариантов Римана и энтропийной функции В /В1, В В1 и В/В1 - операторы дифференцирования вдоль характеристик первого и второго семейств и траекторий частиц А - стационарное значение скорости звука и М = 11 /А - число Маха. Коэффициенты aij определяются формулами [c.621]

Затем из уравнения (4.2.147) рассчитываются длина начального участка S струйного течения по формуле (4.2.146) и длина отрезка 5, между двумя ближайшими поперечными сечениями, которыми делятся начальный и основной участки струйного течения, после чего рассчитываются по алгоритмам, представленным на рис. 4.7-4.12 и 4.1, для каждого поперечного сечения струйного течения на произвольно взятой длине последнего следующие термогазодинамические параметры усредненные величины жидкой L и газовой G фаз, их компонентные составы А,, YI, плотности и рд, удельные энтальпии Z/ , /д, удельные теплоемкости С/, Ср, С , число Пуассона , газовая постоянная Rq, температура Т, плотность двухфазной смеси р,, ее скорость W, удельная теплоемкость С и общий компонентный состав С,, кроме того число Маха для потенциального ядра струи М коэффициенты эжекции [/( , (7 , полного напора vjf и по.[тезного действия Г , а также термогидрогазодинамические параметры для заторможенной струи в расчетном сечении Z-,, ,, А,,, l .,Z ,,Z(j,,F,,Z,,Zp,, p,,Q,,/ ,, ,,7,, [c.227]

При малых значениях числа Маха (М1 < 0,3) величина скорости набегающего потока газа не оказывает заметного влияния на характер распределения давления по профилю. Коэффициенты давления р на профиле остаются практически такими же, как в несжимаемой жидкости. Увеличение скорости приводит к уменьшению минимального давления и соответственно к росту максимального числа Маха на профиле. Хотя при больших значениях М1 (М1 > 0,3) эпюра коэффициентов давления и величина ртш изменяются, но по-прежнему увеличение скорости набегающего потока приводит к росту максимального числа Маха. В результате при некотором критическом значении числа Маха набегающего потока (М1 = М1 р) максимальная скорость на профиле становится равной местной скорости звука, т. е. Мпих = 1,0. При этом минимальное давление достигает своего критического значения [c.30]

На рис. 7.3 находим минимальный коэффициент давления /Jminn = —0,8 и определяем по этому коэффициенту из графика Христиановича (см. рис. 1.1.15 [20]) критическое число Маха M ,j,p = 0,58. Так как заданное число = 0,5 меньше Моокр = 0,58, режим обтекания профиля сжимаемым потоком докритиче-ский и для пересчета давления можно использовать метод Христиановича. По числу Мао = 0,5 дляй = 1,4 вычисляем относительную скорость к о = 0,5345 (см. задачу 7.11). [c.181]

Рис. 11.6, Зависимости коэффициента трения Рис, 11.7. Профили скорости я пог-Су от числа Маха для теплоизолирован- раиичном слое па теплоизолированной и холодной пластин при Рг = 1, и = 0,76 ной пластине и качестве onpi.-деля-[102] ющей взята температура стенки Т.Щ,

Уравнение (7.10.7) при фиксированном L имеет единственное решение. Точки, соответствующие этим решениям, изображены кривой на рис, 7.10,3, На этом же рисунке зг-штрихована область, в которой неравенство (7.1.7) не выполняется. Для иллюстрации использования оценки (7.10.7) получим допустимые значения коэффициента ослабления к т при типичных условиях полета тела вращения с затуг-ленной головной частью. Пусть тело с характерной длиной 1 = 1 м летит в атмосфере на высоте Н со скоростью, котс -рая соответствует определенному числу Маха (Ма). Хараг- [c.443]

Формула (10.25) для г тер введена в общем случае реального ПВРД. Формулы (10.25) дают выражения Дтер и Дпроп через отношение (которое легко выразить через количество тепла, подводимого в двигателе к единице массы газа внутреннего потока) и через коэффициент скорости X, (или число Маха) полета. [c.139]

По найденному значению функщш q на выходе находим два значения коэффициента скорости, числа Маха и функции тг(М) [c.175]

При проведении эксперимента широко варьировались (один-два порядка) физические, гидродинамические и геометрические параметры. Так, температура воды менялась от 2,2 до 88,7°С, т. е. почти от температуры плавления — затвердевания до температуры кипения (в максимальном диапазоне). Температура входящего в аппарат воздуха или газа по сухому термометру менялась от отрицательных значений (—5,2°С) до температуры выхлопных газов дизеля 525°С температура выходящего воздуха или газов по смоченному термометру — от 4,2 до 73,6 °С. Давление менялось от сотых долей атмосферного 9 кПа (0,09 кгс/см ) до значении выше атмосферного—118 кПа (1,21 кгс/см ). Скорость газа менялась от десятых долей единицы 0,7 м/с до околозвуковой 300 м/с (число Маха 0,9). Влагосодержание газа менялось от единиц до сотен граммов на килограмм для входящего газа — от 3,6 до 46, для выходящего — от 4,3 до 401 г/кг. Отношение массовых расходов жидкости и газа (коэффициент орошения) менялось от 0,33 до 80. Внутренний диаметр и высота газонаправляющей решетки ЦТА менялись соответственно от 0,05 до 0,5 м и от 0,002 до 0,3 м. [c.79]

Поставим задачу выяснения условий точного кинематического подобия течения в проточной части натурной и модельной ступеней при работе на различных рабочих телах. Будем считать, что геометрическое подобие соблюдено полностью и что можно пренебречь влиянием показателя изоэнтропы k на значения коэффициентов скорости ср и i 3. В соответствии с вышеизложенным полагаем, что критерии подобия Рг и ц/Н можно исключить из рассмотрения как маловлияющие, а течение в первом приближении — автомодельным по отношению к числу Re. Кроме того, примем, что углы выхода потока из сопловой и рабочей решеток сохраняются неизменными у натуры и модели. Возникающие при этом отклонения в значениях чисел Маха для натуры и модели и оценку его влияния на перенос данных ввиду сложности теоретического анализа необходимо рассматривать применительно к конкретным случаям моделирования радиально-осевых центростремительных ступеней. [c.109]

В расчетах были приняты следующие диапазоны изменения критериев подобия Mi (0,5—1) —число Маха непрерывной фазы в выходном сечении сопла (или безразмерная скорость Xi) Гк=> кр/а е (10 - 50-10 ) — начальный безразмерный радиус капель г/ре[0—0,2]—начальная влажность потока vo= i е [0,5—1]—начальный коэффициент скольжения фаз р = = р2/р1>25 — отношение плотностей фаз Rei = pi irf / Xie (1,5Х ХЮ - 7-105)—число Рейнольдса паровой фазы 1 й о 1Д5. Расчеты проводились при термодинамически равновесном началь- [c.11]

Влияние числа Маха на отражают кривые на рис. 7.5, в, подтверждающие, что в дозвуковом диапазоне скоростей на входе полные потери увеличиваются с ростом М в зоне влажного пара. Характерно, что при больших числах Mi особенно интенсивный рост отмечается при переходе в область влажного пара (примерно в 4 раза). Следует отметить, что графики на рис. 7.5, в относятся к предельному диффузору, имеющему степень расширения п = 6,83 и угол раскрытия уд=13°. Коэффициент при Mi = = 0,843 и /2so>l,10 достигает 65 7о, что дает основания предположить, что в диффузоре реализуется отрыв двухфазного пограничного слоя. Несмотря на уменьшенные продольные градиенты давления, вследствие интенсивной диссипации кинетической энергии в пристенной области профили скоростей пробретают пред-отрывную форму. [c.238]

Обзор имеюгцихся аналитических работ приводит к выводу, что было проведено всего несколько простых исследований сжимаемого турбулентного течения при воздействии на него тепло-1 массообмена [1, 2]. Однако эти исследован я в основном были носвя-ш,ены определению соотношения между коэффициентом трения и числом Рейнольдса, температурой стенки, числом Маха, скоростью вдува и т. д. В этих работах поверхностное трение не связывалось с лежа цим 1 в основе процесса распределен ями температуры и скорости в пограничном слое. [c.397]

Ранее [17] установлено, что при критическом истечении однофазной жидкости влияние сжимаемости ок ывается определяющим при протекании процесса в области, автомодельной по числу Рейнольдса (Re), при этом влияние диссипативных сил в околозвуковой области течения становится исчезающе малым вследствие вырождения турбулентности. Однако практическое использование этого эффекта в трубах при движении в них однофазных сред проблематично, прежде всего, из-за большой скорости звука в таких средах. Кроме того, влияние этого эффекта при движении однофазной среды реализуется лишь на очень коротком участке трубы, примыкающем к выходному сечению трубы, так как скорость звука в адиабатном канале постоянного сечения при движении в нем однофазной среды достигается лишь один раз на выходе из канала. Иначе обстоит дело со скоростью звука в двухфазном потоке как показано в [55], при одних и тех же параметрах торможения в зависимости от структуры двухфазного потока и степени термического и механического равновесия фаз в нем скорость звука может меняться в очень широких пределах. Кроме того, в настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенном соотношении фаз может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе. Таким образом, трансзвуковой режим течения может быть достигнут на конечном участке длины трубопровода при умеренных значениях скорости звука (несколько десятков и даже несколько метров в секунду). В этом случае коэффициент сопротивления является функцией не только вязкости потока, но и его сжимаемости, определяемой числом Маха. Более того, при движении с околозвуковой скоростью влияние wi nnaTHBHbLX сил становится исчезающее малым вследствие вырождения турбулентности. Уменьшение потерь на трение при больших массовых расходах отмечалось в опытах при движении двухфазной смеси в замкнутых контурах циркуляции [32]. Таким образом, при критическом истечении влияние сжимаемости [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...