Операции с кривыми

В. При вращении звена 1 нижний конец шатуна 2 описывает шатунную кривую с, используемую для технологической операции. Вид кривой можно изменять перемещением шатуна 2 вдоль своей оси и его закреплением в требуемом положении. [c.422]

Учитывая, однако, приближенный характер всех технологических расчетов, такое отождествление можно признать законным, и считать, что в первом приближении кривые распределения для операций механической обработки, выполняемых на настроенных станках при автоматическом получении размеров, совпадают с кривыми нормального распределения. [c.178]

Операция На некоторой кривой I, не являющейся характеристикой и лежащей в плоскости х, t), даны значения В точке /И, расположенной близ кривой, но вне её, известны и а. Надо найти обе скорости в точке Р пересечения с кривой L характеристики, проходящей через УИ (рис. 137). Чтобы это сделать, обратимся к плоскости Vx, а) и, отметив в ней точку М, координаты которой суть скорости в точке уИ, проведём через Л1 прямолиней- [c.332]

Охлаждение кузнечных слитков при вспомогательных и отделочных кузнечных операциях. Как показала обработка экспериментов, интенсивность охлаждения металла з процессе вспомогательных (замер размеров, засечка, обрубка концов и т. д.) и отделочных операций (проглаживание, правка) примерно равна интенсивности охлаждения слитков и заготовок на воздухе. Объясняется это тем, что площадь контакта инструмента с горячим металлом в этих операциях небольшая. Поэтому кривые Ро — В для указанных операций сливаются с кривой Ро — В1 охлаждения слитков на воздухе. Температуру заготовок для вспомогательных и отделочных операций можно с достаточной для практики степенью точности рассчитать по зависимостям Ро — В1, полученным при обработке экспериментальных данных по охлаждению слитков и заготовок на воздухе. [c.100]

Повторим (фиг. 45) для всех точек кривой двоякой кривизны ту же операцию, которую мы выполнили для одного из ее элементов, т. е. через все последовательные точки А, А, Л, А" построим плоскости М1 0Р перпендикулярные касательной в точке пересечения с кривой первая из этих плоскостей пересечет вторую по прямой ОР, которая будет, геометрическим местом полюсов дуги АА вторая плоскость пересечет третью по прямой О Р — геометрическому месту полюсов дуги ЛМ"ит. д. Очевидно, что система всех прямых пересечения этих плоскостей или кривая 11 Монж [c.161]

Наиболее эффективно увеличение отдачи (повышение производительности обработки, применение специализированной оснастки, обработка по настроенным операциям и др.). Так, увеличение отдачи в 1,5 раза (кривая 8) повышает экономический эффект по сравнению с исходным в среднем в 2 раза, а увеличение отдачи вдвое (кривая 9) — В 3 раза. [c.14]

При определении содержания и последовательности выполнения геометрических операций, входящих в состав алгоритма для решения задачи по определению точек пересечения кривой с поверхностью, мы пользовались наглядным чертежом, изображенным на рис. 238. Теперь проследим, как решается эта задача на эпюре Монжа. [c.167]

Так как время t входит в Я в степени р, вообще говоря, неизвестной, для построения кривой удобнее брать t постоянным, а изменять только Е. Точная дозировка освещенности Е на фотопластинке может быть получена различными способами. Наиболее просто это достигается с помощью дозировки пропорциональной ей освещенности на щели спектрографа. Операцию получения различных почернений, соответствующих строго дозированным количествам освещенности на пластинке, называют нанесением марок почернений. [c.11]

При Приближенном построении фазовой траектории по этому методу можно поступать следующим образом. Определим с помощью описанного построения направление фазовой траектории в исходной точке Р х , Уо), соответствующей заданным начальным условиям (д , у ). Заменяя на небольшом интервале фазовую траекторию отрезком дуги окружности с центром в точке Л и повторяя ту же операцию для конца этого отрезка дуги с новым мгновенным центром, определим новое направление касательной к траектории. Продолжив подобные операции необходимое число раз, получим ломаную кривую линию, с необходимой точностью воспроизводящую ход действительной фазовой траектории. [c.57]

После выполнения указанных операций барабан 10 с помощью муфты сцепления останавливается и бумага с нанесенной на ней кривой снимается. Затем выключается электродвигатель компрессора. [c.113]

Средняя прочность лабораторных образцов (моделей) объема Ущ можно определить в результате вычисления первого момента распределения (11) и последующего численного интегрирования. Результат этих операций, отнесенный к а , представлен на рис. 2 в виде функции от коэффициента вариации размера зерна g (кривая g). Коэффициент вариации с средней прочности можно также определить численно из выражения (11) в виде функции отношения и коэффициента вариации размера зерна. При [c.172]

Анализируя рассмотренные выше построения, следует указать, что метод весовой линии имеет несомненные преимущества по сравнению с другими графическими методами. В первую очередь это простота и точность, так как отпадает двойственность построения, присущая другим методам. Операции с параллельными и пересекающимися векторами (силами) следует простому закону сложения краевых и параллельных составляющих. Вычисление центров масс стержневых систем и механизмов, по методу весовой линии значительно проще, чем по существующим способам. Упрощается также исследование давлений в кинематических парах механизмов и определение реакций опор в стержневых системах. Методом весовой линии весьма просто производится бесполюсное интегрирование и дифференцирование, так как закон распределения сил соответствует закону изменения функции q = f (х). При этом первообразная функция (вес фигуры, заключенной между кривой q = f [х) и координатными осями) представляет собою интеграл. В дискретном анализе понятие бесконечно малая величина" заменяется понятием конечно малая величина со всеми вытекающими отсюда представлениями о производной в конечных разностях и численным интегрированием (вычислением квадратур). Полигоны равновесия узлов в стержневых системах, построенные по методу весовой линии, проще диаграмм Л. Кремоны, так как позволяют вычислять усилие в заданном стержне не прибегая к определению усилий в других стержнях, необходимых для построения диаграмм Кремоны. Графическое решение многочленных линейных уравнений (многоопорные валы и балки, звенья, имеющие форму пластин, и т. д.) производится по опорным весам или коэффициентам при неизвестных. Такой путь наиболее прост и надежен для проверки правильности решения. Впервые в технической литературе. дано графическое решение дифференциальных уравнений для балки переменного сечения на упругом основании и для круглых пластин с отверстиями, аналитическое решение которых требует сложного математического аппарата. В заключение отметим предельно простое решение дифференциальных уравнений теории упругости (в частных производных) указанным методом. [c.150]

Термин прикрепить в данном случае означает установить соответствие между объектами конечно-элементной модели и геометрии, иснолкзуемое при операциях графического выбора и при задании нагрузок и граничных условий на геометрии. В этом случае говорят, например, что узел ассоциирован с кривой. [c.116]

Один пример с сушкой яблок покажет нам важность такого испытания. Из каждых 100 кг яблок получается после того, как они тщательно очищены и разрезаны на кружки средней толщиной 10 жж, 70/сг материала, пригодного для дегидратации. Сушка должна уменьшить содержание воды в яблоках с 85 до 15%. Обрабатывая плоды под инфракрасными лампами (расстояние между их осями равно 28—30 см) при одинарном слое кружков (1 см), иначе говоря при среднем весе 10 кг м , мы достигаем нужной степени дегидратации за 4 ч расход энергии составляет около 1,4 квт-ч1кг. Эта операция представлена кривой 1 на рис. 197. [c.280]

Усталостное выкрашивание поверхностей зубьев с повышенной шерохов атостью наблюдается и при обкатке редукторов на сборочных стендах при нагрузках значительно меньших, чем эксплуатационные. Пуск редуктора без приработки и обкатки с полной нагрузкой-при резко выраженной шероховатости поверхностей профилей зубьев может привести к значительному их выкрашиванию и снижению надежности и долговечности работы передачи в эксплуатации. Увеличенная шероховатость по впадине зубьев и на переходной кривой от профиля зубьев ко впадине способствует образованию трещин в этих местах при поверхностной закалке зубьев токами высокой частоты. Для улучшения шероховатости профилей зубьеВ применяют шевингование и доводочные операции с применением притирочных паст различного состава. Валы -основные элементы редуктора, передающие крутящие и изгибающие моменты, должны отрабатываться с тщательно подобранной шероховатостью поверхности. При посадке на вал зубчатого колеса подшипников качения или муфты желательно иметь наименьшую высоту неровностей, так как при запрессовке их гре- [c.36]

Так как функция О/(1 + 0) достаточно проста, то можно избежать операций с векторами, используя обобщенные частотные характеристики. Характеристики Блэка — Никольса (рис. 7-3) представляют собой изображенные в полулогарифмическом масштабе кривые зависимости амплитуды от фазы разомкнутой системы. На [c.188]

При правильном расчетезаписываемая кривая на активном участке профиля зуба не должна отклоняться от вертикали. Если же после внесения поправки в установку измерительного наконечника кривая (область эвольвенты) по сравнению с первой записью выровнялось, но продолжает еще отклоняться в сторону от вертикали, это указывает на то, что поправка определена неточно. В этом случае следует повторить ту же операцию с определением Таким образом, можно точно установить действительный радиус Г[, окружности, из развертки которой образовалась эвольвента проверяемого зуба. [c.171]

Строго говоря, необходимо вначале доказать степень соответствия практических кривых распределения нормальному закону (закону Гаусса). Однако, как указывает проф. А. П. Соколовский [45], учитывая приб.тижеиный характер всех технологических расчетов, такое отождествление можно принять законным и считать, что в-первом приближении кривые распределения для операций механической обработки, выполняемых на настроенных станках при автоматическом получении размеров, можно считать совпадающими с кривыми Гаусса . [c.155]

Магнитное состояние М. п. будет при этом изменяться по гистеревисным кривым, как это изображено на фиг. 4, постепенно суживающимся, и в конечном итоге изменение индукции будет происходить практически по прямой линии аЬ. Напряженность поля, при к-рой изменения индукции происходят уже практически прямолинейно, зависит от сорта стали. Чем больше коэрцитивная сила материала, тем длиннее этот прямолинейный участок. Для вольфрамовой стали это составляет ок. 5 Ое. Начальную напряженность размагничивающего поля при магнитной стабилизации определяют для данного сорта стали, ив к-рой сделан М. п., в соответствии с теми внешними размагничивающими факторами (магнитные поля, г°, сотрясения), действия к-рых можно ожидать в практич. условиях работы М. п. Так как всякое изменение магнитного сопротивления М. п. изменяет его магнитное состояние, необходимо магнитную стабилизацию производить после всех операций с М. п. в том виде, в каком он будет установлен в приборе или механизме. Если намагничивание М. п. производится переменным током, то магнитная стабилизация осуществляется обычно на той же установке. Намагниченные и магнитно-стабилизированные М. п. следует хранить в разомкнутом состоянии, не стабилизированные — в замкнутом. [c.205]

Эту операцию с успехом выполняют так называемые коррелографы — приборы, вычерчивающие корреляционную кривую, корреллометры , дающие дискретные отсчеты значений для этих функций, а также спектрографы, выполняющие преобразование Фурье для нахождения спектральной плотности. [c.276]

На основании проведенного расчета можно, зная форму волны в момент времени /, построить форму волны для времени +А/. Такой процесс можно проводить только додмомента образования ударного фронта. Удобно характеризовать остановленную волну углом 6 между осью абсцисс и нашей кривой V, или коэффициентом m=tgQ. Будем рассматривать синусоидальную волну У = У 5Ш(С0 —кх) и проводить операции с одним полуперио- о х-Щ [c.69]

В качестве примера геометрически ориентировапного алгебраического языка следует назвать язык ФАП-КФ, созданный в Минском институте технической кибернетики АН БССР. Он представляет собой пакет [фограмм на языке ФОРТРАН, расширяющий этот язык геометрическими переменными прямыми линиями и плоскостями, кривыми линиями и поверхностями второго порядка, их комбинациями, а также различными операциями, осуществляемыми с фигурами. [c.29]

Поско.льку одна перфокарта может охватить лишь малую часть поля течения, для получения характеристик турбулентности всего поля необходимо большое число автокорреляций. Однако даже единичная операция такого типа дает результаты, неплохо согласующиеся между собой в сравнении с методикой прямого измерения и счета (табл. 2.1). Масштаб турбулентности был получен интегрированием корреляционных кривых. [c.99]

Величину три, измеряют с помощью пробки, вставляемой в стенку трубы заподлицо с ее внутренней поверхностью на участке полностью развитого турбулентного течения. На поверхность пробки наложена двусторонняя клейкая лента. Лента находится в контакте со взвесью в течение разных отрезков времени (приемы и продолжительность операций ввода и удаления пробки идентичны). По наклону кривой увеличения веса частиц, налипших на ленту, в зависимости от времени определяется поток массы частиц, сталкивающихся с поверхностью. На фиг. 4.6 представлены результаты таких измерений для взвеси частиц окиси магния размером 35 мк в воздухе при средней скорости потока 42,7 м1сек. На фиг. 4.7 представлена зависимость плотности потока массы [c.160]

Сопоставляя операции дифференцирования и варьирования функции, устанавливаем, что дифференциал dq является изменением ординаты q вдоль кривой q = f [t), а вариация функции определяет изменение q при фиксированном t, связанноз с переходом от данной кривой к другой смежной с ней кривой = / ( )-f к(р (/). [c.392]

Исследование пассивности проводят путем снятия потенциоста-тических поляризационных кривых. С помощью погенциостата на изучаемый образец металла подают строго определенный электродный потенциал и регулируют скорости анодного процесса (анодную скорость тока). Эту операцию повторяют неоднократно в необходимом диапазоне потенциалов, в результате чего получают анодную поляризационную кривую металла. [c.90]

Индикаторная диаграмма, снятая стробоскопическим индикатором, осреднена по многим сотням рабочих циклов, поэтому перед началом обработки диаграммы границы разброса обводятся плавными кривыми и проводится средняя линия измерения давления, которая принимается в качестве расчетной. Затем с помощью светового ящика градусную шкалу диаграммы и линию в.м.т. тщательно совмещают с сантиметровой сеткой миллиметровой бумаги. Полученная в координатах ф, р индикаторная диаграмма (рис. 9.12) разбивается по углу ср на 30 интервалов (по 15 с каждой стороны отметки в.м.т.), соответствующих изменению рабочего объема цилиндра двигателя на величину AV=Vh/l5. Эта операция, по существу, эквивалентна перестраи-ванию диаграммы в координаты и, р, так как позволяет определить значения давлений, соответствующие равномерному разбиению рабочего объема цилиндра на интервалы, но при этом исключаются погрешности, связанные с графическими построениями. [c.120]

Отпуск стали. Метастабильное состояние, которое имеет сталь после закалки, обусловлено образованием тетрагонального мартенсита. Состояние, близкое к равновесному, возвращается нагревом закаленной стали с помощью отпуска. Отпуском называется технологическая операция, при которой закаленная сталь нагревается до температуры не выше точки Ас с последующим охлаждением. При отпуске сталь становится менее твердой, но более пластичной. Превращения при отпуске можно проанализировать, рассмотрев дилятометрическую кривую (рис. 88), учитывающую изменение объема (длины) [c.121]

Приложения. 1°. Тяжелая точка, движущаяся при отсутствии сопротивления среды и трения. Прежде всего можно свести нахождение пространственных таутохронных кривых под действием веса к нахождению плоских кривых. В самом деле, вообразим пространственную таутохронную кривую С и рассмотрим цилиндр, проектирующий эту кривую на горизонтальную плоскость. Если развернуть этот цилиндр на вертикальную плоскость, удерживая его образующие вертикально, то кривая С перейдет в плоскую кривую С той же длины, а касательная, составляющая Ft веса точки, не изменится. Вследствие этого движение не изменится, и новая кривая будет таутохроной. Обратная операция позволяет переходить от плоской кривой С к пространственной С. [c.392]

Основные характеристики ферромагнитных материалов — коэрцитивная сила, остаточная магнитная индукция, основная кривая намагничивания, магнитная проницаемость, площадь и форма петли, спектральный состав индукции или ее производной (э. д. с.) —служат основой различных магнитных и- электромагнитных методов структуроскопии и давно используются для сортировки, оценки твердости, контроля качества термической обработки ферромагнитных материалов. Среди этих методов наиболее важное место занимает коэрцитиметрия. Измерение коэрцитивной силы включает по меньшей мере две операции намагничивание и размагничивание образца (или детали). Имеется почти полувековой опыт применения коэрцитиметров. [c.103]

Перегрев этой стали надежно определяется с помощью аустенометра. Было исследовано влияние низкого отпуска, времени выдержки, условий обработки холодом. В результате установлено, что осциллограммы кривых, полученные при исследовании деталей, подвергавшихся низкому отпуску по различным режимам и обработке холодом, одинаковы. Удается надежно отбраковывать детали, прошедшие некачественный низкий отпуск, детали, имеющие пониженную твердость, и, кроме того, определять степень обработки холодом до проведения операции низкого отпуска. [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...