Стационарный и нестационарный режимы

Во второй части излагаются законы теплопроводности при стационарном и нестационарном режимах, основы теории подобия и конвективный теплообмен, излучение, а также основы расчета теплообменных аппаратов. Здесь же даются сведения о тепло- и массообмене во влажных коллоидных, капиллярно-пористых телах. [c.4]

Коэффициенты теплопроводности определяют при стационарном и нестационарном режимах. Ниже рассматриваются лишь основные методы определения коэффициентов теплопроводности, получившие широкое распространение, такие, как стационарный метод трубы, стационарный метод плиты и нестационарный метод регулярного режима. [c.519]

Следовательно, для каждого типа ТПС существует корпус, диаметральные размеры и условия теплоотвода которого обеспечивают равенство в этих узлах уменьшения зазора при стационарном и нестационарном режимах (б = б"). Как известно, для характеристики диаметральных размеров и условий теплоотвода корпуса служит функция Ф. Критическое значение этой функции может быть определено по формуле [c.75]

В связи с созданием и внедрением в энергетику крупных теплоэнергетических установок с высокими параметрами пара, усложнением их технологических схем и режимов эксплуатации, повышением требований к их экономичности и надежности необходимо выполнение трудоемких инженерных расчетных исследований, которые практически невозможно провести в нужные сроки без применения современных ЭВМ и методов математического моделирования. В то время как общие вопросы математического моделирования теплоэнергетического оборудования электростанций как объекта оптимизации получили большое отражение в литературе, вопросы теплового расчета статических и динамических характеристик основного теплоэнергетического оборудования на ЭВМ, методов математического моделирования стационарных и нестационарных режимов этого оборудования, специфики реализации этих методов на современных ЭВМ не систематизированы и недостаточно освещены в печати. [c.3]

Изложены современные методы расчета и оптимизации параметров термоизоляции энергетических установок при стационарном и нестационарном режимах работы применительно к корпусам паровых и газовых турбин энергоблоков, трубопроводам теплотрасс и паропроводам, котельным и печным агрегатам. Рассмотрены теплоизоляционные конструкции с теплопроводными включениями и разнородными анизотропными материалами. Получены оценки для эффективных значений теплофизических характеристик термоизоляции из композиционных материалов различной структуры. Проведен учет зависимости теплофизических характеристик материалов от температуры и предложен приближенный метод определения термического сопротивления теплоизоляционных конструкций сложной формы с контролем погрешности расчета. [c.2]

Третья и четвертая главы посвящены расчету и оптимизации однослойной и многослойной термоизоляции при стационарном и нестационарном режимах работы. Представлены расчетные формулы для определения термического сопротивления, распределения температуры и критической толщины слоя термоизоляции с часто встречающейся на практике поверхностью 4 [c.4]

При повышенных и высоких температурах характерным является развитие деформаций ползучести и накопление длительных статических повреждений. Эти два важнейших для прочности и ресурса процесса интенсифицируются при увеличении действующих напряжений, времени и температуры. Расчеты на длительную статическую прочность проводятся [1—3, 5] по пределам ползучести и длительной прочности для стационарных и нестационарных режимов причем в последнем случае, как и при многоцикловой усталости, используется преимущественно условие линейного суммирования повреждений. [c.12]

Как отмечалось в 1 и 2, условие нагружения конструкций натриевых реакторов на быстрых нейтронах характеризуется температурами до 550—610° С для хромоникелевых аустенитных сталей типа 18-8 и 500° для хромо молибденовых. Корпус реактора и внутриреакторные конструкции подвергаются охрупчиванию при облучении нейтронами (удлинение стали типа 18-8 становится меньше 10%). Эксплуатация связана с чередованием стационарных и нестационарных режимов (пуск, останов, аварийное расхолаживание, изменение мощности и др.), и по предельным оценкам число переходных режимов с изменением температур до 400—500° С не превышает 1500. Суммарное время переменных тепловых режимов составляет не более 10% от общего временного ресурса (2- --4-3)-10 ч., т. е. основное время эксплуатации относится к стационарному режиму. Накопление циклических и длительных статических повреждений сопровождается при эксплуатации изменением состояния металла по химсоставу и механическим свойствам. Получение экспериментальных кривых усталости при реальных деформациях (размах до 0,5%) и длительности нагружения представляет невыполнимую задачу, поэтому в любом варианте расчета прочности неизбежна необходимость обоснования экстраполяции данных на большие сроки службы. Существующие предложения по расчету длительной циклической прочности отличаются как по определению напряжений и деформаций, так и по расчету предельных повреждений. [c.37]

Главной задачей в исследовании тепловых свойств экранной изоляции является задача нахождения методики расчета температурного поля в условиях стационарного и нестационарного режимов. Здесь под температурным полем понимается совокупность значений температур на поверхностях экранов. Знание температурного поля позволит, найти соотношения для количества передаваемого тепла. [c.5]

Очевидно, что процессы самоиспарения и конденсации внутри двухфазного потока отражаются на структуре последнего и, в частности, на относительной скорости паровой фазы и на ее распределении по сечению потока. Следовательно, истинное паросодержание нестационарного двухфазного потока отлично от истинного паросодержания стационарного потока при одинаковых значениях расходных скоростей фаз. Соответственно этому существует также различие в объемах пара, заключенного в трубной системе котла, при стационарном и нестационарном режиме работы последнего (при одинаковых мгновенных паропроизводительностях) [c.198]

Цилиндры и роторы установок с начальной температурой как 650°,так и 750° С изготовляются из ферритных сталей и охлаждаются воздухом в своей входной части. Эти стали хорошо куются и свариваются, хорошо проводят тепло и имеют небольшой коэффициент линейного расширения, что снижает тепловые напряжения при стационарных и нестационарных режимах. Однако применение их возможно лишь при температуре 500° С, что требует создания эффективной системы охлаждения. [c.54]

В книге дается систематическое изложение методов экспериментального исследования наиболее важных вопросов теплообмена. К ним относятся вопросы теплопроводности при стационарном и нестационарном режимах конвективный теплообмен жидкости в одно- и двухфазном состояниях вопросы теплообмена излучением и теплопередачи в теплообменных аппаратах. [c.2]

В основе второй методики лежит предложение об учете различия механизма парообразования при стационарном и нестационарном режимах. В этом случае допускается, что изменение объема пара в трубной системе котла У" [c.178]

Стационарный и нестационарный режимы. Если теплопереход остается неизменным с течением времени, тепловой режим называется установившимся, или стационарным в противном случае режим называется нестационарным. [c.7]

Приведем основные результаты расчетов погрешности. В стационарном и нестационарном режимах при краевых условиях (1.38)-(1.41) распределение температур в составной пластине имеет вид ломаной линии (рис. 1.4,о), а побудут [c.22]

Стохастический метод дает возможность с помощью уравнений Фоккера—Планка—Колмогорова исследовать стационарный и нестационарный режимы движения системы, а также рассмотреть практически важный случай, когда внещнее возмущение представляет собой произведение детерминированной и случайной функций времени. Оба эти метода позволяют получить приближенные рещения весьма сложных нелинейных задач. [c.146]

Большой интерес представляют исследования напряжений в барабане в указанных выше стационарных и нестационарных режимах с помощью тензодатчиков. Принципиальная схема установки тензодатчиков в аксиальном (осевом) и тангенциальном (касательном) направлениях на участках наружной поверхности барабана показана на рис. [c.181]

Для проверки возможности перевода действующих энергоблоков на скользящие параметры Союзтехэнерго разработана типовая программа испытаний, основной частью которых являются испытания гидродинамики, включающие режимы с возмущениями топливом, водой, отключением горелок, т.е. в стационарных и нестационарных режимах [c.228]

Общие методические приемы обработки опытных данных при стационарных и нестационарных режимах работы котла приведены в 12.4. [c.233]

Обобщены основные законы и уравнения теории пластичности и ползучести при стационарных и нестационарных режимах нагружения. Приведены общие методы решения основных типов краевых задач. [c.2]

Сопоставляя формулы (3-35) и (3-53), видим, что в первом случае закон формулируется для избыточной температуры б- = t — во втором — для разности температур в стационарном и нестационарных режимах системы. [c.91]

В (7.98) необходимо подставлять реальное значение 9,, которое является максимальной температурой на дискретной поверхности трения, используя гипотезу суммирования температур для стационарных и нестационарных режимов. Таким образом, выражение [c.283]

Кривые построены для стационарного и нестационарного режимов в моменты времени, характеризуемые точками А, В, С, D и Е (см. рис. 8.П). Паросодержания при других значениях -г для каждой площади сечения барботера находятся в интервалах между значениями ф, взятыми по этим кривым. На рисунке показаны так-л<е средние уровни барботажного слоя и условные паросодержания ф бар. сл, использованные при построении кривых фбар. n = f( 6ap. сл)-Из рис. 9.П видно, что в переменных режимах паросодержания в барботере и уровни пароводяного слоя сущесФвенно превосходят значения этих величин в стационарных условиях. [c.413]

В реальных условиях при чередовании стационарных и нестационарных режимов работы энергооборудования долговечность деталей рекомендуется рассчитывать по обобщенному критерию долговечности, предложенному Г. А. Туликовым [111] [c.195]

Проведение термометрирования образца при неизотермическом нагружении позволило выявить градиенты температур вдоль образца. Температуры измерялись малоинерционными хромель-алю-мелевыми термопарами диаметром 0,2 мм, привариваемыми на рабочей части образца с интервалом 5-т-10 мм. Запись осуществлялась на приборах ЭПП-09. На рис. 5 показано распределение температур в процессе нагревов и охлаждений с частотой 0,25 цикла/мин. Видно, что с переходом от нагрева (сплошные линии) к охлаждению (пунктирные линии) на рабочей длине 10 мм в середине образца знак градиента становится отрицательным. Сопоставление распределения температур при стационарном и нестационарном режимах позволяет заключить, что при принятой в испытаниях скорости изменения программы порядка 50 -т- 100%/мин градиенты температур на рабочей длине образца близки к градиентам при стационарных режимах [21]. [c.68]

Коэффициент п характеризует различие стационарного и нестационарного режимов паро-жидкостного тракта котла и определяется по формуле [c.198]

Задачи вязкого течения жидкостей и газов в пограничном слое при внешнем обтекании тел. Этот класс объединяет все задачи ламинарного и турбулентного, стационарного и нестационарного режимов течения однородных и миогокомионентных газов и жидкостей при свободном и вынужденном обтекании плоских и пространственных тел с произвольным распределением скоростей в потенциальном или завихренном потоке при произвольных условиях на границах и на поверхностях разрывов, Задачи данного класса описываются системой дифференциальных уравнений параболического типа, содержащей по крайней мере одну одностороннюю пространственную или временную координату, вдоль которой протекающий процесс зависит только от условий на одной из границ рассматриваемой области. Например, для задач теплообмена при неустановившемся ламинарном или турбулентном двумерном движении однородного газа система, состоящая из уравнений неразрывности движения и энергии, имеет вид [c.184]

Задачи течения в каналах. Этот класс задач объединяет все ламинарные и турбулентные, стационарные и нестационарные режимы течения однородных и многокомпонентных газов и жидкостей при свободном и вынужденном движении в каналах произвольной формы н произвольных граничных условиях на поверхностях капала. Широкий спектр прикладных задач данного класса регнается при условии, что градиент давления поперек потока отсутствует (dpjdr—0). В частности, математическая модель для задач теплообмена при неустаповившемся ламинарном симметричном вынужденном движении однородного газа в канале в цилиндрической системе координат задается системой дифференциальных уравнений (неразрывности, движения, энергии) [64] [c.185]

Задачи вязкого течения жидкости и газа в замкнутых областях. Этот класс з.адач объединяет все ламинарные и турбулентные, стационарные и нестационарные режимы течения однородных и многокомпонентных газов [c.186]

Колебания веретен с упругоподатливыми раздельными опорами (типа ВПК) в стационарном и нестационарном режимах. Амплитудные характеристики веретен этого типа определяются по формулам, приведенным выше для соответствующих опор с учетом того, что жесткости и имеют конечное значение. В ряде случаев характеристики опор являются анизотропными. Тогда необходимо определять коэффициенты влияния и коэффициенты т, соответственно для плоскостей т)( е и [c.218]

Для большинства конструктивных элементов при чередовании стационарных и нестационарных режимов термомеханического нагружения, при высоких температурах которого заметно проявля- [c.10]

Существенным недостатком метода суммирования повреждений при стационарном и нестационарном режимах нагружения через относительные долговечности применительно к малоцикловой прочности является отсутствие учета поцикловой кинетики циклических деформаций и снижения располагаемой пластичности, эффект которых может быть весьма значительным в случае неизотермического нагружения. [c.195]

Выполненный к настоящему времени большой цикл работ по исследованию напряженного состояния несущих элемен,тов реакторных конструкций при стационарных и нестационарных режимах показал, что при соответствующем конструировании теоретические коэффициенты концентрации напряжений в зонах патрубков могут быть снижены до 1,6-2,0. Максимальные местные напряжения возникают при нестационарных аварийных режимах и наибольшие значения теоретических коэффициентов концентрации (а = 3 4,5) получаются для наклонных неусиленных патрубков в крышках и днище, а также в основании витков резьбы шпилек для крепления крышек. [c.76]

Изложены методы расчета и оптимизации параметров термоизоляции энергетических установок (паровых и газовых турбин, котельных и печных агрегатов, паропроводов и др.) при стационарном и нестационарном режимах работы. Рассмотрены теплоизоляционные конструкции с теплопроводными включениями и разнородными анизотропными материалами. Даны оценки эффективных значений теплофизических характеристик термоизоляции из композицкГон-ных материалов различной структуры. Предложен приближенный метод определения термического сопротивления теплоизоляционных конструкций сложной формы. [c.192]

При изучении течения крови в крупных сосудах основное внимание обращается на распространение пульсовой волны по стенке сосуда, на изменение профиля и скорости течения, а также скорости сдвига в окрестности мест ветвления и стеноза, т. е. сужения поперечного сечения сосуда, на связь между возвратным течением и образованием атеросклеротических отложений. Мало изученными до сих пор остаются вопросы движения крови по артериолам и капиллярам. Именно в артериолах происходит основное понижение давления и скорости течения. Поэтому важно определить зависимость их гидравлического сопротивления в стационарном и нестационарном режимах от состава и свойств крови и от сокращения гладкой мускулатуры стенок. Задача исследования течения крови в капиллярах сводится к анализу движения отдельных форменных элементов по сосуду, соизмеримому с их размерами. При этом необходимо учитывать как деформации самого форменного элемента крови, так и особенности течения плазмы в смазочном слое между частицами и стенкой. Здесь же возникает еще одна актуальная проблема, связанная с фильтрацией воды и растворимых веществ, а также газов через стенки капилляров в окружающие ткани и в обратном направлении в венозную систему. [c.483]

Экспериментальные исследования различных пар трения при сухом трении и граничной смазке, проведенные А.В. Чичинадзе, М.А. Мамхеговым, Н.В. Поляковым и др., показали, что при определенных стационарных и нестационарных режимах трения по нагрузке Р, скорости скольжения, коэффициенту взаимного перекрытия /tgj и продолжительности трения всегда устанавливается конкретная оптимальная шероховатость поверхности трения. Это позволяет успешно исследовать основные характеристики опорной кривой этой оптимальной шероховатости (г р, [c.270]

Решение таких задач позволяет наиболее доступным и достаточно точным методом определить потери на трение путем регистрации температуры вблизи поверхности трения с построением математической модели, адекватной процессу теплообразования и теплообмена в узле трения (при стационарных и нестационарных режимах трения). Для этих целей используются оригинальные решения соответствующей фаничной обратной задачи, которая позволяет в необходимой и достаточной мере восстановить теплоту, выделившуюся в результате фения. Решение обратной тепловой задачи осуществляется на базе информации о температуре, определение которой не фебует сложного, дорогого и громоздкого оборудования. [c.283]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...