Значения коэффициентов, приведенных в формулах

Значения коэффициентов, приведенных в формулах [c.240]

Значения коэффициентов, приведенных в формул х [c.259]

Использованы современные значения коэффициентов, приведенные в примечании к формуле (2.37). [c.365]

Для чисел Рейнольдса Ре = 1800 и выше, которые являются наиболее характерными при применении рукавов этого типа, значение коэффициента Я в формуле (1.54) можно определить по экспериментальному графику, приведенному на рис. 1.24. На графике представлено осреднен-ное значение экспериментальных данных, соответствующих уравнению [c.68]

Для Re = 1800 и выше, которые являются наиболее распространенными для случаев применения рукавов этого типа, значение коэффициента "к в формуле (5) можно определять по экспериментальному графику, приведенному на фиг. 2. На графике представлено осредненное значение экспериментальных данных, соответствующих уравнению [c.18]

Берем матрицу коэффициентов при неизвестных и с помощью электронной счетной машины находим обратную матрицу системы. Затем определяем величины объемных зон, считая Ок.п заданными. Так составляем систему уравнений типа (14-52), которая содержит 10 уравнений по числу объемных зон. Уравнения решаем на электронной счетной машине способом, указанным выше. В результате определяем температуры объемных зон. По полученным значениям температур по формуле (7-56) находим все неизвестные. Пример расчета лучистого теплообмена зональным методом по второму способу содержащий числовые значения коэффициентов, приведен в работе [244]. [c.386]

Рассчитать значения коэффициентов машинных уравнений для заданного варианта лабораторной работы. Расчет вести по формулам, приведенным в табл. И.1.2. Рассчитанные значения коэффициентов записать в эту таблицу. [c.13]

Среднее значение коэффициента а подсчитывается по формуле типа (5.16), которая не включает параметров напряженного состояния. Коэффициент р в формуле (3.14) зависит при линейном напряженном состоянии от Ощи и R. При сложном напряженном состоянии вместо а ..у вносится максимальная за период времени интенсивность напряжений oj шах. а вместо R — приведенный коэффициент асимметрии цикла согласно (3.73). [c.193]

Следует подчеркнуть еще раз, что среднее значение величины у в любом случае, аналогичном приведенным выше, вообще говоря, не совпадает с коэффициентом готовности, определенным формулой/ = io/(io+ir)-Это обстоятельство показывает, что коэффициент А дает лишь частичное описание готовности системы. Однако до настоящего времени случайные величины типа у использовались редко, и невозможно в настоящее время представить в приемлемом виде способ и примеры их применения. Эта область может оказаться плодотворной в новых работах. Таким образом, в настоящее время расчет готовности основывается только на возможности определять надежность системы и плотность вероятности времени ремонта и вычислять средние значения для подстановки в формулу для величины Л. [c.41]

Полученное решение неудобно тем, что оно не выражается простой расчетной формулой. Однако оказывается возможным получить такую удобную приближенную формулу, если пересчитать значения коэффициентов теплоотдачи в области турбулентного течения пленки, приведенные в табл. 4, таким образом, что разделим оба входящие [c.35]

Значения вязкости, приведенные в табл. 3-36, при температурах выше 50° С вычислены по формуле (3-48). Величины коэффициентов вязкости, вычисленные по трем указанным формулам, имеют расхождение между собою не более 1,5%1 [c.191]

Коэффициент сжатия можно определить по формуле, приведенной в [7]. Значения коэффициента рассчитанные по формуле (9.12), приведены в табл. 9.3. [c.160]

Коэффициент надежности по нагрузке у/ учитывает возможное увеличение нагрузки по сравнению с ее нормативным значением Р , приведенном в СНиП. Расчет на прочность производится на действия расчетных нагрузок Рр, значения которых определяются по формуле [c.71]

Максимум абсолютной величины этого момента имеет место в серединах сторон, где x — aj2. Ряд (f) быстро сходится, и максимальный момент легко может быть вычислен в каждом частном случае. Например, для максимального момента квадратной пластинки первые три члена ряда (f) дают — — О.ОТО а . В общем случае этот момент может быть представлен формулой My — - qa , где — численный коэффициент, величина которого зависит от отношения ajb сторон пластинки. Ряд значений этого коэффициента приведен в таблице 29. [c.213]

Приведенные в табл. 17 и 18 значения применимы при обработке горячекатаной стали с охлаждением эмульсией, при обработке серого чугуна — всухую. Измененные условия обработки необходимо учесть поправочными коэффициентами, равными поправочным коэффициентам, вводимым при сверлении, или учесть их через коэффициент Кь в формуле для [c.225]

Приведенные теоретические формулы характеризуют общие закономерности, с которыми приходится встречаться при рассмотрении удлинения и укорочения резца в процессе его нагревания и охлаждения. Однако приближенный характер теории и, главное, отсутствие данных о значениях всех коэффициентов, входящих в формулы, заставляет основное внимание обратить на экспериментальное исследование относящихся сюда зависимостей. Приводим опытные данные. [c.100]

Масса подвижных деталей гидроцилиндра обычно составляет незначительную долю общей приведенной к поршню массы подвижных частей привода М, поэтому ее можно считать мало зависящей от остальных параметров. Масса М определяет два коэффициента, входящие в формулу ( .92) в соответствии с выражением (У.31) и Со по соотношению (У.45). Оба эти коэффициента, возрастающие при увеличении приведенной к поршню массы М, входят в отрицательный член предпоследнего определителя Гурвица. Увеличение М всегда уменьшает величину Н 1 и, следовательно, сужает область устойчивого равновесия привода. При этом во избежание возникновения автоколебаний приходится, например, уменьшать передаточное число , что в соответствии с формулой (У.Зб) увеличивает ошибку слежения в установившихся режимах. Кроме того, увеличение массы подвижных частей, как известно, ухудшает динамические характеристики привода, увеличивая динамическую ошибку и время переходного процесса. Поэтому для повышения точности работы гидравлических следящих приводов желательно конструктивными мерами и выбором материалов по возможности уменьшать массу подвижных частей. Величина М для некоторых приводов манипуляторов может изменяться в зависимости от положения звеньев. Поэтому для обеспечения устойчивости равновесия этих приводов необходимо производить расчет при максимальном значении М. [c.133]

Если плотность капли очень мала по сравнению с плотностью окружающей среды (газовый пузырек в жидкой матрице), то для коэффициента затухания следует взять другое значение. Все приведенные выше формулы остаются справедливыми, если заменить (1.4.69), [c.67]

Если в качестве аналитических моделей для функций (т) выбрать, наиример, нормированные корреляционные функции, приведенные в табл. 1.1, то для конкретизации результатов в формулы (40) и (42) для h) достаточно подставить значения коэффициента х. В частности, для корреляционных функций, записанных в первых трех строках табл. 1.1, величина этого коэффициента соответственно равна= 2/л, Хг = 1/1 2 , Хд = 1/ /" 12. [c.68]

В табл. 5 для грузов с высоким расположением центра тяжести даны предельные значения коэффициента высоты груза /Сд. Меньшие значения этого коэффициента, приведенные в таблице, дают предел, при превышении которого влияние высоты груза становится ощутимым (уменьшает величину шага / роликов более чем на 5%). Большие значения коэффициента К , приведенного в таблице, ограничивают высоту груза. В формулах (32) и (38) наибольший коэффициент Кн высоты груза принят равным 1,0, при этом высота груза, например, в виде ящика, будет в 2 раза больше размера 4р (вдоль конвейера), иначе говоря, груз поставлен на торец, а отношение ширины ящика к длине его равно 2. Такое расположение груза действительно следует считать гранич- [c.55]

Пересечение прямой со сферой. Определение натуральной величины отрезка прямой линии, в частности, нужно для решения задачи на построение точек пересечения прямой линии со сферой. Пусть своими аксонометрической и вторичной горизонтальной проекциями задана сфера с центром в точке 5 и прямая а (рис. 497). Аксонометрия определена аксонометрическими осями и показателями искажения. Так как показатели искажения равны между собой, можно сделать заключение, что данная аксонометрия является изометрией. Аксонометрия сферы представляет собой круг, следовательно, аксонометрия прямоугольная. Объединив оба понятия, приходим к выводу, что сфера и прямая построены в прямоугольной изометрии. Однако сумма квадратов показателей искажения не равна двум, поэтому следует считать, что показатели искажения приведенные. Определим коэффициент приведения, пользуясь формулой на стр. 328 подставив значения приведенных показателей искажения, [c.345]

Обращаем внимание на то, что коэффициенты влияния, приведенные в формулах, в случае нелинейной функции Р зависят от значений величин Коэффициенты влияния определяются подстановкой в выражение частных производных оценок соответствующих параметров. Следовательно, коэффициенты влияния определены неточно, так как мы пользуемся их оценками, что является дополнительным источником погрешности. При экспериментальном определении коэффициентов влияния также возникает погрешность их определения. [c.97]

Значения мощностей, приведенные в табл. 5.2, даны для того случая, когда передаточное отношение передачи г=1. При =5 1 мощность рассчитывают по формулам табл. 5.1, подставляя соответствующие значения dg== =dp-Ki. Ниже приводится значение коэффициента Ki. [c.135]

Поправочный коэффициент /С, на который при vф м/сек следует умножать значения Л, приведенные в табл. 8, находим, сопоставляя формулы (24) и (25), по выражению [c.9]

Коэффициент Кр В формуле (17.2) можно принять равным 0,85. Что же касается коэффициента Кт, то он изменяется от О до 1 и зависит от многих параметров. Для центральных районов города Кг = 0,34, а для периферийных К = 0,405. Исходя из приведенных значений величин, входящих в формулу (17.2), будем иметь Лр -= 100 автомобилей на 1000 жителей для центральных районов города ц Ар-= 120 автомобилей на 1000 жителей для периферийных районов города. [c.431]

Подставив полученные значения отношений силовых и геометрических факторов в формулу (275), получим средние значения коэффициента приведения - з для двутавров [c.243]

При скоростях ветра, превышающих 12 м/с, это дополнительное сопротивление учитывать на период возникновения особо неблагоприятных погодных условий. Значения коэффициентов /Св в этих расчетах принимать по номограммам, приведенным в приложении 2 (рис. 2.1—2.7) для различных значений плотности воздуха (р), определяемой по формуле [c.10]

Следует иметь в виду, что формулы (14,42) и (14,43) строго справедливы при конденсации чистого пара на гладкой поверхности в условиях ламинарного режима течения пленки с небольшими скоростями (менее 10 м/с). При капельной, а также пленочной конденсации, но с турбулентным режимом течения приведенные формулы дают минимальное значение коэффициента теплоотдачи, В действительности оно выше. Влияние скорости перемещения пара вдоль охлаждаемой поверхности стенки начинает заметно сказываться на теплоотдаче для скоростей, превышающих при атмосферном давлении 10 м/с (при 0,1 МПа на а влияют уже меньшие скорости). Это объясняется тем, что между паром и пленкой возникает трение, вызывающее при [c.258]

Расходы компонентов топлива ток и определяются тягой, удельным импульсом и массовым соотношением компонентов топлива в ЖРД с учетом расхода компонентов на привод турбины (см. разд. 1.4). Напоры насосов Яок и Яр могут быть найдены по давлению в камере сгорания и по сопротивлению напорных магистралей окислителя и горючего (см. разд. 1.1). КПД насосов т]ок и Г1г можно оценить с помощью зависимостей, приведенных на рис. 3.27, по значению коэффициента быстроходности см. формулу (2.164). [c.330]

При ветровой нагрузке формулы для определения распора № вертикальных реакций являются сложными. Однако вычисление значений На, Нв, Уа, Уб значительно упрощается, если пользоваться Коэффициентами, приведенными в табл. ХП.2 [c.161]

При больших обжатиях, если h/d< и значительно бочкообразование, следует пользоваться формулой Рейшетера. Все приведенные выше формулы не учитывают изменение коэффициента трения в процессе сжатия образца, хотя экспериментально доказано, что от величины степени деформации при испытаниях на сжатие с большими обжатиями может происходить частичное сцепление образца с инструментом и резкое возрастание значений коэффициента трения. В этом случае для расчета сопротивления деформации можно использовать приближенную формулу Липмана [166] [c.53]

Наибольшее значение коэффициент теплоотдачи а приобретает при горизонтальной поверхности, обращенной греющей стороной вверх. Формула (282) со значениями постоянных, приведенных в табл. 4, применима для любых капельных, и га.зообразных жидкостей при Рг >0,7. Если греющая сторона горизонтальной поверхности обращена кверху, значение коэффициента теплоотдачи а, рассчитанного по формуле (282), увеличивают на 30%, а при обращении греющей стороны книзу — уменьшают на 30%. [c.178]

Для расчета коэффициентов линейного расширения можно пользоваться формулами и значениями парциальных коэффициентов, приведенных в работах А. А. Аппена [3, 4]. [c.94]

Обобщенный критерий специализации находится в пределах 0<Ёу<1. В таком случае после оптимального уровня специализации возникает возможность оценки уровней показателей, приведенных в формуле (5.1). Особое значение лрн этом имеет оценка показателя стандартизации т) у. Коэффициенты liny, Т1эу, строго зависят от анализи- [c.409]

Величина aj вычисляется по формулам (2-19), (2-20), причем коэффициент облученностп фк определяется по графикам приведенным на рис. П1-13. Значение коэффициента вычисляется по формуле (П1-60) для ка, в которой Вк = 1, а 6—толщина зазора между аппаратом и -м прибором ( =1,2,3). [c.107]

Примечания 1. В формулах для расчета крутящих моментов и мощностей приведены коэффициенты для нарезании резьб неаатупившимися инструментами. При работе затупившимися инструментами крутящие моменты и мощности увеличиваются для метчиков в 2, 5—3 раза, для плашек в 1,5—2 раза. 2. Формулы скоростей резания, крутящих моментов и мощностей приведены для стали 45 При обработке других материалов вычисленные значения скоростей резания, крутящих моментов и мощ-иосгей следует умножать на поправочные коэффициенты, приведенные в табл. 38. [c.83]

На рис. 33, а показаны подсчитанные по приведенным формулам /— i кривые / = / (uj для грузового автомобиля полной массой 15 т, движущегося по асфальтовой (пунктирные линии) и бу-льшной (сплошные линии) дороге. Значения коэффициентов, входящих в выражение для /, взяты в соответствии с рекомендациями авторов. На рис. 33, б показаны соответствующие мощности. Из рнс. 33, а и б видно, что рекомендации различных авторов по выбору коэффициента / весьма разнообразны. В рассматриваемом случае эти различия приводят к разнице крайних значений затрачиваемой мощности при скорости 90 км/ч до 25 л. с. на асфальтовой дороге и до 30 л. с. по булыжной дороге. Такая разница заметно скажется при оценке эксплуатационных свойств автомобиля, поэтому рассмотрим подробнее составляющие мощности Nj. Эта мощность обусловлена следующими потерями [c.107]

Имеется шкала значений коэффициента Яв в зависимости от процента брака по сравнению с нормативом, установленным на заводе. Численные значения при показателях Я —П , приведенные в формуле, характеризуют коэффиценты весомости этих показателей. [c.145]

Учет температурного фактора для случаев течения капельных жидкостей по трубам следует производить иначе. Михеев предложил [Л. 45] с этой целью коэффициент С, в формуле (5-2) считать равным (Ргж/Рг ) % где Ргж п Рг , — числа Прандтля, отнесенные к температурам жидкости и стенки. Согласно новейшим данным Петухова и Кириллова [Л. 49], п = 0,11 при нагревании жидкости и л = 0,25 при охлаждении. При этом предполагается, что разница в значениях Ргж и Рг вызвана главным образом изменением вязкости с температурой. Приведенная рекомендация проверена экспери ентально в [c.121]

Указания к расчету на контактную и изгибную прочность зубьев механизма А. Расчет зубьев зубчатых колес механизма А выполняют с использованием приведенной выше методики. Для возможности Непосредственного применения формул из табл. 5, 6 и 12, в которые 1ВХ0ДЯТ 012, 1 и и, в каждом из зацеплений а — и Ь — g надо выделить меньший (шестерню) и больший (колесо) элементы сцепляющейся пары и определить с учетом числа сателлитов а и неравномерности распределения нагрузки среди сателлитов, учитываемой коэффициентом О. На рис. 36 показаны передача Ь — g и два варианта передачи a—g у одного из них г га, а у другого га >25. В табл. 20 для передач a — g1i Ь—g даны значения величин. входящих в формулы табл. 5, 6 и 12. [c.641]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...