Значения коэффициента А к формуле

Значения коэффициента А к формуле (4-156) [c.196]

Подставляя сюда значения коэффициентов а к Ь статической характеристики двигателя из формул (15.13) и (15.14), полу чаем после преобразований [c.286]

Выше рассматривалась лишь средняя скорость турбулентных течений вдоль шероховатой стенки. Легко понять, однако, что соображения, приведшие выше к выводу о том, что значение коэффициента А в формуле (6.22а) должно быть одним и тем же для развитых турбулентных течений как вдоль гладкой, так и вдоль шероховатой стенки, могут быть приложены и к очень многим безразмерным характеристикам турбулентных пульсаций скорости. Рассмотрим область турбулентного течения вдоль стенки, покрытой однородной шероховатостью (для определенности мы будем считать эту стенку динамически вполне шероховатой), расположенную выше примыкающего к стенке так называемого подслоя шероховатости, в пределах которого размеры, формы и распределение по плоскости отдельных элементов шероховатости (т. е. неровностей) еще непосредственно влияют на течение (толщина этого слоя обычно в 5—10 раз превосходит среднюю высоту Но выступов стенки, причем она зависит как от формы и распределения этих выступов, так и от того, какие характеристики течения исследуются и какая при этом требуется степень точности). Допустим, кроме того, что речь идет о группе точек Х1 = = (хи у и 2 1), Х2= ( 2, У2, гг),. .., Хп= (хп, Уп, гп), такой, что значение всех координат г,-, /=1,. .., /г, здесь намного меньше типичного вертикального масштаба L рассматриваемого течения (например, радиуса трубы, полуширины канала или толщины пограничного слоя) и что расстояния между любыми двумя из точек х,-, /=1,. .., /г, также намного меньше, чем Ь, но значительно превосходят масштаб (где г+ = ги 1у, г = у1и, а г = т п (ги. .. [c.258]

В соответствии с формулами (12.47), (12.49) и (12.51) составим условия прочности для трех опасных точек С, L и К сечения (значения коэффициентов а и V приведены в табл. 14 — 56). Получим [c.352]

Подставим соотношения (8.14) и (д) в формулу (8.2), сохраняя в том и другом ряду только члены, содержащие нечетные индексы к и I (четные индексы дадут значения коэффициентов а 1 = 0) [c.171]

Коэффициент теплоотдачи, определяемый по формуле (28.10), отнесен к площади полной оребренной поверхности и не учитывает влияния эффективности ребра и неоднородности значений коэффициента а по поверхности ребра. С учетом сделанных двух замечаний коэффициент теплоотдачи полной оребренной поверхности будет равен [c.351]

Коэффициент теплопередачи. При расчете теплообменных аппаратов возникают трудности с определением значения коэффициента теплопередачи к. Эти затруднения в основном определяются изменением температуры рабочих жидкостей и сложностью геометрической конфигурации поверхности теплообмена. Точно учесть влияние этих факторов очень трудно, поэтому практически определение значения коэффициента теплопередачи производится по формулам, приведенным в гл. 6. Специфические же особенности процесса теплообмена в рассчитываемых аппаратах учитываются при выборе значений коэффициентов теплоотдачи а, которые входят в формулу для коэффициента теплопередачи. [c.253]

Из формулы следует, что для повышения производительности труда необходимо повышать производительность машин это приводит к увеличению коэффициента ср снижать стоимость средств производства — оборудования, зданий, сооружений для получения максимального значения коэффициента а уменьшать расход инструмента, электроэнергии и т. д. на единицу выпускаемой продукции б сокращать количество обслуживающего персонала т. е. увеличивать коэффициент е- [c.16]

Все представленные выше результаты относились к окрестности точки торможения затупленных осесимметричных тел. Значения множителя а в формуле для расчета коэффициента вдува у (4-14) для различных геометрий обтекаемого тела близки между собой (табл. 4-2). [c.113]

Воспользовавшись формулами (2-5) и (3-11), несложно определить соотношение между спектральными к% и интегральными к коэффициентами ослабления лучей, а следовательно, и между численными значениями коэффициентов А v А ъ формулах (2-5) и (3-23). [c.82]

Значение коэффициента е по формуле (4.5о).. . е = 1,45, коэффициента к в формуле (7.1). .. к = 0,10 коэффициента 8т по формуле (7.2). .. 6т = 0,075 и, наконец, коэффициента А по формуле (6.40л). .. А= 0,58. [c.122]

Второй метод сводится к применению той же формулы (4-10), но уже со стороны твердого тела, омываемого сплошной средой. Это значит, что необходимо знание градиента температуры в твердом теле у самой его поверхности и, конечно, знание величины X для материала, из которого тело состоит. Технические трудности использования такого метода очень велики, вследствие чего он упоминается в литературе относительно редко. Существенное достоинство обоих упомянутых методов заключается в том, что они дают местные, локальные значения коэффициента а, обеспечивая получение детальных сведений об интенсивности теплоотдачи и развитии этого процесса. [c.81]

Формула (2-10) с указанным значением коэффициента а относится к частному случаю зола тощего угля, шахматный пучок с относи- [c.36]

Задача об истечении струи сжимаемого газа в точной постановке решена С. А. Чаплыгиным для М < 1. В табл. 4.1 приведены точные расчетные значения коэффициента расхода к = = 1,4), а также приближенные значения, полученные по формуле (4.103). [c.87]

Значения коэффициентов а и Ь к формуле (10-52)) [c.584]

Первым, кто предложил определять механическую составляющую коэффициента трения скольжения в экспериментах с катящимися телами, был Д. Табор [231]. На рис. 3.14 представлены экспериментальные результаты, полученные в [180], где изучалось контактное взаимодействие стального шара с резиновыми образцами в условиях качения и скольжения. Для уменьшения адгезионной составляющей силы трения при скольжении в качестве смазки использовалось мыло. Как следует из результатов измерений, представленных на рис. 3.14, коэффициенты трения в контакте качения и скольжения мало отличаются друг от друга. При номинальном давлении, меньшем, чем 3-10 Па, экспериментальные значения коэффициента трения близки к теоретической кривой, рассчитанной по гистерезисной теории трения [232]. Согласно этой теории, построенной для исследования трения качения, коэффициент трения качения рассчитывается по формуле (3.78). При этом предполагается, что коэффициент а. зависит от вязкоупругих свойств материала и скорости качения. Значение коэффициента а. определяется из экспериментов на циклическое нагружение материала. [c.177]

Концентрацией напряжений называется местное увеличение напряжений (пик напряжений), вызванное резким изменением очертаний детали. Коэффициентом концентрации напряжений называется отношение наибольшего напряжения в зоне концентрации (пика напряжений) к номинальному напряжению, вычисленному для данного сечения по формулам сопротивления материалов без учета концентрации (см. стр. 126 и далее). Теоретический коэффициент концентрации напряжений а определяется методами теории, упругости без учета пластичности материала. Влияние концентрации напряжений на усталостную прочность деталей из реальных материалов меньше, чем это следует из значений коэффициента а, и характеризуется эффективными коэффициентами концентрации напряжений. [c.229]

Для определения численного значения коэффициента фильтрации к в случаях турбулентной фильтрации при особенно крупных фракциях грунта, например при наброске из крупного камня, можно воспользоваться формулой проф. А. В. Теплова [c.155]

Значения коэффициента А и показателей степени т, п и к в формуле (6.6) для различных режимов движения жидкости приведены в табл. 6.1. [c.201]

Значения коэффициента А и показателей степени т, п н к в формуле (6.6) [c.201]

На ЭВМ были вычислены значения коэффициентов а , и в пятом приближении для различных значений ///г и произвольной среды, следующей степенному закону упрочнения (4.10). Значения этих коэффициентов приведены на рис. 49. Итак, формулы (4.27) и указанные коэффициенты позволяют подсчитать напряженное состояние в высокой полосе с внешними зонами при условии полного прилипания к инструменту и плоского деформированного состояния. [c.126]

Показатель относительной стойкости т в формуле, (70) численно равен тангенсу угла наклона линии к оси Т. Его величину определяют как отношение катетов прямоугольного треугольника, построенного на двух произвольно выбранных точках, принадлежащих прямой линии. Значение коэффициента А, численно равное скоро- [c.135]

На рис. 4 приведены экспериментальные данные о вязкости жидкого аммиака в координатах формулы (22). В табл. 3 приведены экспериментальные (вычисленные из данных по вязкости) и расчетные значения коэффициентов А, В, Уо для некоторых жидкостей. Согласование вполне удовлетворительное. Хуже согласуются расчетные и экспериментальные значения В, так как радиусы ионов недостаточно достоверны и не ясно, какую принимать валентность. Для неметаллических жидкостей и близко к объему молекулы. [c.127]

Из изложенного следует, что в системе координат Т—5 изохора может быть выбрана за основную — первичную — кривую, по отношению к которой крутизна, степень выпуклости и расположение графиков других политропных процессов устанавливаются формулой (10-3). При этом формула показывает, что расположения графиков отдельных политропных процессов в системе координат Т—5 определяются для всех процессов значением коэффициента а. [c.451]

Поправка на отклонение свойств термометрического вещества от свойств идеального газа. Значения коэффициентов а , а р и температур 1р, Т , Т и Тр, вычисленные приведенными выше методами, зависят от свойств термометрического газа и от величины давления в точке плавления льда. Для введения поправки на неидеальность газа с целью вычисления термометрического коэффициента идеального газа а=1/7 о, термодинамической температуры по стоградусной шкале / и соответствующей температуры по шкале Кельвина Т находят пределы, к которым стремятся величины коэффициентов и температур, когда давление в точке плавления льда стремится к нулю см. формулы (59) — (63)]. По этому вопросу имеется обширная литература (см. [14]). [c.71]

При более жестких допусках на изготовление деталей из данной таблицы следует выбирать значения коэффициентов, близкие к большим их значениям, а при широких допусках — близкие к меньшим значениям. При расчете размерных цепей с векторными ошибками в расчетные формулы подставляются приведенные коэффициенты относительного рассеивания, значения которых рассчитываются по формуле (7.39). [c.303]

Значения всех элементов формулы верхнего предела цены определяют из расчета экономической эффективности НТ, а значения выражений коэффициентов а к Р имеют вид [c.482]

В таблицах каталога [20] и справочника [1] даны условные обозначения и основные размеры подшипников качения, а также числовые значения динамической С и статической q грузоподъемностей, предельной частоты вращения (для подшипников класса О со стальным штампованным сепаратором). В справочниках [1, 23] и в каталоге-справочнике [20] даны значения коэффициентов V, К , Kj, а также таблицы числовых зависимостей между L и С/Р и между L,,, п и С/Р, которыми можно пользоваться вместо формул (18.1) и (18.3), что значительно облегчает расчет подшипников качения на долговечность. [c.318]

Значения коэффициентов а и 6 к формуле (21) (по НиТУ 121-55) [c.100]

Граница области Go вЕедена для удобства счета, поэтому закон ее движения может бкть произвольным, однако при этом необходимо заботиться о хорошей сшивке решения разностных уравнений в Gi с приближенным решением в Gq. Переменный -коэффициент а опреде ляют из условия достаточной гладкости профиля давления. Прежде чем переходить к вычислениям на слое с номером п+1, находят градиент давления на границе областей Go и Gi на слое п. После этого значения коэффициента а выбирают по формуле [c.109]

Если ввести перечисленные поправки к значениим коэффициентов а, полученных с помощью формулы (VIII.29), то величины показателей преломления во всей спектральной области 0,365 — [c.614]

Для получения более точной зависимости функции 1 т,в,гр) от аргумента в можно воспользоваться интегральными уравнениями (18). Рассматривая выражение (47) как первое приближение, подставим значения функции Ak r, в) в правые части интегральных уравнений (18). Выполнив квадратуры, мы получим значения А т в) в следуюгцем приближении. Этот процесс в случае необходимости может быть продолжен. Имея в своем распоряжении уточненные значения коэффициентов А (г, в), мы можем для вычисления интенсивности обратиться к формуле (20). [c.619]

Кривые восстановления давления обрабатывали по обычному методу касательной — см. формулы (30.10) — нри известном значении коэффициента а (а = 0,0177 ат ) из индикаторных линий. Следует отметить, что асимптотическую прямую (по углу наклона которых — см. формулу (30.9) — вычисляются параметры пласта) кривой восстановления давления проводили по четырем последним точкам, обработанным по методу наименьших квадратов. Основные результаты расчетов приведены в табл. 32, откуда видно, что значения комплекса параметров fep/p. по методу касательной для обеих кривых восстановления давления получились соответственно равными 61,0 и 76,0 д-г/см -спз. Такая разница объясняется тем, что до снятия кривых восстановления давления в скважинах были разные забойные давления (347,0 и 362,7 ат), что повлияло на изменение этих параметров. Как указывалось выше, значения комплекса параметров khp/ц, определенные согласно формуле (30.9), получаются приведенными, наприм , к начальному р пластовому давлению, поэтому они получаются весьма близкими (482 и 455 д г/см -спз). Здесь расхождение составляет 5,6%. В то же время, если обрабатывать указанные две кривые восстановления давления по обычному методу касательных согласно линейной теории упругого режима (т. е. в координатах Др — Ig i), то разница в определенных коэффициентах гидропроводности [142] составит 29%. [c.283]

Проводим проверку обеспечения показателя ослепленности по формуле (5.36). Уточняем входящие в нее значения коэффициентов а — для ламп ДРЛ равен 1,3 = 7,2 при средней нормируемой яркости н = = 0,6кд/м (см. рис. 5.37) к =1,5 для газоразрядных ламп высокого давления число рядов светильников М = I, число светильников на опоре 1. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...