Дополнительные условия и поправки

Дополнительные условия и поправки [c.262]

Во всех случаях логика учета того или иного фактора состоит в получении некоторой безразмерной поправки по отношению к принятым базовым условиям эксперимента. Для лабораторного опыта целесообразно использовать наиболее удобные условия нагружения, по отношению к которым и проводить оценку влияния того или иного фактора воздействия на кинетический процесс роста усталостных трещин. Под тестовыми условиями опыта предложено [129] понимать пульсирующий цикл одноосного растяжения при уровне напряжения 0,3 < [Оо/(сто,2)]о - 0,4, частоте нагружения 10-20 Гц, температуре 293-298 К, влажности воздуха от 70 до 75 % и давлении 760 мм рт. ст. Именно к этим условиям и могут быть сведены все вариации условий внешнего воздействия на элемент конструкции и проведена количественная оценка их роли в кинетическом процессе по величине безразмерной поправки. При этом условием эквивалентности получаемых кинетических кривых является эквидистантный характер их смещения относительно друг друга при изменении величины изучаемого параметра воздействия на кинетику усталостных трещин. Если же это не происходит, то либо экспериментально не удается сохранить условия подобия при изучении параметра воздействия, либо его влияние на кинетический процесс изменяется в направлении роста трещины, что должно быть рассмотрено путем введения дополнительной поправки как функции, например, которая учитывает изменение КИН в зависимости от длины усталостной трещины. [c.254]

Другой источник возможных недоразумений связан с распространенным мнением, что в силу общепризнанной научной обоснованности статистического регулирования технологических процессов и статистического приемочного контроля, можно не сомневаться в их экономической эффективности и, следовательно, можно обойтись без каких-либо дополнительных исследований эффективности статистических методов, связанных с качеством продукции. Это, в свое время правильное, мнение нуждается в уточнениях и поправках применительно к изменившимся условиям в промышленности и в свете существенного прогресса методов оптимизации экономических решений с привлечением схем прикладной математики. [c.4]

Выделяем из общего нагружения циклическую (среднее значение равно нулю) и статическую часть. Решаем задачу для каждого вида нагружения отдельно в следующем порядке. Зная начальные, значения постоянных, определяем температурное поле, развивающееся от циклического нагружения- Статическую задачу решаем с учетом найденного температурного поля- Потом подсчитываем изменения во времени статических характеристик при известной температуре. Изменение G через время/с получим из выражения (381). Если деталь не находится в тех условиях, при которых подсчитаны / i и /Сг, то можно ввести эмпирическую кривую G (t) — = Gf (t), которая учитывает изменение G в ненагруженном состоянии при наличии дополнительных стимуляторов старения. Поправку на (со) получаем из уравнения (382), что дает возможность учитывать изменения потерь энергии при t = t . [c.186]

Подставляя (6.1.16) и (6.1.17) в (6.1.1) и приравнивая коэффициенты при одинаковых степенях е, получим уравнения, из которых определяются х , х , лгд]. Решения этих уравнений будут содержать произвольные функции от масштабов времени Г,, 7 2,. .., TJ J. Для определения этих функций необходимо потребовать выполнения некоторых дополнительных условий. Поскольку равенство (6.1.16) должно выполняться для времен порядка то величина е "х должна быть малой поправкой [c.248]

Принятое И. Н. Францевичем значение Ч Оа.он =—0,4 в отличается от приведенного в табл. 37 и для pH = 14, а дополнительное обоснование отсутствует. Замечание относительно поправки на анодную поляризацию Р =0,3 в остается, тач как для этих условий вновь рассчитанный защитный потенциал ф оказывается положительнее равновесного для реакции Ре Ре++ на 60 мв. [c.68]

Поскольку, как отмечено выше, условия низкотемпературных калориметрических измерений очень неблагоприятны (небольшое тепловое значение калориметрической системы и значительный перепад температур между калориметром и ванной), очень важно при таких измерениях сократить главный период опыта, для чего необходимо ускорить насколько возможно выравнивание температуры внутри калориметра. Для обеспечения хорошей температуропроводности внутрь калориметра после помещения туда вещества и удаления воздуха всегда вводится еще некоторое количество газа (гелий или водород), который обеспечивает теплообмен между частицами вещества. Давление газа может быть сравнительно небольшим, например около 30 мм рт. ст. Наполненный газом калориметр должен быть герметично запаян. При этом необходимо учитывать две дополнительные поправки к найденному значению теплоемкости — на теплоемкость газа и на теплоемкость припоя, избыточного или недостаточного по сравнению со взятым в градуировочных опытах. Первая из этих поправок очень невелика, а вторую можно сделать весьма малой, подбирая каждый раз при замене вещества количество взятого припоя как можно ближе к стандартному (использованному при градуировке калориметра). [c.300]

Входящее в (4.124) распределение р( ) заранее неизвестно и должно быть опре делено в результате решения задачи. Наличие индуцированного градиента давления придает параболической системе уравнений пограничного слоя новые свойства, связанные передачей возмущений вверх по потоку и с появлением соответствующей неединственности решения, описанной в работе [Нейланд В. Я., 1970] и выше в этой главе. Дополнительное краевой условие, задаваемое, например, на донном срезе р = 1) = В, позволяет получить единственное решение краевой задачи (4.124). Для численного решения краевых задач такого типа использован метод, опубликованный в работе [Дудин Г.Н., Лыжин Д.О., 1983]. Процедура решения заключается в задании некоторого поля скоростей и давления в области (0 1 0 Л сх)). В дальнейшем линеаризованная краевая задача (4.124) решается при известных градиенте давления, распределении давления и толщине вытеснения <5 ( ), в результате определяется новое распределение толщины вытеснения <5( ), которое не совпадает с исходным <5 ( ). Следующий этап вычислений связан с нахождением поправки А (С) к распределению толщины вытеснения. Для этого используется линейное дифференциальное уравнений второго порядка, в котором неоднородный член пропорционален разности ( ) — 5 ). Процедура вычислений повторяется при новом распределении толщины вытеснения 5+1 (е) = ( ) + Д( ) И соответствующих распределениях давления и градиента давления до тех пор, пока разность <5 ( ) — <5( ) не станет достаточно малой. Таким образом можно рассчитывать также течение и в пограничном слое с возвратными токами, используя ориентированные разности при аппроксимации конвективных производных. [c.184]

Для соблюдения второго условия при расчетах и установлении экономичных допусков необходимо вносить дополнительную поправку к значению координаты середины поля допуска компенсирующего звена. [c.111]

Формы, требуемые условием равнопрочности, иногда трудно выполнить технологически и их приходится упрощать. Неизбежные почти во всякой детали дополнительные элементы (цапфы, буртики, канавки, выточки, резьбы), вызывающие иногда местное усиление, а чаще концентрацию напряжений и местное ослабление детали, также вносят поправки в истинное распределение напряжений в детали. [c.108]

Изменение параметров пара и воды учитывается обычно в заводских диаграммах режимов дополнительными поправочными кривыми. В случае работы турбины при параметрах пара или воды, отличающихся от номинальных, к величинам, найденным по диаграммам режимов или при испытании, вносят поправки по указанным кривым, позволяющие приводить показатели работы турбоустановок к номинальным условиям. [c.143]

На фиг. 28 показано, что нагрев сопрягаемых деталей до fp = = +90 С вызовет изменение зазора в соединении деталей из стали и поликапролактама с диаметром 110. .и на 1,367 мм, тогда как разность размеров деталей из стали и чугуна при тех же условиях составляет всего 0,005 мм. Поэтому при расчете зазора необходимо вносить поправку на разность температурных деформаций Д/, а соединение вида, изображенного на фиг. 27, в, применять без дополнительных креплений не рекомендуется. [c.93]

В локальных областях, в пределах мгновенной площадки облучения, передаются естественные отношения контрастов для участков фона ("лес", "ноле") и целей с поправкой па шумы приемника и дополнительные шумы, вызванные нелинейностями. Ухудшение условий обнаружения таких ярких участков и целей на равномерном фоне не слишком [c.116]

Если вторичные приборы или нормирующие преобразователи работают при температуре окружающего воздуха ниже или выше нормальной области значений, то ввести поправку в их показания в большинстве случаев не представляется возможным. Это объясняется тем, что ни знак, ни числовое значение дополнительных погрешностей этих приборов, возникающих при отклонении влияющих величин от нормальных значений или нормальной области их значений, нам не известны, так как они нормируются со знаками плюс и минус ( 1-5). В этом случае остается единственный путь— увеличивать на соответ ствующее значение погрешность измерения ( 1-7). Следует также иметь в виду, что отклонение влияющих величин не должно превышать определенных — нормированных пределов расширенной области их значений, например, в эксплуатационных условиях температура среды, окружающей вторичные приборы, не должна быть ниже Н-5 или выше Н-50°С, среда не должна быть сильно запыленной и не должна разрушающе действовать на приборы. В противном случае необходимо применять специальные защитные устройства или какие-либо другие меры, обеспечивающие удовлетворительные условия работы приборов. Если приборы монтируются на щитах управления, то последние должны устанавливаться в специальных помещениях. В тех случаях, когда приходится устанавливать приборы в таких местах, где вибрация неустранима, применяют амортизаторы или выбирают специальные [c.232]

Приступая к конкретному исследованию, мы задаем в статистической механике систему с помощью гамильтониана Н. При этом, конкретизируя взаимодействия частиц друг с другом и внешними полями, мы часто даже не задумываемся над тем, что как бы математически точно мы ни описывали это взаимодействие, мы имеем дело с моделью, представляющей идеализацию той реальной системы, для изучения которой мы предлагаем данный конкретный вид Я. Практически мы даже и не стремимся к точному описанию взаимодействия, и используем какую-либо простую схему, качественно верно отражающую характерные особенности реального взаимодействия частиц. Таким образом, с точки зрения точного механического подхода полный гамильтониан системы должен складываться из гамильтониана Я (уже модельного) и дополнительно некоторого бЯ, включающего как сознательно не учтенные в Я эффекты, так и массу случайных физических обстоятельств, совершенно неизбежных при математизации такой физической системы, какой является система N тел (всевозможные примеси, микроскопические нерегулярности в структуре системы и во внешних условиях, детали взаимодействия с другими термодинамическими системами — стенками и т. д. и т. п., кончая невозможностью точно фиксировать само число Л"). Мы будем считать выбор модельного гамильтониана Я физически оправданным, если при расчете термодинамических характеристик системы поправки, связанные с каким-либо учетом (не всегда, правда, технически осуществимым) бЯ, оказываются относительно малыми (или даже исчезающе малыми при Л -уоо). Однако, несмотря на эту малость в вопросах равновесной теории, с точки зрения механизма образования термодинамических характеристик эти члены далеко не всегда несущественны. [c.297]

Основная поправка определяется по свидетельству манометра, а дополнительные — на расположение манометра и его температуру — исходя из условий измерения. [c.229]

Если к этим поправочным коэффициентам прибавить температурную поправку и поправку на особую запыленность воздуха, то рекомендации Ю. Н. Артемьева и Н. С. Райбмана могут служить основой для учета дополнительных условий при практическом расчете суммированного износа, например, тракторов. [c.264]

Формулы (6.11) и (6.12) справедливы для адиабатного кольцевого течения, и f рассчитывается по обычным формулам для сухой стенки. При конденсации аналогично условиям течения с отсосом через пористую стенку должны измениться под влиянием поперечного потока как величина С/, так и абсолютная толщина рязкого слоя парового потока, что должно учитываться дополнительными поправками. [c.153]

Из рис. 16-6 следует также, что влияние на развитие теплообмена в неизотермических условиях в первом приближении учитывается ее наличием лишь в выражении суперинвариаята А и не нуждается во введении дополнительной поправки в функции i 3. Поэтому поправочная функция в исследованном диапазоне критериев не будет зависеть от и представляется в виде [c.435]

Задача дифференциальной оценки функций влияния и учета действия условий измерений на средства и объекты измерений и их элементы удовлетворительного общего решения не имеет, некорректна и плохо обусловлена. Даже если имеется возможность ввести поправки на систематические дополнительные погрешности, остаются неисключенные остатки систематических погрешностей и случайные составляющие. В первом приближении предел неисключенных остатков систематической погрешности считают равным [c.9]

В дальнейшем при рассмотрении условий воспроизводимости структуры светового ny4K2i после обхода резонатора мы будем по возможности пользоваться именно матрицами (2.9). Это удобно, ибо позволяет находить распределение поля сразу вблизи правого зеркала, т.е., с учетом поправки на вышеупомянутую дополнительную линзу, на выходном сечении генератора по установившейся в литературе традиции будем всегда изображать лазеры с выводом излучения в правую сторону. Кроме того, в неустойчивых резонаторах именно выходное зеркало является, как правило, единственным элементом, ограничивающим сечение генерируемого пучка. В подобных ситуациях и составлять-то волновую матрицу полного обхода можно только, начиная его с выходного зеркала (иначе столкнемся со случаем промежуточной диафрагмы, см. 1.1). [c.72]

До сих пор мы рассматривали распространение ультразвуковых волн в среде без границ. На границах раздела сред волна частично отражается, интерферируя с падающей волной, частично проникает во вторую среду. В этой главе мы выявим критерии отражения и прохождения плоских волн при различных условиях косого и нормального их падения на границы раздела сред, а также рассмотрим структуру интерференционного поля, образующегося при сложении отраженной волны с падающей. При этом ограничимся пока рассмотрением сред, в которых могут распространяться только продольные волны, т. е. жидкостей и газов, имея в виду отмеченную ранее общность полученных результатов для разных типов волн. На границах раздела твердых сред наряду с отражением и преломлением происходит еще и трансформация волн из одного вида в другой (см. далее), однако общий энергетический баланс и законы отражения и преломления для каждой волны остаются теми же. Далее мы ограничимся рассмотрением монохроматических плоских волн бесконечно малой амплитуды, учтя роль немонохроматич-ности, нелинейных эффектов, а также затухания волны в граничащих средах дополнительно. Результаты, которые мы получим для этих волн, в общих чертах сохраняют свое значение и для волн других конфигураций (сферических, цилиндрических и т. д.) по отношению к их лучам, т. е. нормалям к фронту волны. Поэтому специально прохождение сферических, цилиндрических и волн других конфигураций через границы раздела мы рассматривать не будем, учтя те возможные поправки, которые могут быть связаны с различием в углах падения. Анализ прохождения плоских волн через границы раздела сред начнем с наиболее простых случаев, обобщая их затем па более сложные ситуации. [c.141]

При чистовом нарезании большого колеса можно применить двустороннюю головку, причем номер и величина развода резцов определяются по обычным формулам. Резцы из-за разных углов наклона режущих кромок нагружены неодинаково. Для получения одинаковых условий резания на наружных и внутренних резцах рекомендуется применять их с одним и тем же профилем, симметрично расположенным относительно оси, совпадающей с направлением врезания. В этом случае номерная поправка равна нулю, и она может быть компенсирована путем дополнительного поворота большого колеса. Профиль 1 его для подуобкатных передач получает [c.897]

Выполнение уравновешивания на практике. Приблизительное уравновешивание вращаюидахся частей машин достигается тем, что им придают форму тел вращения для этого их обтачивают на токарном станке. Но такое уравновешивание было бы вполне совершенным только в случае полной однородности материала, чего в действительности никогда не бывает. Поэтому, несмотря на форму тела вращения, в обточенных частях машин центр тяжести не лежит на оси вращения, и эта ось не есть главная ось. Для окончательного выполнения условий уравновешивания делают дополнительные поправки при помощи ряда попыток, руководствуясь следующими приемами. [c.129]

Все предыдущие выводы опирались иа предположение, что полуэмпирическое уравнение атмосферной диффузии имеет вид (10.55). Помимо того, что и самое общее полуэмпирическое уравнение диффузии может быть получено лищь при использовании некоторых приближенных гипотез, применимость которых к диффузии в приземном слое иногда может вызывать сомнения, уравнение (10.55) содержит в. себе еще дополнительное допущение, что оси 02, ОХ и ОУ, направленные вертикально вверх, вдоль среднего ветра и пёрпендикулярио ветру, являются главными осями тензора коэффициентов диффузии Кц. Мы ввели это допущение, основываясь на том, что направления указанных осей выделены самими условиями движения в приземном слое (ем. выще стр. 536) однако надо иметь в виду, что такая аргументация не является строгой. Поэтому ие исключено, что впоследствии, когда наше понимание всех деталей процесса турбулентной диффузии станет более глу-(к)ким, нам придется ввести поправки в полуэмпирическое уравнение (10.55), учтя в нем еще некоторые дополнительные члены. В самом деле, иапример, в п. 7.5 (см. стр. 401) мы уже отмечали, что при теплообмене атмосферы с однородной подстилающей поверхностью в принципе возможен и небольшой турбулентный перенос тепла по направлению среднего ветра, описываемый смещаииым моментом и 7 =и 7 /7(2/Х). Представляется довольно правдоподобным, что этот момент будет положительным прн положительных градиентах средней температуры и отрицательным прн отрицательных градиентах. Но в таком случае в рамках полуэмпирической теории турбулентности [c.581]

Вместе с тем физическая теория дифракции охватывает ряд интересных явлений, совершенно чуждых физической олтике. Так, в ряде случаев дополнительные токи дают е малую поправку к полю излучения, а основной вклад в это лоле (см. особенно гл. IV и V). Если ллоская волна дифрагирует на тонком прямом проводе (пассивном вибраторе), то дополнительный ток спадает весьма медленно лри удалении от конца лро-вода, поэтому решение получается суммированием всей цепочки дифракционных волн (вторичных, третичных и т. д.), последовательно возникающих вследствие отражения токов от концов провода, и имеет резонансный характер. Так решена в гл. VII задача о рассеянии плоской волны на проводе конечной длины, являющаяся дифракционной задачей несколько необычного типа полученное решение применимо при условии, что диаметр провода мал по сравнению с длиной волны и длиной провода, а отношение длины лровода к длине волны произвольно. [c.5]

Дополнительные граничные условия сформулированы также в работе [8]. Получен следующий вывод / праз и различны, как и выше, и амплитуды отраженных правой и левой волн зависят одна от другой зависит (даже для кубических кристаллов) от кристаллографического направления. Вероятно, вопрос о граничных условиях при наличии пространственной дисперсии должен еще пересматриваться и решаться обязательно совместно с учетом влияния поверхностного слоя. Вблизи области резонансов учет этого обстоятельства может привести к весьма существенным поправкам (см., например, [6,8а]). [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...