Подвод и отвод теплоносителя

Однако в промежуточном теплообменнике АЭС с реактором РРК принята обратная схема. Основанием для такого решения послужило стремление проектантов обеспечить более равномерное распределение теплоносителей в пучке и возможность более точной оценки гидравлических потерь по тракту первого контура [6]. Предполагалось, что выравнивание расхода в трубах повышается за счет большей доли линейного сопротивления самих труб по сравнению с входным участком, в межтрубном пространстве оно сокращается за счет участков бокового подвода и отвода теплоносителя. [c.51]

Подвод и отвод теплоносителя [c.54]

Конструкционные схемы теплообменников с выемным трубным пучком (для его замены по окончании ресурса или в случае выхода из строя трубок пучка) требуют бокового подвода и отвода теплоносителя из межтрубного пространства. Причем самым неблагоприятным вариантом для равномерного распределения теплоносителя является боковой подвод потока из свободного объема на активную часть вертикального пучка при общем продольном течении потока. [c.55]

На высоту участков поперечного обтекания труб в пучке непосредственно влияет высота перфорации (окон) в обечайке, ограничивающей пучок, через которые осуществляются подвод и отвод теплоносителя. Слишком большая высота подводящего участка может привести к тому, что основной поток будет перетекать в пучок через нижнюю часть окон, а следовательно, трубы пучка напротив верхней части входных окон будут обтекаться теплоносителем с малыми скоростями или вообще в этой области может образоваться застойная зона, особенно в средней части пучка, Малая высота окон, способствующая уменьшению общей неравномерности, может привести к существенному увеличению гидравлических потерь вследствие возрастания скорости поперечного обтекания труб и скорости во входных окнах. Кроме того, увеличение скорости приводит к ухудшению вибрационных характеристик и возрастанию влияния на формирование потока инерционных сил. Под воздействием инерционных сил на открытой части пучка большая часть потока проникает в глубь пучка, создавая значительную неравномерность по сечению на закрытом участке при переходе от поперечного течения к продольному. Чем больше начальная неравномерность потока на закрытом участке пучка, тем больше длина, на которой происходит выравнивание потока. [c.59]

Вариантные расчеты позволяют построить зависимость коэффициента сравнительной эффективности теплообменника от его конструкционных и режимных параметров. Коэффициент сравнительной эффективности показывает отношение мощности теплообменника данной схемы к мощности противоточного теплообменника при тех же габаритных размерах, площади поверхности теплопередачи и входных температурах теплоносителей. Вариантные расчеты жидкометаллических теплообменников показали, что боковой подвод и отвод теплоносителя несущественно влияют на снижение общей теплопередачи. Объясняется это тем, что тепловые потери из-за гидравлических разверок компенсируются [c.213]

Качество распределения теплоносителя в межтрубном пространстве н в трубах ТА является важной характеристикой, которая оценивается при проектировании и устанавливается при экспериментальной отработке теплообменника. Самое простое — чисто равномерное — распределение теплоносителя часто неосуществимо из-за конструкционных особенностей аппаратов (бокового подвода и отвода теплоносителя), из-за локальных нарушений геометрии 220 [c.220]

Боковые подвод и отвод теплоносителя, обусловленные особенностями баковой компоновки реактора БН-600, приводят к смешанному продольно-поперечному течению теплоносителя в межтрубном пространстве на значительной длине пучка. Для определения характеристик течения потока в межтрубном пространстве пучка теплообменника были проведены исследования на модели, изготовленной в масштабе 1 2 (см. [12] к гл. 1) в опытах с воздухом. Моделирование осуществлялось по критерию Рейнольдса. Поперечное сечение модели представляло собой сектор, равный 1/6 части поперечного сечения натурной установки, и включало в себя 810 трубок и стержней диаметром 8 мм. Относительный шаг трубок 8/й=, 2А. Пучок был заключен в корпус, моделирующий условия подвода потока в межтрубное пространство и отвода от него. [c.253]

Натрий-натриевые промежуточные теплообменники кожухотрубного типа с противоточным движением теплоносителей, вертикальным трубным пучком, с подводом и отводом теплоносителя в верхней части. [c.167]

Определенный интерес представляет проект подобного ПГ с пучком расхолаживания , в котором трубный пучок разделен на две части — верхнюю и нижнюю. Вертикальный цилиндрический коллектор внутренними выгородками делится на две части для параллельного питания теплоносителем верхнего и нижнего пучков. Патрубки подвода и отвода теплоносителя расположены между ними. [c.208]

Компоновку трубных пучков, расположение патрубков подвода и отвода теплоносителя выбирают так, что при снятой крышке реактора теплоноситель заполняет трубы теплопередающего пучка и образует контур естественной циркуляции реактор — ПГ. Таким образом, нижний теплопередающий пучок играет роль теплообменника расхолаживания. [c.208]

Кожухотрубчатый теплообменный аппарат (рис. 4.7) состоит из кожуха и пучка труб, закрепленных в трубных решетках (досках) для создания проточных каналов. В межтрубное пространство подают, как правило, менее, а в трубы — более загрязненный теплоноситель. Крышки распределительных камер и кожух снабжены штуцерами для подвода и отвода теплоносителей. [c.185]

Для обогрева корпус 1 аппарата снабжен рубашкой 2 с электронагревательными элементами 3 в средней и нижней части и патрубками для подвода и отвода теплоносителя в верхней части аппарата. Внутри аппарата расположены обогреваемые колосники 5, назначение которых — обеспечивать быстрый и равномерный нагрев капролактама в тонком слое. Такое нагревательное устройство позволяет увеличивать производительность аппаратов путем увеличения их диаметра. Под колосниками в аппарате помещена штанга 6 с перфорированными дисками, посредством которых обеспечивается равномерное перемещение массы по всему сечению аппарата. [c.104]

Рис. 24. Редукторы-испарители САГА-6 и САГА-7 1 - крышка второй ступени 2 - диафрагма разгрузочного устройства 3 - полость разгрузочного устройства 4,8,11, 22 - пружины 5 - полость второй ступени 6 - диафрагма второй ступени 7, 24 - рычаги 9, 25 - клапаны, 10, 26 - седла 12 - дозатор 13 - канал выхода газа 14 - регулировочный винт холостого хода 15, 30 - каналы соответственно подвода и отвода теплоносителя 16 - канал обратной связи 17 - канал, соединяющий полости высокого и низкого давления 18 - полость первой ступени 19 - пружинная полость первой ступени 20 - винт регулировки давления первой ступени 21 - диафрагма первой ступени 23 - крышка первой ступени 27 - канал слива конденсата из полости первой ступени 28 - канал подвода газа 29 - корпус редуктора, 31 - канал для подсоединения к впускной трубе двигателя или к задроссельному пространству карбюратора 32 - канал слива конденсата из полости второй ступени 33 - редуктор высокого давления

Смеситель такого типа, чаще всего, состоит из раскрывающегося корпуса с горизонтальной линией разъема. Верхняя 1 и нижняя 2 части корпуса имеют рубашки обогрева 3 ж 4. Для подвода и отвода теплоносителя в рубашки вварены патрубки с фланцами 5 ж 6. Внутри корпуса в горизонтальной плоскости расположены два сборных шнека 7, находящихся в зацеплении и вращающихся в одном направлении. [c.5]

Количество подводов и отводов теплоносителя определяют в зависимости от размеров греющей плиты и принятой системы расположения каналов. Для греющих плит сравнительно небольших размеров при некомбинированной схеме каналов применение более одного подвода и одного отвода не приводит к улучшению равномерности температурного поля, но усложняет конструкцию системы обогрева. [c.110]

Применение систем тепловых труб с процессами испарения и конденсации теплоносителя является весьма эффективным способом передачи теплоты. Фактически температуры подвода и отвода теплоносителя в этом случае одинаковы, а тепловые потоки могут быть величинами более высоких порядков, чем при обычном процессе передачи теплоты теплопроводностью. Другое важное преимущество такой системы в случае ее использования для двигателя Стирлинга состоит в том, что конденсирующиеся на трубках нагревателя и головке цилиндра двигателя пары жидкометаллического теплоносителя обеспечивают постоянную температуру. При этом не возникает локальных точек перегрева, которые практически неизбежны в системах с непосредственным нагревом рабочего тела продуктами сгорания топлива. В результате средняя температура нагревателя может повышаться до величины, ограниченной допустимым пределом материала трубок нагревателя. Это повышение обычно составляет примерно 75 °С при соответствующем увеличении мощности и КПД двигателя. [c.309]

Подобная же задача была решена при фильтрации жидкостей. В очистке теплоносителя она была успешно решена путем развития фильтрующего слоя при сохранении поперечного сечения и организации потока, перпендикулярного к стенкам фильтра. В этой схеме фильтруемая жидкость подводится и отводится параллельно оси фильтра. Таким образом, течение очищаемой жидкости оказывается продольно-поперечным. Обычно схема фильтра такова, что [c.30]

Как видно из рис. 1.10уб, пористая матрица 1 заполняет зазор между стенками, образуя два диаметрально противоположных канала 2, 3 для продольного подвода и отвода теплоносителя I. Здесь реализуется его продольно-поперечное движение продольное — в подводящем 2 и отводящем 3 каналах поперечное — сквозь матрицу 1 в окружном направлении. [c.13]

I — трубы греющей секции 2 — корпус 3 — погруженный дырчатый лист 4 — паропромывочиыв дырчатый лист 5 — подвод питательной воды — пароприемиый дырчатый лист 7 —отвод пара S — жалюзийный сепаратор 9 — опускная труба 10, II — подвод и отвод теплоносителя [c.139]

Хеллем . Теплообменник имеет трубные доски, жестко заделанные в корпус (рис. 3.23). Компенсация температурных расширений трубного пучка относительно корпуса осуществляется при помощи сильфона, установленного непосредственно в средней части корпуса. Теплоноситель первого контура движется в трубках сверху вниз. Движение вторичного теплоносителя осуществляется в межтрубном пространстве навстречу первичному. Смывание трубного пучка происходит продольно-поперечным током, организация которого осуществляется специальными перегородками. Во входных камерах каждого из теплоносителей для равномерного распределения расходов по трубам и в межтрубном пространстве установлены выравнивающие решетки. В связи с тем что в данном теплообменнике подвод и отвод теплоносителей организованы по торцам трубного пучка, конструкция его получилась весьма компактной [10]. [c.95]

Феникс . В данной установке используется вариант баковой компоновки оборудования первого контура, что нашло свое отражение и в конструкции ПТО. Условия баковой компоновки позволили упростить подвод и отвод теплоносителя первого контура в межтрубное пространство. Натрий первого контура, выходящий из активной зоны, через конусный направляющий аппарат и входные окна в обечайке, ограничивающей трубный пучок, подводится в межтрубное пространство пучка (рис. 3.29). Направляющий аппарат, заглубленный под уровень натрия ниже входных окон, исключает захват газа потоком натрия, направляющимся в пучок. Центральная труба располагается внутри цилиндрической обечайки, жестко связанной с трубными досками. В теплообменнике предусмотрено отсекающее устройство по линии натрия первого контура, которое представляет собой цилиндрическую обечайку (обтюратор) с тремя направляющими. Эта обечайка может опускаться перед входными окнами, в результате чего обеспечивается относительная герметичность. Обтюратор управляется вручную, причем оба теплообменника одной и той же петли второго контура отсекаются одновременно, В отличие от теплообменника АЭС Рапсодия трубы данного теплообменника не имеют компенсационных гибов. Предпочтительность такого решения была обоснована соответствующими расчетами, из которых был сделан вывод о том, что на компенсирующих гибах механическое напряжение выше, чем на прямых трубах. [c.103]

Осевое обтекание пучков труб реализуется на основном участке кожухотрубных аппаратов с прямотрубным пучком. В межтрубном пространстве при боковых подводе и отводе теплоносителя, а также при обтекании гибов труб всегда есть участки с косым обтеканием пучка. Опыты [4] по сопротивлению и теплоотдаче косо обтекаемых пучков показали, что в основном и распределение скорости, и распределение температуры имеют много общего со случаем распределения скорости и температуры поперечно обтекаемых пучков труб. [c.163]

Теплогидравлические неравномерности, вызванные боковым подводом и отводом теплоносителя в межтрубное пространство и струйным подводом теплоносителя из патрубка, с учетом термогравитационных сил исследуются в настоящее время экспериментально на аэро- и гидродинамических и тепловых моделях, а также численно на ЭВМ с использованием модели анизотропного пористого тела. [c.181]

Прямыми экспериментами было доказано, что локальная теплоотдача на основном участке теплообменника может быть описана известными зависимостями по теплоотдаче в пучках, которые получены методом электронагрева при <7=соп51 (см., например, [39]). Эти зависимости были использованы при численных расчетах на ЭВМ поля температуры в теплообменниках с боковым подводом и отводом теплоносителя. На рис. 5.15 представлено поле значений коэффициента теплопередачи к/к в сечении теплообменника установки типа БН. Сравнительно небольшое (около 20%) различие максимального и минимального значений к/к объясняется существенным вкладом термического сопротивления стенки в коэффициент теплопередачи. [c.196]

Корпус ядерного реактора — часть ядерного реактора, представляющая собой сосуд, предназначенный для размещения в нем активной зоны и внутрикорпус-ных устройств, имеющий патрубки для подвода и отвода теплоносителя, а также устройства герметизации внутриреакторно-го пространства. [c.531]

Наиболее специфичны проблемы и средства обеспечения безопасности при разгерметизации контура охлаждения реактора (аварии с потерей теплоносителя), в том числе при максимальной проектной аварии (МПА) — разрыве напорного коллектора. Разрывы труб малого диаметра 50 и 70 мм для поканального подвода и отвода теплоносителя или трубы канала диаметром 80 мм приводят к сравнительно малому истечению теплоносителя (до 30 кг/с) и компенсируются системами регулирования и резервами основного оборудования блока. [c.144]

Снизу к центральной части корпуса приварены входной и выходной коллекторы теплоносителя (рис. 2.35). Коллекторы расположены симметрично относительно вертикальной оси ПГ на расстоянии 750 мм от нее. К переходным кольцам коллекторов приварены трубопроводы для подвода и отвода теплоносителя. В верхней части коллекторы уплотняются съемными крыщками, которые позволяют иметь доступ к местам завальцовки труб теплопередающей поверхности для ремонтных работ. Один из вариантов уплотнения крышки коллектора показан на рис. 2.36. [c.201]

Камерные сушилки. Из сушилок камерного типа наиболее распространена сушилка конструкции Росстромпроекта. Камерная сушилка имеет распределенные внизу по длине камеры подвод и отвод теплоносителя, обеспечивающих вертикальное движение газов и многократную их циркуляцию. Камера обычно имеет длину 10—13 ж и высоту 2,8—3 м при ширине 1,4 л . [c.61]

Туннельные сушилки являются наиболее современным сушильным агрегатом. Они обычно имеют длину 30—37 м, высоту 1,4— 1,7 м при ширине 1,1 м. Теплоноситель движется горизонтально навстречу вагонеткам с сырцом. Более нагретые и менее влажные газы встречают более высохший сырец. Подвод и отвод теплоносителя обычно осуществляются снизу. Поступление теплоносителя регулируется шиберами. Режим сушки устанавливают опытным путем и поддерживают постоянным. Туннели соединяются в блоки по 10—18 каналов. Блоки имеют общие подводящие и отводящие каналы и соответственно вентиляторы. Из опыта работы считают, что лучше ставить большее число отсасывающих вентиляторов, присоединяя к ним не целый блок, а несколько туннелей, что меньше нарушает режим всего блока и работу кажбдго туннеля. Режим сушки регулируют путем изменения количества теплоносителя и его температуры. При малых объемах и скоростях (0,8—1,3 л/с /с) подаваемого теплоносителя он сильно расслаивается и, как следствие, происходит неравномерная сушка изделий по высоте туннеля. Верхние ряды изделий на вагонетке сохнут быстрее, нижние значительно медленнее. При таком режиме работы туннеля удлиняется срок сушки. [c.62]

I -а 2 вращающееся и невращающееся кольца пары трения 3 — теплообменник для тер-мостатирования герметизируемой среды 4 — каналы для подвода и отвода теплоносителя [c.203]

На цилиндрической части и днище расплавителя приварена рубашка для обогрева горячей водой или паром. В рубашке предусмотрены штуцера для подвода и отвода теплоносителя и для КИП. [c.79]

Рис. 7. Схема соединения газовой еппаратуры Vialle AMS 1 - газовый баллон с запорной арматурой 2 - расходный клапан 3 - газопровод высокого давления 4 - электрический дозатор газа 5 - редуктор-испаритель 6 - клапан холостого хода 7 - шланги подвода и отвода теплоносителя 8 - магистральный электромагнитный газовый клапан 9 - воздушный фильтр 10 - газосмесительное устройство 11 -дроссельная заслонка 12-переключатели 13-электронный блок управления 14-форсунка 15 - цилиндр двигателя 16 - лямбда-зонд 17 - каталитический нейтрализатор 18 - панель приборов 19 - переключатель вида топлива с индикацией

Рис. 25. Редукторы-испарители Скиф фирмы Скиф Сераис Газ 1 входной газовый штуцер, 2 - клапан первой ступени 3 - рычаг клапана первой ступени 4,5 - устройства соединения рычагов с диафрагмами 6 - диафрагма второй ступени 7 рычаг клапана второй ступени 8 - клапан холостого хода 9 - клапан второй ступени, 10-сердечник клапана 11 - регулировочная пружина второй ступени 12-ре-гулировочный винт второй ступени 13 электромагнит 14 - возвратная пружина сердечника 15 - электрический вывод к электронному переключателю вида топлива, 16 - винт регулировки холостого хода 17 патрубки подвода и отвода теплоносителя 18-пружина диафрагмы первой ступени 19-диафрагма первой ступени А - полость первой ступени, Б - полость второй ступени, В - полость теплообменника

Рис. 27. Принципиальная схема редуктора-испарителя Vialle 1 - диафрагма второй ступени 2 - канал входа газа 3 - клапан первой ступени 4 - каналы подвода и отвода теплоносителя 5 - диафрагма первой ступени, 6 - электромагнитный клапан холостого хода 7 регулировочный винт холостого хода 8 - балансировочное отверстие, 9 - диафрагма чувствительности 10 - усилитель потока газа 11 - передняя крышка 12 - балансировочный винт 13 - канал выхода газа 14 - клапан второй ступени 15 - пружина клапана второй ступени 16 - полость атмосферного давления 17 - задняя крышка А полость первой ступени, Б - полость второй ступени В - полость испарителя Г - система холостого хода- Д - эжекторная система Е - система чувствительности

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...